成都市内某酒店建设结构设计毕业论文.docx

成都市内某酒店建设结构设计毕业论文1、建筑设计1.1建筑平面设计 本建筑设计方案采用框架结构，梁、板、柱、楼面均采用现浇形式，计算图如下所示：1.2建筑立面设计 根据酒店的建筑规模，建筑设计楼层数为5层，楼层层高为3.6m，第一层室内外高差0.45m。立面造型给人一种视觉上的美感，其格调简洁清新，典雅大方。 立面设计满足房间的使用要求和技术经济条件下运用建筑造型和立面构图的一些规律。 本建筑屋面排水采取有组织排水，材料找坡，按2%排水坡度把屋面降水有组织地排到天沟，设落水管。建筑剖面设计剖面图的设计是表示建筑物在垂直方向房屋各部分的组合关系，主要分析建筑物各部分应有的高度、建筑层数，建筑空间的组合和利用，以及建筑剖面中的结构，构造关系等。在设计剖面时，剖到尽可能多的楼梯和门窗等比较重要的部位，使剖面能很好的反映内部结构的布置，楼地面的装修以及梁柱之间相互关系等。为防止室外雨水流入室内，并防止墙身受潮，本建筑将使内地坪提高到室外地坪450mm。本酒店的剖面图是沿着中间主楼梯剖切开来由左侧向右侧观看，由于采光和通风的影响酒店楼的层高为3.6m，窗户窗台的高度为900mm。2.结构设计2.1、梁截面尺寸拟定 为满足承载力、刚度以及延性的要求，截面高度h一般取梁跨度的1/81/12,梁截面的宽度b取梁高h的1/2-1/3,同时，考虑到梁截面的抗侧移刚度和避免短梁的出现，要求h/b4，1/h4，根据三级抗震的要求，梁的最小宽度为200mm。梁截面尺寸确定(1)、对跨度为7500mm的横梁：截面高度h: 7500mm1/12=625mm , 7500mm1/8=938mm。即截面高度h范围: 625mm938mm ，则截面高度取700mm。截面宽度b:700mm1/3=233mm ，700mm1/2=350mm。即截面宽度b范围为: 233mm350mm ，则截面宽度取300mm。(2)、对跨度为2400mm的横梁：截面高度h: 2400mm1/12=200mm ，2400mm1/8=300mm。即截面高度h:200mm300mm，考虑到刚度突变和施工方便则截面高度取400mm。截面宽度b: 400mm1/3=133mm，400mm1/2=200mm。即截面宽度b: 133mm200mm ，考虑到刚度突变和施工方便则截面宽度取300mm。（3）、对跨度为8000mm的纵梁：截面高度h: 8000mm1/12=666mm , 8000mm1/8=1000mm。即截面高度h范围: 666mm1000mm ，则截面高度取700mm。截面宽度b:700mm1/3=233mm ，700mm1/2=350mm。即截面宽度b范围为: 233mm350mm ，则截面宽度取300mm。最终确定纵梁及AB、CD跨框架横梁的尺寸为：高700mm，截面宽度300mm。BC跨框架横梁尺寸为：高400mm，截面宽度300mm。次梁结构做成高为600mm，截面宽度为300mm。柱截面尺寸确定 （1）、柱截面中短边为建筑层高的1/151/20,长边为短边的 11.5倍。本设计建筑层高为3000mm，则柱的截面短边为：3000mm1/15=200mm，3000mm1/20=150mm，则柱短边的范围为：150mm200mm。 （2）、框架柱必须满足该建筑的轴压比限值，本设计中由于地震烈度为7度，查表可得其轴压比限值=0.85。框架柱的截面尺寸一般根据柱的轴压比限值按下列公式估算：N=FgEnAC=N/nfc式中：N框架柱组合的轴压比设计值F按简支状态计算的柱负载面积折算在单位建筑物面积上的重力荷载代表值，可近似取1215KN/m2考虑地震荷载作用后柱轴压比增大系数，边柱取1.3，不等跨内柱取1.25，等跨内柱取1.2n验算截面以上楼层层数柱截面面积混凝土轴心抗压强度设计值框架柱轴压比限值，对三级抗震等级查建筑抗震设计规范GB 50011 2010，取0.85本工程中，考虑到底层框架柱承受荷载最大，以此估算柱截面。各参数取值如下：采用C30混凝土，fc=14.3/mm2，ft=1.43/mm2，gE=15KN/m2，n=5，边=1.3，中=1.25(1)、中柱：F=(（2.4+8）/2)X(（8+8）/2)=5.2X8=41.6AC=N/nfc=FgEn/0.85fc=(1.2541.61510005)/(0.8514.3)=320855mm25662 mm2(2)、横向边中柱：F=(（2.4+8）/2)X(（8+0）/2)=5.2X8=20.8AC=N/nfc=FgEn/0.85fc=(1.320.81510005)/(0.8514.3)=166844mm24082 mm2(3)、纵向边中柱：F=(（8+8）/2)X(（8+0）/2)=8X4=32AC=N/nfc=FgEn/0.85fc=(1.3321510005)/(0.8514.3)=256684mm25062 mm2(4)、边中柱：F=(（8+0）/2)X(（8+0）/2)=4X4=16AC=N/nfc=FgEn/0.85fc=(1.3161510005)/(0.8514.3)=128342mm23582 mm2 柱的截面高度不小于400mm，截面宽度不小于350mm。考虑到不同地震方向的作用采用正方形柱截面，同时，根据抗震规范要求柱净高与截面边长尺寸之比宜大于4和柱截面最小尺寸为350m的要求，本工程各层柱截面尺寸都取为600mm600mm,。底层柱计算高度取基础顶面到一层楼面，基础顶面距室外地面500mm,室内外高差为450mm，因此基顶标高为-0.95m，则底层框架柱高为4550mm，其它层高取3600mm。如图所示： 梁、柱的线刚度计算梁的线刚度：ib=EcIb/lb。式中：Ec混凝土弹性模量S。本设计中梁柱混凝土标号均为C30，Ec=3x107 KN/m2。 Ib梁截面惯性矩。 lb梁的计算跨度。 I0梁矩形部分的截面惯性矩为：bh3/12。对于现浇楼面，中框架梁ib=2.0I0，边框架梁ib=1.5I0。柱的线刚度：ic= EcIc/hc式中：Ic柱截面惯性矩。 hc柱计算高。横梁线刚度计算表Ec（N/mm2）bXh（mmxmm）I0（mm4）l（mm）1.5Ec I0/ l（Nmm）2Ec I0/ l（Nmm）边横3X104300X7008.575X10975005.15X10106.86X1010走道3X104300X4001.6X10924003X10104X1010柱线刚度层次hc（mm）Ec（N/mm2）bXh（mmxmm）Ic（mm4）ECIc/ hc（Nmm）145503X104600x60010.8 X1097.12 X10102536003X104600x60010.8 X1099 X1010梁柱线刚度图 荷 载 计 算1、恒载标准值计算(1)、屋面荷载标准值屋面不上人屋面为刚性防水屋面40mm厚细石混凝土 0.0424=0.96SBS防水层 0.2420厚1:2水泥砂浆平层 200.02=0.4120厚现浇钢筋混凝土楼板 250.12=320厚1:2水泥砂浆平层 200.02=0.415mm厚纸筋石灰抹灰 0.01516=0.24 屋面恒载合计 5.24（2）、楼面荷载标准值瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.55120厚现浇钢筋混凝土楼板 250.12=33厚细石粉面 160.003=0.04815mm厚纸筋石灰抹灰 140.008=0.112 楼面恒载合计 3.71（3）、主梁自重荷载标准值主梁 0.70.325=5.25粉刷 （20.5620.02+0.340.02）17=0.498 主梁恒载合计 5.75（4）、次梁自重荷载标准值次梁 0.60.325=4.5粉刷 （20.3620.02+0.290.02）17=0.35 次梁恒载合计 4.85（5）、中横梁自重荷载标准值次梁 0.40.325=3粉刷 （20.3620.02+0.290.02）17=0.35 中横梁恒载合计 3.35（6）、柱自重荷载标准值柱自重 0.600.6025=9粉刷 2（0.65+0.69）0.0217=0.911 柱恒载合计 9.911（7）、外墙自重荷载标准值240 厚加气混凝土砌块 0.247.5=1.8内面：6 厚1：3 水泥砂浆打底扫毛 0.00620=0.168 厚1：1：6 水泥找平砂浆 0.00814=0.1125 厚1：0.3：3 水泥石膏砂浆 0.00514=0.070外面：6 厚面砖 0.00619.8=0.11910 厚1：0.2：2 水泥石灰膏砂浆粘结层 0.0120=0.210 厚1：3 水泥砂浆刮平扫毛 0.0120=0.2 合计 2.661（8）、内墙自重（内纵墙可偏于安全的不考虑门洞）200 厚加气混凝土砌块 0.27.5=1.5KN/m25 厚釉面砖 0.00519.82=0.198KN/m24 厚强力胶粉泥粘结层 0.004142=0.112 KN/m2防水层 0.2KN/m29 厚1：3 水泥砂浆打底压实抹平 0.009202=0.36KN/m2 合计 2.37 KN/m2（9）、女儿墙自重 墙高900,100的混凝土压顶(含贴面和粉刷)： 0.24 0.918+0.10.2425+（1.22+0.24）0.55.81KN/m合计 5.81 KN/m2、活载标准值（1）屋面和楼面活荷载标准值不上人屋面 0.5 KN/m2酒店室楼面 2.0 KN/m2电梯机房 7.0 KN/m2卫生间 2.0 KN/m2楼梯 2.5 KN/m2走廊 2.5 KN/m2（2）雪荷载标准值Sk=rS0雪荷载准永久值系数分区为区，本地区取S0=0.1，本工程r=1.Sk=1.00.1 =0.1KN/m2。 竖 向 荷 载 计 算计算荷载分布如图所示（1）、AB与CD轴间框架计算 AB轴间梁上板的l0x/l0y=7500/4000=1.875，按双向板进行计算，长边支承梁上荷载呈梯形分布，短边支承梁上荷载呈三角形分布。q1=（1-22+3）q1，=,2/7.5=0.267，（1-22+3）=0.877三角形荷载： q2=q25/8屋面板传荷载：板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载，如图所示。恒载：5.2420.8772=18.38KN/m活载：0.520.8772=1.75KN/m楼面板传荷载：恒载：3.7120.8772=13.02KN/m活载：2.020.8772=7.02KN/m梁自重：5.75 KN/ mAB 与CD轴间框架梁均布荷载为：屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载 =5.75 KN/m +18.38KN/m =24.13KN/m 活载=板传荷载=1.75KN/m楼面梁 恒载=次梁自重+梁自重+板传荷载+内横墙自重=4.85+5.75 +13.02 +2.372.9 =30.49 KN/m 活载=板传荷载=7.02 KN/m（2）、BC轴间框架计算 BC轴间梁上板的l0x/l0y=8000/2400=3.3332，按单向板进行计算，荷载平均分给两长边的支承梁。屋面板传荷载：板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载，如图所示。恒载：5.241.2=6.29KN/m活载：0.51.2=0.6KN/m楼面板传荷载：恒载：3.711.2=4.45KN/m活载：2.01.2=2.4KN/m梁自重：5.75 KN/ mBC轴间框架梁均布荷载为：屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载 =5.75 KN/m +6.29KN/m=12.04KN/m 活载=板传荷载=0.6KN/m楼面梁 恒载=次梁自重+梁自重+板传荷载+内横墙自重=5.75 +2.372.9 =17.07KN/m 活载=板传荷载=2.4 KN/m（3）A 、D轴纵向集中荷载的计算 屋面板三角形荷载等效为均布荷载：q2=q25/8， 恒载：5.2425/8=6.55 KN/m 活载：0.525/8=0.625KN/m 楼面板三角形荷载等效为均布荷载：q2=q25/8， 恒载：3.7125/8=4.64KN/m 活载：225/8=2.5KN/m 顶层柱： 恒载=女儿墙外纵梁自重板传荷载+次梁传恒荷载= 5.818+5.75（8-0.6）+6.55（8-0.6）+18.387.5/42+4.857.5/42=224.62KN 活载=板传活载=5.75（8-0.6）+1.787.5/42=49.23KN 标准层柱： 恒载=外纵墙自重梁自重板传荷载+次梁传恒荷载= 2.662.9（8-0.6）+5.75 （8-0.6）+4.64（7.5-0.6）+13.027.5/42+4.857.5/42=198.66KN 活载=板传活载=5.75（8-0.6）+1.757.5/42=49.11KN 基础顶面柱： 恒荷载=底面外纵墙自重+基础梁自重=2.662.9（8-0.6）+2.5（8-0.6）=75.58KN（4）、B、C 轴纵向集中荷载的计算 走廊屋面板均布荷载： 恒荷载：5.241.2=6.28kN/m 活荷载：0.51.2=0.6kN/m 走廊楼面板均布荷载： 恒荷载：3.711.35=4.45kN/m 活荷载：2.01.2=2.4kN/m顶层柱： 恒载=内纵框架梁自重+板传恒荷载+次梁传恒荷载= 5.75（8-0.6）+6.55(8-0.6）+6.28(8-0.6）+18.387.5/42+4.857.5/42=224.61KN 活载=板传活载=（0.625+0.6）（8-0.6）+1.787.5/42=15.74KN 标准层柱： 恒载=内纵墙自重+内纵框架梁自重+板传恒荷载+次梁传恒荷载= 2.372.9（8-0.6）+5.75（8-0.6）+4.45（8-0.6）+13.027.5/42+4.857.5/42=193.35 KN 活载=板传活载=2.5（8-0.6）+7.027.5/42+2.4（8-0.6）=62.59KN基础顶面柱： 恒荷载=底面外纵墙自重+基础梁自重=2.372.9（8-0.6）+2.5（8-0.6）=69.36 KN框架的受荷图如下图：（单位：KN） 竖向荷载作用下横向框架结构的内力计算一、恒载计算计算简图内力计算：框架在竖向荷载作用下的梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。由于结构和荷载均对称，故计算时可使用半框架。固定节点，即加入刚臂，求出各杆端的固端弯矩，其节点的不平衡弯矩则由刚臂承担。放松节点。即取消刚臂，相当于加入一反号的不平衡弯矩，此反号的不平衡弯矩根据梁柱的劲度系数大小的比例分配给各构件的近端，各近端得到的分配弯矩，同时将按其传递系数传递给远端，这样远端得到传递弯矩。先将梯形荷载和三角形荷载化为等效均布荷载：不平衡弯矩分配系数的计算：根据前面计算的梁柱的劲度系数，即线刚度，按比例求不平衡弯矩的分配系数。公式如下：同一节点各杆端的分配系数应等于一。即：框架的梁柱线刚度如图所示，分配系数按与接点连接的各杆转动刚度比值计算：各楼层的分配系数计算如下：顶层：A柱：AB=iA/(iAB+0.9ic)=5.15/（5.15+0.99）0.389A柱=0.9ic /(iAB+0.9ic)=0.99/（5.15+0.99）0.611B柱：BA=iAB /(iAB+ iBC +0.9ic)= 5.15/（5.15+4+0.99）0.298BC=iBC /(iAB+ iBC +0.9ic)= 4/（5.15+4+0.99）0.232B柱=0.9ic /(iAB+ iBC +0.9ic)= 0.99/（5.15+4+0.99）0.470 标准层： A节点：AB=iA/(iAB+20.9ic)= 5.15/（5.15+20.99）=0.242A柱=0.9ic /(iAB+0.9ic)= 0.99/（5.15+20.99）=0.379B节点：AB=iAB /(iAB+ iBC +20.9ic)= 5.15/（5.15+4+20.99）=0.202BC=iBC /(iAB+iBC+20.9ic)= 4/（5.15+4+20.99）=0.158B柱=0.9ic/(iAB=iBC+20.9ic)=0.99/（5.15+4+20.99）=0.320底层： A节点：AB=iA/(iAB+20.9ic+ ic)= 5.15/（5.15+0.99+7.12）=0.253A上柱=0.9ic /(iAB+0.9ic+ ic)= 0.99/（5.15+0.99+7.12）=0.397A下柱=0.9ic /(iAB+0.9ic+ ic)=7.12/（5.15+0.99+7.12）=0.350B节点：AB=iAB /(iAB+ iBC +20.9ic+ ic)= 5.15/（5.15+4+0.99+7.12）=0.211BC=iBC /(iAB+iBC+20.9ic+ ic)= 4/（5.15+4+0.99+7.12）=0.164B上柱=0.9ic/(iAB+iBC+0.9ic+ ic)=0.99/（5.15+4+0.99+7.12）=0.332B下柱=0.9ic/(iAB+iBC+0.9ic+ ic)=7.12/（5.15+4+0.99+7.12）=0.293恒载作用下的弯矩计算恒载作用下的弯矩计算按照下列公式计算。Mab=-1/12ql2，Mba=1/12ql2。顶层:Mab=-1/1224.137.52=-113.11 KNm，Mab= Mab =113.11 KNm Mbc=-1/1212.047.52=-56.44 KNm，Mbc= Mcb =56.44 KNm标准层:Mab=-1/1230.497.52=-142.922 KNm，Mab= Mab =142.922 KNm Mbc=-1/1217.077.52=-80.02 KNm，Mbc= Mcb =80.02 KNm弯矩分配图：跨中弯矩计算：5层:Mab=1/824.137.52-1/2（84.81+115.04）=69.74 KNm， Mbc=1/812.047.52-1/2（80.2+80.2）=4.46 KNm4层:Mab=1/830.497.52-1/2（128.09+148.69）=75.99 KNm Mbc=1/817.077.52-1/2（91.5+91.5）=28.52KNm3层: Mab=1/830.497.52-1/2（126.29+148.02）=77.23 KNm Mbc=1/817.077.52-1/2（92.16+92.16）=27.86KNm2层: Mab=1/830.497.52-1/2（126.6+148.1）=77.03 KNm Mbc=1/817.077.52-1/2（92.08+92.08）=27.94KNm1层: Mab=1/830.497.52-1/2（118.57+146.06）=82.07 KNm Mbc=1/817.077.52-1/2（91.65+91.65）=28.37KNm恒载作用下弯矩图：恒载作用下剪力计算1、梁端剪力5层:QAB=(MA-MB)/L+1/2 qL =（84.81-115.04）/7.5+1/224.137.5=86.46KN QBA=(MA-MB)/L-1/2 qL =（84.81-115.04）/7.5-1/224.137.5=-99.00KNQBC=(MB-MC)/L+1/2 qL =（80.2-80.2）/7.5+1/212.047.5=45.15KNQCB=(MC-MB)/L-1/2 qL =（80.2-80.2）/7.5-1/212.047.5=-45.15KN4层:QAB=(MA-MB)/L+1/2 qL =（128.09-148.69）/7.5+1/230.497.5=111.59KNQBA=(MA-MB)/L-1/2 qL =（128.09-148.69）/7.5-1/230.497.5=-117.09KNQBC=(MB-MC)/L+1/2 qL =（91.5-91.5）/7.5+1/217.077.5=64.02KNQCB=(MC-MB)/L-1/2 qL =（91.5-91.5）/7.5-1/217.077.5=-64.02KN3层:QAB=(MA-MB)/L+1/2 qL =（126.29-148.02）/7.5+1/230.497.5=111.44KNQBA=(MA-MB)/L-1/2 qL =（126.29-148.02）/7.5-1/230.497.5=-117.23KNQBC=(MB-MC)/L+1/2 qL =（92.16-92.16）/7.5+1/217.077.5=64.02KNQCB=(MC-MB)/L-1/2 qL =（92.16-92.16）/7.5-1/217.077.5=-64.02KN2层:QAB=(MA-MB)/L+1/2 qL =（126.6-148.1）/7.5+1/230.497.5=111.52KNQBA=(MA-MB)/L-1/2 qL =（126.6-148.1）/7.5-1/230.497.5=-117.34KNQBC=(MB-MC)/L+1/2 qL =（92.08-92.08）/7.5+1/217.077.5=64.02KNQCB=(MC-MB)/L-1/2 qL =（92.08-92.08）/7.5-1/217.077.5=-64.02KN1层:QAB=(MA-MB)/L+1/2 qL =（118.57-146.04）/7.5+1/230.497.5=110.68KNQBA=(MA-MB)/L-1/2 qL =（118.57-146.04）/7.5-1/230.497.5=-117.99KNQBC=(MB-MC)/L+1/2 qL =（91.65-91.65）/7.5+1/217.077.5=64.02KNQCB=(MC-MB)/L-1/2 qL =（91.65-91.65）/7.5-1/217.077.5=-64.02KN2、柱端剪力Q5A=-(M上+M下)/h =-（84.81+67.79）/3.6=-42.39KNQ5B=-(M上+M下)/h =（40.49+31.5）/3.6=19.99KNQ4A=-(M上+M下)/h =-（60.32+63.15）/3.6=-34.29KNQ4B=-(M上+M下)/h =（28.25+29.29）/3.6=15.98KNQ3A=-(M上+M下)/h =-（63.15+62.26）/3.6=-34.84KNQ3B=-(M上+M下)/h =（29.18+29.29）/3.6=16.24KNQ2A=-(M上+M下)/h =-（63.54+75.71）/3.6=-38.68KNQ2B=-(M上+M下)/h =（29.27+32.98）/3.6=17.29KNQ1A=-(M上+M下)/h =-（42.86+21.43）/4.55=-14.13KNQ1B=-(M上+M下)/h =（20.78+10.39）/4.55=6.85KN恒载作用下剪力图：恒载作用下轴力计算1、边跨框架的轴力N5=224.62+24.137.5/2=315.11KNN4= N5+198.66+30.497.5/2=628.11KNN3= N4+198.66+30.497.5/2=941.10KNN2= N3+198.66+30.497.5/2=1254.09KNN1= N2+198.66+30.497.5/2=1567.08KN2、中跨框架的轴力N5=224.65+24.137.5/2+12.042.4/2=329.59KNN4= N5+193.35+30.497.5/2+17.072.4/2=657.76KNN3= N4+193.35+30.497.5/2+17.072.4/2=985.93KNN2= N3+193.35+30.497.5/2+17.072.4/2=1314.1KN N1= N2+193.35+30.497.5/2+17.072.4/2=1642.27KN二、活载作用下的内力计算活载作用下轴力计算1、边跨框架的轴力N5=49.23+1.757.5/2=55.79KNN4= N5+49.11+7.057.5/2=131.33KNN3= N4+49.11+7.057.5/2=206.87KNN2= N3+49.11+7.057.5/2=282.41KNN1= N2+49.11+7.057.5/2=357.95KN2、中跨框架的轴力N5=15.74+1.757.5/2+0.62.4/2=23.02KNN4= N5+62.59+7.057.5/2+2.42.4/2=114.93KNN3= N4+62.59+7.057.5/2+2.42.4/2=206.83KNN2= N3+62.59+7.057.5/2+2.42.4/2=298.74KN N1= N2+62.59+7.057.5/2+2.42.4/2=390.65KN活载作用下的弯矩计算弯矩计算按照下列公式计算。Mab=-1/12ql2，Mba=1/12ql2。顶层:Mab=-1/121.757.52=-8.20KNm，Mab= Mab =8.2 KNm Mbc=-1/120.67.52=-2.8KNm，Mbc= Mcb =2.8 KNm标准层:Mab=-1/127.057.52=-33.05 KNm，Mab= Mab =33.05 KNm Mbc=-1/122.47.52=-11.25KNm，Mbc= Mcb =11.25 KNm活载作用下的弯矩分配图跨中弯矩计算：5层:Mab=1/81.757.52-1/2（7.94+8.75）=3.96 KNm， Mbc=1/80.67.52-1/2（3.61+3.61）=0.61 KNm4层:Mab=1/87.057.52-1/2（28.86+32.77）=18.76 KNm Mbc=1/82.47.52-1/2（15.51+15.51）=1.37KNm3层: Mab=1/87.057.52-1/2（29.76+33.23）=18.08 KNm Mbc=1/82.47.52-1/2（15.06+15.06）=1.82KNm2层: Mab=1/87.057.52-1/2（29.84+33.23）=18.04 KNm Mbc=1/82.47.52-1/2（15.05+15.05）=1.83KNm1层: Mab=1/87.057.52-1/2（27.99+32.48）=19.34 KNm Mbc=1/82.47.52-1/2（14.94+14.94）=1.94KNm活载作用下弯矩图活载作用下剪力计算1、梁端剪力5层:QAB=(MA-MB)/L+1/2 qL =（7.94-8.75）/7.5+1/21.757.5=6.45KNQBA=(MA-MB)/L-1/2 qL =（7.94-8.75）/7.5-1/21.757.5=-6.67KNQBC=(MB-MC)/L+1/2 qL =（3.61-3.61）/7.5+1/20.67.5=2.25KNQCB=(MC-MB)/L-1/2 qL =（3.61-3.61）/7.5-1/20.67.5=-2.25KN4层:QAB=(MA-MB)/L+1/2 qL =（28.86-32.77）/7.5+1/27.057.5=25.91KNQBA=(MA-MB)/L-1/2 qL =（28.86-32.77）/7.5-1/27.057.5=-26.96KNQBC=(MB-MC)/L+1/2 qL =（15.51-15.51）/7.5+1/22.47.5=9KNQCB=(MC-MB)/L-1/2 qL =（15.51-15.51）/7.5-1/22.47.5=-9KN3层: QAB=(MA-MB)/L+1/2 qL =（29.76-32.23）/7.5+1/27.057.5=26.11KNQBA=(MA-MB)/L-1/2 qL =（29.76-32.23）/7.5-1/27.057.5=-26.77KNQBC=(MB-MC)/L+1/2 qL =（15.06-15.06）/7.5+1/22.47.5=9KNQCB=(MC-MB)/L-1/2 qL =（15.06-15.06）/7.5-1/22.47.5=-9KN2层: QAB=(MA-MB)/L+1/2 qL =（29.84-32.23）/7.5+1/27.057.5=26.12KNQBA=(MA-MB)/L-1/2 qL =（29.84-32.23）/7.5-1/27.057.5=-26.76KNQBC=(MB-MC)/L+1/2 qL =（15.05-15.05）/7.5+1/22.47.5=9KNQCB=(MC-MB)/L-1/2 qL =（15.05-15.05）/7.5-1/22.47.5=-9KN1层: QAB=(MA-MB)/L+1/2 qL =（27.99-32.48）/7.5+1/27.057.5=25.84KNQBA=(MA-MB)/L-1/2 qL =（27.99-32.48）/7.5-1/27.057.5=-27.04KNQBC=(MB-MC)/L+1/2 qL =（14.94-14.94）/7.5+1/22.47.5=9KNQCB=(MC-MB)/L-1/2 qL =（14.94-14.94）/7.5-1/22.47.5=-9KN2、柱端剪力Q5A=-(M上+M下)/h =-（7.94+12.55）/3.6=-5.70KNQ5B=-(M上+M下)/h =（3.61+8.01）/3.6=3.23KNQ4A=-(M上+M下)/h =-（16.31+14.91）/3.6=-8.67KNQ4B=-(M上+M下)/h =（10.23+9.52）/3.6=5.49KNQ3A=-(M上+M下)/h =-（14.91+14.78）/3.6=-8.24KNQ3B=-(M上+M下)/h =（9.52+9.51）/3.6=5.29KNQ2A=-(M上+M下)/h =-（15.07+10.18）/3.6=-7.02KNQ2B=-(M上+M下)/h =（9.54+10.78）/3.6=5.64KNQ1A=-(M上+M下)/h =-（17.81+5.09）/4.55=-5.03KNQ1B=-(M上+M下)/h =（6.59+3.3）/4.55=2.17KN风 荷 载 计 算作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值， Wk = zsz0 z高度z 处的风振系数，本工程取值为z =1.0。s风荷载体型系数，本工程取值为1.3。z风压高度变化系数，根据高度查表，本工程地面粗糙度类别为C类。w0基本风压(KN/m2)，查表为0.3。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，其中Z为框架节点至室外地面的高度，A为一榀框架各层节点的受风面积 楼层编号Z（m）0A（m2）PW（KN）511.318.950.8110.318.45.82411.315.350.740.328.88.31311.311.750.740.328.88.31211.38.150.740.328.88.31111.34.550.740.332.69.41计算柱的侧移刚度D计算公式为：D= c 12ic/h2 其中c为柱侧移刚度修正系数，K为梁柱线刚度比，不同情况下，c，K取值不同对一般层:K=Kb/2KC, C=K/(2+K)对于底层:K=Kb/2KC, C=（0.5+K）/(2+K)横向中间框架计算层次层高柱根数KcD= c 12ic/h2 N/mmD253.6边柱20.760.2752291754334*2中柱21.210.3773141714.55边柱20.720.4491853035826*2中柱20.5620.41517296横向边框架计算层次层高柱根数KcD= c 12ic/h2 N/mmD253.6边柱20.570.2221850046500*2中柱21.010.3362800014.55边柱20.7220.4491853040114*2中柱21.1450.52321584各柱分配的剪力：V5A= V5D=0.2115.82=1.23KN V5B= V5C=0.2895.82=1.68KN V4A= V4D=0.21114.16=2.99KN V4B= V4C=0.28914.6=4.09KN V3A= V3D=0.21122.47=4.74KN V3B= V3C=0.28922.47=6.49KNV2A= V2D=0.21130.78=6.49KN V2B= V2C=0.28930.78=8.89KNV1A= V1D=0.21140.19=8.48KN V1B= V1C=0.28940.19=11.62KN确定反弯点高度及柱端弯矩计算风荷载按接近于均布荷载计算反弯点高度计算公式：y=(y0+y1+y2+y3)h层编号柱K1y0y1y2y3y柱端弯矩上下5边柱0.7610.30001.083.11.32中柱1.1210.3560001.283.95.244边柱0.7610.40001.446.464.31中柱1.1210.4060001.468.755.973边柱0.7610.450001.629.397.68中柱1.1210.4560001.6412.7210.652边柱0.7610.50001.811.6811.68中柱1.1210.5060001.8216161边柱0.7210.680003.0912.3826.20中柱0.56210.7310003.3314.1838.69梁端弯矩计算梁端弯矩可按节点弯矩平衡条件，将节点上下柱端弯矩之和按左右梁的线刚度比例分配。计算公式：Mlb=(Muc+Mlc)k1/(kl+k2) Mrb=(Muc+Mlc)k2/（kl+k2）k15.15/(5.15+4)=0.563k24/(5.15+4)=0.437计算梁端剪力计算公式：Vb=(Mbl+Mb