渠道勘察地勘报告.docx

1.前言汉中市兴元新区为汉中市城北重点建设区域，主要由马寨片、兴元湖片和李家湾片三个组团组成，规划区域面积为27.7Km2，该区将以汉文化遗存为依托，以山水生态建设为先导，以历史文化和现代休闲旅游的交相辉映为特色，将兴元新区打造为集文化产业、旅游观光、休闲度假、康体疗养、商贸会展、安居生活为一体的具有国际影响力的旅游观光区。石门水库南干渠崔家沟公路环岛付家庙村段渠道（长6645m）位于该规划区内，为整体规划布局，拟对该渠段进行改建，改建桩号10+782-16+678.74，长5896.74m（见插图1-1）。为了查明改建渠线工程地质和水文地质条件，汉中文化旅游投资集团有限公司委托我院勘测总队承担了该段改建渠道的工程地质勘察任务。本次勘察的主要任务有：（1）查明渠线途径地貌单元及微地貌特征；（2）初步查明渠道沿线地层岩性及岩土物理力学参数，重点查明不良岩土的分布及其对渠道的影响；（3）初步查明渠道沿线含水层和隔水层的分布，地下水水位、补排条件及岩土体的渗透性等；并对渠道进行工程地质分段，对可能发生严重渗漏、浸没及地震液化等工程地质问题做出初步评价；（4）初步查明渠道沿线构筑物场地地形地貌、地层岩性及岩土物理力学参数；（5）初步查明地下水类型、地下水水位、水质等，初步评价地表水、地下水对混凝土及钢筋混凝土的腐蚀性。（6）初步评价建筑场地地基承载力、渗透稳定、抗滑稳定和边坡稳定等。（7）进行天然建筑材料勘察。勘察主要依据：1、水利水电工程地质勘察规范(GB504872008)；2、岩土工程勘察规范(GB50021-2001)；3、土工试验规程(SL237-1999)；4、水利水电工程天然建筑材料勘察规范(SL251-2000)；5、水利水电工程地质测绘规程(SL299-2004)。1原渠线与改建渠线位置关系示意图插图1-1原渠线改建渠线2序号工程地质勘察项目单位完成工作量备注一工程地质测绘11：2000平面地质测绘Km24.5521：2000纵剖面地质测绘Km6.731：1000纵剖面地质测绘Km1.541：500横剖面地质测绘Km2.55地下水位调查Km25.256天然建筑材料调查台班3二野外工程地质勘探1钻孔14个m177.82坑槽探个53标准贯入试验段24三室内试验1土的物理力学试验142膨胀试验23击实试验34水质分析25土的腐蚀性分析1依据规范要求，本次采用的勘察方法主要为平面地质测绘、剖面地质测绘、钻探、坑槽探、孔内标准贯入试验以及室内试验等。外业勘察工作从2014年3月5日开始，于2014年4月25日结束。完成工作项目和工作量见表1-1。改建渠线沿316国道布置，交通方便，其交通位置见插图1-2完成主要勘察工作量表1-13工程区交通位置图插图1-2工程区-4-2.区域地质概况2.1地形地貌汉中盆地为一东西向断陷盆地，东西长约100km，南北最宽可达20km。盆地中部河床开阔，支流众多，水流平缓，河曲发育，在汉江两岸形成了宽阔的冲洪积平原，发育有多级河流阶地，一、二级阶地分布于汉江及其支流的两岸，宽度大，最宽可达5km，阶地面高程分别为504515m和525570m，三、四级阶地分布面积广，阶地因长期侵蚀作用而残缺不全。工程区位于汉江左岸二级阶地中前缘部位，阶面平缓，地面高程约532-535m。2.2地层岩性工程区处于龙门大巴台缘隆褶带北部，为汉江冲洪积平原堆积区，测区以北逐渐进入秦岭南坡中低山基岩山区。地层岩性从老至新分述如下：(1)元古界（Pt）：主要有下元古界东房沟组云母石英片岩；上元古界震旦系砂岩、砾岩及厚层灰岩夹页岩、千枚岩。(2)古生界（PZ）：主要有：寒武系灰岩、砂质页岩；奥陶系砂岩、砾岩、泥灰岩；志留系页岩、砂质页岩、细砂岩；石炭系石英岩、石英片岩、结晶灰岩、千枚岩；二叠系灰岩等。(3)中生界（MZ）：主要为三叠系泥灰岩、页岩和侏罗系砾岩、砂岩、页岩和煤。(4)新生界（KZ）：第三系（R）：为一套陆相沉积的砾岩、砂岩等组成。第四系（Q）：在盆地内广泛分布，汉中一带沉积厚度200米。主要有：下、中更新统冲积-湖积（Q1+2）杂色粘土、粉质粘土、淤泥质土、中、细砂、卵砾石层；下、中更新统（Q1+2al）之棕色粘土、粉质粘土、卵石层；上更新统冲积（Q3al）、洪积（Q3pl）棕黄色粘土、粉质粘土、砂卵石；全新统（Q4al）冲积粉质粘土、粉土和砂卵石层。侵入岩主要有元古代花岗岩（2）、闪长岩等。2.3地质构造及地震基本烈度本区位于秦岭褶皱系与龙门大巴台缘隆褶带的交汇地带。区域断层为阳平关洋县断裂带。以区域大断裂为界，北为秦岭褶皱系，南为龙门大巴台缘隆褶带。阳平关洋-5-县断裂带从汉中城北褒河口通过，可见断层台坎及破碎带。盆地中部被大范围、厚度巨大的第四系地层所覆盖。盆地基地构造十分复杂，被不同方向断层切成许多块状断陷及隆起,北部边缘以东西向断裂为主,南部边缘基底则呈北东或北东东向断陷及隆起。根据汉中盆地区域构造地质图（见插图2-1）。工程区以北主要断裂带为洋县-宁陕活动断裂带，近东西向发育，据此约9Km，以及汉中-白勉峡动断裂带，近东西向发育，据此约7Km。次为苍耳山汉中洋县断裂带，呈NE-SW向发育，于汉中断陷盆地呈隐伏状，工程区位于该隐伏断层附近，以及磨子桥-洋县断裂带，呈NE-SW向发育，于汉中断陷盆地呈隐伏状，该断裂带位于工程区东南方向，距工程区约21Km。据史料记载：1327年1976年间，汉中共发生有感(3级以上)地震28次。有震级记录以来的地震均未超过6级。元朝仅记载地震1次，史载泰定四年(1327)八月地震；明朝发生地震15次，至正二十八年(1368)六月、十月地震，成化二十二年(1468)六月壬辰地震，地裂十余丈或六七丈。弘治八年(1495)十一月乙亥地震。正德元年(1506)冬地震。嘉庆二年(1523)正月地震。嘉庆九年(1530)八月褒城县地震。嘉庆十六年(1537)春地震。嘉庆十八年(1539)二月褒城县地震。嘉庆三十四年(1555)十二月地震造成地裂、泉涌、房屋陷入地中，或平地突起成丘，此为史载最强烈地震。隆庆二年(1568)三月十五戌时发生5级地震、烈度6级，此为有震级记载之始，造成城墙东北角倒塌。次日，又发生5级地震，造成城墙西城垛倒塌。丑时(夜间13时)又震。天启四年(1624)九月二十二日，洋县发生5.5级地震，波及今汉台区，崇祯四年(1631)，略阳发生4.8级地震，波及今汉台区。崇祯八年(1635)九月十六日，洋县发生5.5级地震，波及今汉台区。次年，今汉台区发生5.5级地震，城垣尽倾，伤人甚多；清朝共发生地震7次，清顺至十年(1653)，汉中发生5级地震，城墙倒塌40丈。次年五月八日夜，甘肃天水南发生8级大地震，波及汉中。汉中房屋摇曳如荡舟，屋瓦飞落，城垣倒塌，余震数日不息。康熙四十三年(1704)八月三十日午时(11时13时)，地震。康熙四十八年九月十二日，宁夏中卫南发生7.5级大地震，波及汉中。光绪五年(1879)五月初十，甘肃武都南发生8级大地震，波及汉中。十二日寅时(3时5时)，复大震，站立者几有倾倒之势。光绪七年(1881)，甘肃舟曲东发生6.5级、烈度8级地震，波及汉中；民国年间发生地震2次，均为宁夏大地震波及造成。民国9年(1920)12月16日20时，宁夏海源县发生8.5级、烈-6-度12级大地震，波及汉中。是年12月26日19时，宁夏中卫县发生7级大地震，波及汉中，房屋有损坏。新中国成立后，地震记录仪器先进，对人无感觉的微震亦有详细记录。有资料载，19671985年间，汉中共发生1级以上6级以下地震55次，年均3.05次，其中震感大者2次。分别是1967年8月20日7时31分39秒，南郑县钢厂乡发生5级地震，汉台区有震感。1976年8月16日22时6分42秒，四川松蟠县发生7.2级大地震，涉及汉中，房屋摇摆发响，人站立不稳。根据汉中地震发生情况，以及中国地震动参数区划图（GB183062001国家标准第1号修改单），本区地震动峰值加速度为0.10g，地震动反应谱特征周期为0.40s，相应地震基本烈度为度。2.4水文地质汉中盆地地下水分布广泛,按其埋藏条件和水压不同,可分为潜水和承压水。(1)潜水：广泛分布于第四系松散覆盖层中，从盆地边缘至中部富水性逐渐增强，埋藏逐渐变浅。补给来源主要为地表迳流和大气降水。潜水基本流向是由盆地南、北边缘向中部运动，最终泻入汉江或汉江支流中。(2)承压水：主要埋藏于中、下更新统冲、洪积层中。周边基岩山区地下水类型主要为赋存于风化带及断层破碎带和裂隙带的裂隙性潜水以及赋存于灰岩中的岩溶水，其水位和水量受大气降水影响变化较大，其流向为从山坡向沟谷方向排泄。2.5不良物理地质现象根据陕西省地质灾害图册汉中分册，工程区地质灾害为低易发区-不易发区（见插图2-2），结合现场地质踏勘及测绘成果，工程区不良物理地质现象不发育。-7-汉中盆地区域构造地质图(1:100万)插图2-1工程区汉台区地质灾害分布图插图2-2工程区-9-3.改建渠线工程地质、水文地质条件及评价3.1工程地质、水文地质条件条件1、地形地貌工程所在区地貌单元为汉江左岸二级阶地中、前沿部位。该区地面平缓，起伏变化不大，总体呈北高南低，向汉江倾斜，地面高程为537-529m，由于后期水流冲刷，局部冲沟发育，沟道一般呈由北向南流，宽度不大，约为30-50m，最大冲沟位于千户村附近，宽度约110m,沟底高程约526-532m。2、地层岩性工程区位于汉江左岸二级阶地中前缘部位，根据本次勘探资料，地层为上更新统河流3冲积堆积层（Qal），揭露地层岩性主要为：（1）粉质粘土：橙黄色，可塑-硬塑状，切面光滑韧性高，块状构造。该层厚度大，揭露厚度12.4m（ZK12）-16.55m（ZK3），相应底面高程524.10-519.42m。局部夹透镜状粉土。（2）粉土：橙黄色，湿，松散，不纯，局部夹浅灰色粉细砂，呈透镜状。仅在钻孔ZK3、ZK14号孔中揭露，揭露最大厚度2.20m，相应底面高程519.69m。（3）粉细砂：褐黄色，稍湿、松散，局部含少量中砂和团状粉质粘土，呈透镜状或局部连续分布。4人工堆积层（Qml）：主要为线状公路堆积体，局部建筑、生活垃圾堆积体等。3、水文地质工程区位于汉江左岸二级阶地中前缘部位,地表水系不发育，区内地表水主要为干渠渠道水，以及冲沟沟道水；地下水位埋深较大，根据本次调查，地下水埋深一般为20-26m，相应高程515-504m，地下水位受大气降水和河水水位的影响变化较小，地下水总体呈西北向东南流。本次钻孔ZK1、ZK6和ZK9揭露地下水，主要为附近沟（渠）道渗水，以及局部上层滞水。3.2改建渠线工程地质条件分段评价本次设计改建渠道桩号10+782-16+678.74，长5896.74m。设计渠道为渠底基底高程-10-孔号深度（m）击数平均值小值平均值土的状态名称实测击数校正击数ZK12.62.91111129.5硬可塑粉质粘土5.55.898ZK34.14.476.85.86.11211ZK43.53.812107.67.910.58.2ZK52.83.1993.4771311ZK63.74.087.87.67.91110.2ZK75.86.113119.49.71512.3ZK88.18.41613ZK97.57.81614ZK106.16.41614ZK114.85.11816ZK124.85.1181611.011.31914ZK147.07.32320ZK154.75.02118分类含水量湿密度干密度饱和密度固结不排水三轴剪切直接剪切试验（固结快剪）地基承载力标准值砼与土层摩擦系数饱和状态天然状态总应力指标有效应力指标总应力指标CjCjCcqjcq%3g/cmkPa度kPa度kPa度kPa原状土21.92.011.652.045521.83026.74522.32000.3填筑土（粉质粘土）20.61.941.612.012317.52026.615181100.27为531.47-529.18m。其中桩号10+782-14+493段渠道设计型式为底宽5.8m，顶宽13m，高2.4m的梯形断面；桩号14+533-16+678.74段渠道设计型式为底宽3.5m，顶宽10.7m，高2.4m的梯形断面，两梯形断面型式间为一节制闸和退水闸过渡。改建渠道沿线地面起伏变化不大，地面高程为525-537m。因此，改建渠道主由挖方和填方组成。依据勘察成果，渠道沿线地层岩性单一的粉质粘土，厚度较大，一般大于10m，深部夹透镜状粉土或中细砂，其顶面一般低于设计渠底4.2-6.2m，对工程建设影响较小，因此，土层（粉质粘土）的物理、力学指标（见表3-1），主要依据现场标准贯入试验（表3-2、表3-3）和土工试验报告（见报告后）综合确定。土的物理、力学指标建议值表3-1单孔标准贯入（N）试验成果表表3-2-11-岩土名称试验深度击数标准差变异系数标准击数土状态m统计数范围值平均击数粉质粘土2.6-11.3206.8201212.331.039.8硬可塑标准贯入试验（N）统计分析表表3-33.2.1改建渠线工程地质条件分段评价依据渠线地面起伏变化及设计渠底高程关系，将本次改建渠线各段特性统计见表3-4第一段：桩号10+782-11+929（1147m），属挖方渠段，设计渠底高程531.94-531.56m。本渠段地面平缓，起伏变化不大，地面高程533.83-535.97m。渠道岩性地层岩性为单一的粉质粘土，橙黄色，硬可塑，厚度大，揭露厚度16.55m(ZK3)，其中在深9.8m处夹一厚1.7m的粉土透镜体，由于该透镜体顶面位于设计渠底以下5.5m，对工程建设影响较小，不评价。该层粉质粘土层可做渠底基础持力层，建议地基承载力标准值200kPa，砼与土层摩擦系数0.3。因渠道开挖建成后将形成2.3-4.5m的永久边坡，为保持边坡稳定性，建议开挖坡比1:1.25-1:1.50，且对其作好稳定验算，其土层相关物理、力学指标见表3-1。第二段：桩号11+929-12+041（112m），属填方渠段，设计渠底高程531.56-531.52m。该沟道为后期水流冲蚀切割沟道，最大宽度为112m，沟底平坦，宽度约50m，高程约530.52m，向两岸呈台坎状发育，坎高一般为1.5-2.0m。沟道地层岩性单一，为粉质粘土，橙黄色，硬可塑，厚度大，揭露厚度13.10m(ZK4)。由于沟道地面低于设计高程，需对其进行填筑处理，在填筑过程中，建议清除表层0.5-0.8m的耕作层，以利于填筑料（粉质粘土）与原地层结合良好。对于填筑体，其压实度不得小于0.97，建议填筑体地基承载力标准值110kPa，砼与土层摩擦系数0.27。设计渠道建成后，渠道将形成填筑最大高度约4.0m的人工边坡，为保证填筑体稳定，建议填筑坡比内坡1:3.0-1:3.5，外坡1:2.0-1:2.5，且外坡脚作好排水工程措施，建议设计作好稳定验算，其土层相关物理、力学指标见表3-1。第三段：桩号12+041-12+783（742m），属挖方渠段，设计渠底高程531.52-531.27m。本段地面平缓，起伏变化，地面高程532.91-536.08m。本段渠道地层岩性单一，为粉质粘土，橙黄色，硬可塑，厚度大，揭露最大厚度13.10（ZK4），相应底面高程520.52m，该粉质粘土层可做渠底基础持力层，建议地基承载力标准值200kPa，砼与土层摩擦系数-12-0.3。该段渠道开挖建成后将形成1.6-4.8m的永久边坡，为保持边坡稳定性，建议开挖坡-13-分类起止桩号长度现状地面高程设计渠底高程坡高（填筑最大厚度）建议坡比（内坡/外坡）土质边坡主要工程地质问题及工程措施m挖方10+782-11+9291147533.83-535.97531.94-531.562.3-4.51:1.25-1:1.50渠道建成后将形成最大高度约4.5的人工边坡，边坡稳定问题，放缓坡比及坡面砌护。填方11+929-12+041112530.52531.56-531.52（4）1:3.0-1:3.5/1:2.0-1:2.5渠道建成后将形成最大高度约4.0的人工边坡，边坡稳定问题及低洼处沼泽化问题，放缓坡比及外坡脚工程排水措施。挖方12+041-12+783742532.91-536.08531.52-531.271.6-4.81:1.25-1:1.50渠道建成后将形成最大高度约4.0的人工边坡，边坡稳定问题，放缓坡比及坡面砌护。填方12+783-12+907124531.52531.27-531.23（2.5）1:3.0-1:3.5/1:2.0-1:2.5渠道建成后将形成最大高度约4.0的人工边坡，边坡稳定问题及低洼处沼泽化问题，放缓坡比及外坡脚工程排水措施。挖方12+907-13+251344534.28-535.57531.23-531.123.2-4.51:1.25-1:1.50渠道建成后将形成最大高度约4.0的人工边坡，边坡稳定问题，放缓坡比及坡面砌护。填方13+251-13+581330529.96-530.10531.12-531.01（3.4）1:3.0-1:3.5/1:2.0-1:2.5渠道建成后将形成最大高度约4.0的人工边坡，边坡稳定问题及低洼处沼泽化问题，放缓坡比及外坡脚工程排水措施。挖方13+581-14+372791533.49-538.17531.01-530.742.8-7.51:1.25-1:1.50渠道建成后将形成最大高度约4.0的人工边坡，边坡稳定问题，放缓坡比及坡面砌护。填方14+372-14+764392527.96530.74-530.57（5.2）1:3.0-1:3.5/1:2.0-1:2.5渠道建成后将形成最大高度约4.0的人工边坡，边坡稳定问题及低洼处沼泽化问题，放缓坡比及外坡脚工程排水措施。挖方14+764-16+3301566531.8-537.1530.57-529.811.2-7.31:1.25-1:1.50渠道建成后将形成最大高度约4.0的人工边坡，边坡稳定问题，放缓坡比及坡面砌护。填方16+330-16+678.74348.74527.31529.81-529.17（3.0）1:3.0-1:3.5/1:2.0-1:2.5渠道建成后将形成最大高度约4.0的人工边坡，边坡稳定问题及低洼处沼泽化问题，放缓坡比及外坡脚工程排水措施。改建渠道各段特征一览表表3-4-14-比1:1.25-1:1.50，并作好稳定验算，其土层相关物理、力学指标见表3-1。第四段：桩号12+783-12+907（124m），属填方渠段，设计渠底高程531.27-531.23m。该沟道为后期水流冲蚀切割沟道，最大宽度为130m，沟底宽度约76m，地面平坦，高程为约531.52m，沟道两侧呈陡坎状，坎高一般为3.2-4.5m。该段沟道地层岩性单一，为粉质粘土，橙黄色，硬可塑，厚度大，揭露最大厚度9.4（ZK6），相应底面高程523.12m。该段填方现状地面与设计渠底基本持平，因此建议清除表层0.5-0.8m的耕作层，原状粉质粘土工程地质条件一般，可做渠底基础持力层，建议地基承载力标准值200kPa，砼与土层摩擦系数0.27,对于渠道填筑体（粉质粘土），其压实度不得小于0.97，设计渠道建成后，渠道将形成填筑最大高度约2.5m的人工边坡，为保证填筑体稳定，建议填筑坡比内坡1:3.0-1:3.5，外坡1:2.0-1:2.5，且外坡脚作好排水工程措施，建议设计作好稳定验算，其土层相关物理、力学指标见表3-1。第五段：桩号12+907-13+251（344m），属挖方渠段，设计渠底高程531.23-531.12m。本段地面平缓，起伏变化不大，地面高程534.28-535.57m。本段渠道地层岩性单一，为粉质粘土，橙黄色，硬可塑，厚度大，揭露厚度14.1m（ZK7），相应高程523.12m，该层粉质粘土层可做渠底基础持力层，建议地基承载力标准值200kPa，砼与土层摩擦系数0.3。该段渠道开挖后将形成3.2-4.5m的永久边坡，为保持边坡稳定，建议开挖坡比1:1.25-1:1.50，且对其作好稳定验算，其土层相关物理、力学指标见表3-1。第六段：桩号13+251-13+581（330m），属填方渠段，设计渠底高程531.12-531.01m。该沟道为后期水流冲蚀切割沟道，最大宽度为112m，沟底宽度约50m，地面平坦，高程为约529.96-530.10m，沟道两岸呈台坎状，坎高一般为1.5-2.0m。该段沟道地层岩性单一，为粉质粘土，橙黄色，硬可塑，厚度大，揭露厚度11.0m（ZK8），相应高程522.01m，该段填方最大填筑厚度约3.40m，为保证填土（粉质粘土）与原地面结合良好，建议清除表层0.5-0.8m的耕作层，建议填土地基承载力标准值110kPa，砼与土层摩擦系数0.27,其压实度不得小于0.97，渠道建成后将形成填筑最大高度约3.4m的人工边坡，为保证填筑体稳定，建议填筑坡比内坡1:3.0-1:3.5，外坡1:2.0-1:2.5，且外坡脚作好排水工程措施，建议设计作好稳定验算，其土层相关物理、力学指标见表3-1。第七段：桩号13+581-14+372（791m），属挖方渠段，设计渠底高程531.01-530.74m。-15-本段地面平缓，起伏变化不大，地面高程533.49-538.17m。本段渠道地层岩性单一，为粉质粘土，橙黄色，硬可塑，厚度大，揭露厚度13.30m（ZK9），相应高程522.90m，在段末揭露粉质粘土厚10.0m（ZK10），相应底面高程523.17，低于设计渠底约7.6m，以下岩性为粉细砂、粉土或粉质粘土，由于埋深较大，对工程建设影响较小，对其不评价。该层粉质粘土层可做渠底基础持力层，建议地基承载力标准值200kPa，砼与土层摩擦系数0.3。该段渠道开挖建成后，将形成2.8-7.5m的永久渠道边坡，为保持边坡稳定性，建议开挖坡比1:1.25-1:1.50，且对其作好稳定验算，其土层相关物理、力学指标见表3-1。第八段：桩号14+372-14+764（392m），属填方渠段，设计渠底高程530.74-530.57m。该沟道为后期水流冲蚀切割沟道，最大宽度为400m，沟底宽度约100m，地面平坦，高程为约527.96m，沟道两岸呈陡坎状，坎高一般为1.5-2.0m。沟道地层岩性单一，为粉质粘土，橙黄色，硬可塑，揭露厚度10.0m（ZK10），相应底面高程523.17，低于设计渠底约7.6m，以下岩性为粉细砂，分布连续，顶面起伏不平，总体向渠道下游缓倾，由于埋深较大，对工程建设影响较小，对其不评价。该段填方最大填筑厚度约5.2m，为保证填土（粉质粘土）与原地面结合良好，建议清除表层0.5-0.8m的耕作层，建议填土地基承载力标准值110kPa，砼与土层摩擦系数0.27,其压实度不得小于0.97，设计渠道建成后将形成填筑最大高度约5.2m的人工边坡，为保证填筑体稳定，建议填筑坡比内坡1:3.0-1:3.5，外坡1:2.0-1:2.5，且外坡脚作好排水工程措施，建议设计作好稳定验算，其土层相关物理、力学指标见表3-1。第九段：桩号14+764-16+330（1566m），属挖方渠段，设计渠底高程530.57-529.81m。本段地面平缓，起伏变化不大，地面高程531.8-537.1m。本段渠道地层岩性单一，为粉质粘土，橙黄色，硬可塑，厚度大，揭露厚度12.8m（ZK14），相应高程521.89m，以下为在厚2.2m粉土层，顶面低于设计渠底约8.10m，由于埋深较大，对工程建设影响较小，对其不评价。该层粉质粘土层可做渠底基础持力层，建议地基承载力标准值200kPa，砼与土层摩擦系数0.3。该段渠道开挖建成后，将形成1.20-7.3m的永久渠道边坡，为保持边坡稳定性，建议开挖坡比1:1.25-1:1.50，且对其作好稳定验算，其土层相关物理、力学指标见表3-1。第十段：本段为改建渠线末段，桩号16+330-16+678.74（348.74m），属填方渠段，设-16-计渠底高程529.81-529.17m。该段低洼地最大宽度为350m，洼地面平缓，最低处高程为约527.31m，与周围地面呈陡坎接触，坎高一般为1.5-2.0m。根据钻孔ZK16揭露，在高程528.58-527.68夹一近水平状的淤泥质土，青灰色，臭，软-流塑状，厚0.9m，顶面低于设计渠底约1.08，该层工程地质条件较差，不宜作渠道基础持力层，建议清除，该层以下地层岩性为单一的粉质粘土，橙黄色，硬可塑，揭露厚度7.0m（ZK16），相应底面高程520.68，是良好的天然地基。该段淤泥质土清除后，将形成填筑最大高度约2.2m的填筑体，为保证填筑质量，压实度不得小于0.97，设计渠道建成后将形成填筑最大高度约3.0m的人工边坡，为保证填筑体稳定，建议填筑坡比内坡1:3.0-1:3.5，外坡1:2.0-1:2.5，且外坡脚作好排水工程措施，建议设计作好稳定验算，其土层相关物理、力学指标见表3-1。3.2.2支渠、斗渠工程地质条件评价：本次设计支渠一条，桩号为14+493，该支渠主要利用原沟道进行放水，不对其进行修建，因此，对其不评价。本次设计斗渠约21条，其工程地质条件与干渠相同，不再赘述。3.2.3渠道构筑物地基工程地质条件评价：改建干渠沿线主要构筑物分布位置见表3-5。渠道岩性主要构筑为箱涵，干渠分水闸主要位于渠首桩号10+790和桩号14+493两处。根据勘察资料，渠道沿线构筑物地基岩性相同，均为粉质粘土，因此，对渠道沿线所有构筑物地基进行统一评价：据勘探资料，揭露上部粉质粘土厚12.4（ZK12）-16.55（ZK3），相应高程为524.11-519.42m，低于设计渠底高程（531.94-529.17m）5.0-10.0m。该粉质粘土层可做构筑物基础持力层，建议地基承载力标准值200kPa，砼与土层摩擦系数0.3。-17-编号位置中心桩号长度单孔（宽高）箱涵中心基底高程现状地面高程高差构筑物类型直/斜（m）m1#分水闸渠首10+790分水闸干渠1#箱涵道路11+26210/3.02.5531.31535.82-4.51双孔箱涵干渠2#箱涵道路11+80010/3.02.5531.14535.78-4.64双孔箱涵排洪沟1#箱涵排洪沟一12+012/352.52.5531.06529.61.46沟道箱涵干渠3#箱涵傥骆路12+22245/3.02.5530.99534.58-3.59双孔箱涵干渠4#箱涵道路12+64210/3.02.5530.85535.52-4.67双孔箱涵排洪沟2#箱涵排洪沟二12+817/402.52.5530.79528.22.59沟道箱涵干渠5#箱涵道路12+99215/3.02.5530.74535.76-5.02双孔箱涵排洪沟3#箱涵排洪沟三13+432/352.52.5530.59528.432.16沟道箱涵干渠6#箱涵向湖路13+65155/3.02.5530.52533.7-3.18双孔箱涵排洪沟4#箱涵+2#分水闸排洪沟四14+49345/2.52.5530.24526.83.44箱涵+分水闸干渠7#箱涵道路14+74810/3.02.5530.11532.4-2.29双孔箱涵干渠8#箱涵汉武路15+199.595/3.02.5529.89536.98-7.09双孔箱涵干渠9#箱涵道路15+34412/3.02.5529.82537.75-7.93双孔箱涵干渠10#箱涵道路15+57210/3.02.5529.71536.67-6.96双孔箱涵干渠11#箱涵道路15+77810/3.02.5529.61535.26-5.65双孔箱涵干渠12#箱涵道路16+21212/3.02.5529.4533.43-4.03双孔箱涵干渠13#箱涵道路16+42112/3.02.5529.3530.04-0.74双孔箱涵排洪沟5#箱涵排洪沟五16+462/402.52.5529.28526.62.68沟道箱涵改建渠线构筑物分布位置一览表表3-5-18-3.3改建渠线水文地质条件评价1、地下水工程区位于汉江左岸二级阶地中前缘部位,地表水系不发育，区内地表水主要为干渠渠道水，以及冲沟沟道水；根据本次调查，地下水位埋深较大，地下水埋深一般为20-26m，相应高程515-504m，地下水位受大气降水和河水水位的影响变化较小，地下水总体呈西北向东南流。本次钻孔ZK1、ZK6和ZK9揭露地下水，主要为附近沟（渠）道渗水，以及局部上层滞水。2、渠道渗漏分析渠道沿线地层岩性单一，为粉质粘土，依据试验成果，其渗透性极微（见表3-6）。该渠道沿线地下水位埋深较大，渠道渗漏以垂直渗漏为主，因此，渗漏量以下公式进行计算。Qj=0.0116K(b+2ah1+mm)Qj：每公里长渠道上之流量损失（米3/秒.公里）；K：土层渗透系数（米/昼夜）；b：渠底宽度（米）；h：渠中水深（米）；a：考虑边坡侧向渗透所增加的修正系数，a=1.1-1.4；m：渠道边坡系数，既边坡角的余切值。根据设计资料：桩号10+782-14+493段设计断面为底宽5.8m，顶宽13m，高2.4m的梯形断面，水深1.53m，边坡系数m=1.5；桩号14+533-16+678.74段设计断面为底宽3.5m，顶宽10.7m，高2.4m的梯形断面，水深1.47m，边坡系数m=1.5。10+782-14+493段渗漏量：Qj1=Q挖+Q填=2.49+4.11=6.60（米3/昼夜）14+533-16+678.74段渗漏量：Qj2=Q挖+Q填=1.34+5.14=6.28（米3/昼夜）渠道渗漏总量Q=Qj1+Qj2=6.60+6.28=12.88（米3/昼夜）经计算：该段渠道渗漏总量为12.88米3/昼夜，相对于渠道放水量138.24万米3/昼夜，其渗漏量小，可不做防渗处理。因全线均为土质边坡，为保证渠道长期安全运行，建议对过水断面采用混凝土防护。土层渗透指标统计建议值表表3-619统计指标原状土料场扰动土透水性K（cm/s）9.8610-82.9110-66.6610-88.9910-75.6910-81.1610-66.5810-81.2110-8平均值6.0010-83.1310-7极微大值平均值7.710-88.9910-7极微建议值7.710-88.9910-7极微腐蚀等级-水中CL含量（mg/l）-土中CL含量（mg/l）本工程情况及试验指标（mg/l）长期浸水干湿交替W20%的土层W20%的土层干湿交替型土层含水量20%弱500010050040075025050066.99128.01中-500500075075005005000强-500075005000腐蚀性判断无3、边坡渗透及渗透稳定由于渠道沿线地下水位埋深较大，地表水补给地下水，在放水期间，开挖渠段因长期渠水浸泡而降低坡脚土体力学指标而影响边坡稳定，填筑渠段可能因渠道渗漏而影响填筑体稳定性，以及渗漏可能对沟道低洼区产生沼泽化，建议渠道两侧坡脚做好相应排水工程处理措施。因此，建议渠道做好防渗工程措施；在雨季期，因长期雨水浸泡而使土体饱和，从而导致渠道边坡不稳，建议设计做好相应稳定验算，其相关物理力学指标见表3-1。4、地表水、渠道水及土的腐蚀性评价工程区地下水埋深较大，一般为16-22m，对工程建筑的腐蚀性不造成影响。对工程建筑可能存在腐蚀性的主要为地表水、渠水及土体，因此，本次取地表水一组，渠道水一组，土样一组，分析其对混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价见表3-7，判定水、土对混凝土结构中钢筋无腐蚀性；对混凝土的腐蚀性判定结果见表3-8，判定环境水、土对混凝土无腐蚀性。水、土对混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价表3-720腐蚀类型腐蚀性特征判定依据腐蚀程度界限指标土试验指标试验指标腐蚀性判定地表水/渠水溶出型-HCO3（mmol/L）无腐蚀HCO3-1.07133.332.43/1.95无弱腐蚀1.07HCO3-中等腐蚀0.70-HCO30.70强腐蚀-一般酸性型PH无腐蚀PH6.57.26.78/6