安乐林站(暗挖)计算书-201212.doc

安乐林站主体结构工程名称：北京地铁十四号线工程设计阶段：施工图计算： 复核： 反复核： 2012.11目录一、基坑围护结构计算3安乐林基坑工程计算书4二、边桩配筋计算23三、钢支撑验算25四、围护结构腰梁验算26五、主体结构板墙计算28六、主体结构纵梁计算43八、车站抗浮计算75九、车站地基承载力计算76十、主体结构初支强度检算79一、 基坑围护结构计算（一）计算说明：1、安乐林暗挖站基坑计算采用启明星7进行计算。2、安乐林站主体结构为双层四拱三柱结构，采用洞桩逆筑法施工，为模拟施工过程中内力重新分配的开挖支护过程对计算模型进行如下简化,重点解决边桩支护及中板强度、刚度及稳定性问题： a.将逆筑法模拟为基坑开挖。 b.结构拱部初支及二衬简化为第一道支撑，中板为第二道支撑，钢支撑为第三道支撑，结构底板为第四道支撑。 c.覆土荷载转化为桩顶及坑外土体超载3、计算参数根据北京地铁14号线工程安乐林站（02合同段）补充资料（中航勘察设计研究院，2012年8月29日）选取。4、计算断面考虑最不利工况，以56轴处断面进行计算。(地质条件较差，覆土厚度较大)（二）计算单：- 支护方案 -排桩支护安乐林基坑工程计算书1 工程概况该基坑设计总深12.33m，按一级基坑 、选用北京市标准建筑基坑支护技术规程(DB11/489-2007)进行设计计算，计算断面编号：1。1.1 土层参数序号土层名称厚度(m)(kN/m3)c(kPa)()13-1 粉质粘土1.6019.626.0015.0024-2 粉土2.6019.413.0023.0034 粉质粘土3.2019.530.0015.0047-1 中粗砂4.1018.00.0032.0057 卵石10.0018.00.0040.00续表序号土层名称厚度(m)m(MN/m4)Kmax(MN/m3)分算/合算13-1 粉质粘土1.605.622.0分算24-2 粉土2.609.625.0分算34 粉质粘土3.206.022.0分算47-1 中粗砂4.1017.325.0分算57 卵石10.0028.075.0分算地下水位埋深：16.00m。1.2 基坑周边荷载地面超载：220.0kPa2 开挖与支护设计基坑支护方案如图：安乐林基坑工程基坑支护方案图2.1 挡墙设计 挡墙类型：钻孔灌注桩； 嵌入深度：1.75m； 露出长度：0.000m； 桩径：1200mm； 桩间距：2000mm； 混凝土等级：C30。2.2 支撑(锚)结构设计本方案设置4道支撑(锚)，各层数据如下：第1道支撑(锚)为楼板， 距墙顶深度0.400m， 工作面超过深度0.500m，预加轴力650.00kN/m。 该道楼板具体数据如下：第2道支撑(锚)为楼板， 距墙顶深度4.550m， 工作面超过深度0.500m，预加轴力0.00kN/m。 该道楼板具体数据如下：第3道支撑(锚)为平面内支撑， 距墙顶深度8.230m， 工作面超过深度0.500m，预加轴力220.00kN/m。 该道平面内支撑具体数据如下： 支撑材料：钢支撑； 支撑长度：29.900m； 支撑间距：3.500m； 与围檩之间的夹角：90.000； 不动点调整系数：0.500； 型钢型号：609*16； 根数：1； 松弛系数：1.000。计算点位置系数：0.000。第4道支撑(锚)为楼板， 距墙顶深度11.679m， 工作面超过深度0.650m，预加轴力0.00kN/m。 该道楼板具体数据如下：2.3 换(拆)撑设计序号换撑距墙顶深度(m)换撑后拆除的支撑预加轴力(kN/m)换撑对桩墙的约束效果10.000第3道支撑0.00水平：0MN/m/m转动：0MN/弧度/m2.4 工况顺序该基坑的施工工况顺序如下图所示：3 计算原理描述3.1 围护墙主动侧土压力计算3.1.1 朗肯主动土压力深度 z 处第i层土的主动土压力强度的标准值eak,i按下列公式计算：采用水土合算或计算点在水位以上时：（小于0取0）采用水土分算且计算点在水位以下时：（小于0取0）对于 矩形土压力 模式，自重部分须扣除坑内土的自重（对水位以下的分算土层，扣除有效自重；坑内水位取坑底位置，天然水位在坑底以下就取天然水位）。式中：j第j层土的天然重度；w水的重度，取10kN/m3；hj第j层土的厚度；hwa,i地下水位；ci、ci第i层土的内聚力、有效内聚力；i、i第i层土的内摩擦角、有效内摩擦角；q超载。3.2 水压力计算3.2.1 静止水压力图中：水的重度10kN/m3。3.3 围护墙内力变形计算计算简图围护墙的基本方程：内力变形关系：平衡方程：支撑处边界条件：桩端处边界条件：式中：M桩身弯矩；EI围护墙抗弯刚度，E为墙体材料的弹性模量， I截面惯性矩 ；曲率；x水平位移；z深度；Q桩身剪力；eak主动侧水土压力；ka基底以上土的水平向基床系数，见“ 土体水平向基床系数计算 ”。当位移为正是取0；kp基底以下土的水平向基床系数，见“ 土体水平向基床系数计算 ”。可考虑坑底土的塑性性质，当kpxepk时，取kp=epk/x，epk为坑底极限被动土压力，见“ 围护墙被动侧土压力计算 ”；bs主动侧水土压力计算宽度，对板桩、连续墙、搅拌桩取每延米，对排桩、SMW工法桩取桩中心距;b0土体抗力计算宽度。墙式围护取每延米；对圆形排桩围护：b0=0.9(1.5d+0.5)，d为桩径；对方形排桩围护：b0=1.5b+0.5，b为边长；计算值超过桩间距时b0取桩间距；zsi第i道支撑的深度。Ksi第i道支撑每延米的水平刚度。见“ 支撑/锚的水平刚度计算 ”；第i道支撑处的墙体剪力。第i道支撑处第m工况的水平位移。T0i第i道支撑每延米的水平向预加轴力。zL墙底端的深度。墙底端的墙体弯矩K墙底端旋转约束刚度，模拟墙底土对墙底的约束作用， 对于较厚的搅拌桩，可考虑这种作用，对于其他厚度较薄的围护墙，可忽略这种作用。K=1b3kp(D)/12，D为嵌入深度。上述微分方程可用有限单元法求解，解得水平位移后，可求出桩身内力。3.3.1 土体水平向基床系数的计算3.3.1.1 m法kp=mz，m为土层的水平向基床系数随深度增长的比例系数，z为计算点距离开挖面的深度（对于主动侧就是距桩顶的距离）；3.3.2 支撑/锚水平刚度计算3.3.2.1 平面内支撑支撑刚度：式中：Ks支撑水平刚度；支撑松弛系数，对混凝土支撑和预加压力的钢支撑，取1.0；对不预加压力的钢支撑，取0.81.0；A支撑的截面面积；L支撑长度；s支撑间距；支撑与围檩的夹角；E支撑材料的弹性模量；Ec围檩材料的弹性模量；Ic围檩截面惯性矩；支撑不动点调整系数：支撑两对边基坑的土性、深度、周边荷载等条件相近，且分层对称开挖时，取=0.5；支撑两对边基坑的土性、深度、周边荷载等条件有差异时，对土压力较大或先开挖的一侧，取=0.51.0； 且差异大时取大值；对土压力较小或后开挖的一侧，取（1-）；计算点的位置系数，为离支撑点的距离与水平间距之比。3.3.2.2 楼板式中：E楼板材料的弹性模量；L计算点楼板的跨度；T楼板的厚度。3.3.2.3 冠梁对于多边形基坑：式中：E冠梁材料的弹性模量；l计算点所在边的边长；I冠梁截面水平方向的惯性矩。3.4 地表沉降计算3.4.1 同济抛物线模式地表沉降范围x0与三角形模式相同。各点的沉降：上列式中：Sw支护结构侧移面积；H基坑开挖深度；w1 支护结构顶端位移；w2支护结构底端位移；D基坑开挖面以下支护结构的长度；3.5 墙底抗隆起计算式中：Kq墙底抗隆起安全系数；P墙底以下验算断面上坑外侧隆起宽度B范围内的总荷载（土重和超载）；Ra墙底以下验算断面上坑外侧隆起宽度B范围内的极限承载力的合力，Ra=raB，ra为极限承载力，由以下公式计算。式中：qd验算断面上坑内侧的土重；c、验算断面以下隆起深度范围内土体的内聚力和内摩擦角平均值；3.6抗倾覆计算3.6.1 带撑抗倾覆计算当不记支撑点以上土压力时：记入支撑点以上土压力时：式中o倾覆转点，最下道支撑位置处；Ea1、Ea2o点以下、以上主动侧土压力合力；Ew1、Ew2o点以下、以上水压力合力；Hw1、Ha1o点以下水压力、主动侧土压力合力作用点离o点的距离；Hw2、Ha2o点以上水压力、主动侧土压力合力作用点离o点的距离。4 内力变形计算4.1 计算参数水土计算（分算/合算）方法：按土层分/合算；水压力计算方法：静止水压力，修正系数：1.0；主动侧土压力计算方法： 朗肯主动土压力，分布模式：三角形，调整系数：1.0，负位移不考虑土压力增加；被动侧基床系数计算方法： m法， 土体抗力不考虑极限土压力限值；墙体抗弯刚度折减系数：1.0。4.2 计算结果4.2.1 内力变形结果每根桩抗弯刚度EI=3053628kN.m2。以下内力和土体抗力的计算结果是每根桩的；支撑反力是每延米的。第1工况：开挖至-0.90(深0.90)m第2工况：在-0.40(深0.40)m处加撑(锚)第3工况：开挖至-5.05(深5.05)m第4工况：在-4.55(深4.55)m处加撑(锚)第5工况：开挖至-8.73(深8.73)m第6工况：在-8.23(深8.23)m处加撑(锚)第7工况：开挖至-12.33(深12.33)m第8工况：在-11.68(深11.68)m处加撑(锚)第9工况：拆除3支撑支(换)撑反力范围表抗力相对桩顶深度(m)最小值(kN/m)最大值(kN/m)支撑第1道支撑0.400.01225.0第2道支撑4.550.0701.4第3道支撑8.230.0563.1第4道支撑11.680.0306.15 墙底抗隆起计算5.1 计算参数计算公式：Prandtl；考虑隆起土层不均匀性厚深比：0.0；考虑放坡影响宽深比：1.0。5.2 计算结果5.2.1 墙底坑内侧向外12.3m范围内总荷载：5973.1kN/m；验算断面处土体内聚力：0.0kPa；内摩擦角：40.0。地基承载力：安全系数：2022.112.3/5973.1=4.17，要求安全系数：1.6。6 地表沉降计算6.1 计算参数地表沉降计算方法： 同济抛物线法。6.2 计算结果7 抗倾覆计算7.1 计算参数水土计算（分算/合算）方法：分算；主动侧土压力分布模式：三角形；水压力计算方法：静止水压力。7.2 计算结果抗倾覆安全系数：，要求安全系数：1.200。二、 边桩配筋计算（一） 计算说明 1、边桩配筋计算采用弯矩值由“基坑围护结构计算”中取得。 2、边桩轴力采用“主体结构初支强度检算”初支角部竖向支座反力N=754KN。 3、边桩最大水平位移为13.6mm30 mm。（二）计算单输入值混凝土保护层厚度as（mm）70.000 选择项纵筋直径（mm）25.000 输入值构件半径r（mm）600.000 自动计算构件截面积A（mm2）1130973.336 输入值弯矩设计值M（N*mm)1993600000.000 输入值轴力设计值-N（N)754000.000 自动计算轴力偏心距eo（mm)2644.032 自动计算截面附加偏心距ea（mm)40.000 自动计算初始偏心距ei=eo+ea2684.032 自动计算纵筋重心处半径rs（mm）517.500 输入值压区混凝土圆心角与2的比值（推荐采用0.285）0.300 自动计算满足0.16670.3333 ？满足自动计算纵向受拉钢筋面积与全部纵向钢筋截面的比值t0.650 选择项钢筋种类400.000 自动计算钢筋抗拉强度设计值fy（MPa）360.000 自动计算钢筋弹性模量E（GPa）200.000 选择项混凝土强度等级C30.000 自动计算砼抗压强度设计值fc（MPa）14.300 自动计算相对界限受压区高度b0.518 自动计算1矩形应力图应力与抗压设计强度的比值1.000 自动计算偏心受压构件截面曲率修正系数1=0.5*fc*A/N1.000 自动计算构件长细比对截面曲率的影响系数2=1.15-0.01*Lo/d1.000 输入值围护桩计算长度（推荐采用支撑竖向间距*0.8）Lo（m)14.080 自动计算构件长细比 Lo/d11.733 自动计算ei/(d-as)2.375 自动计算偏心距增大系数=1+2*1*2/(1400*ei/(d-as)1.041 自动计算中间量M1=*1*fc*A*1-sin(2*）/(2*）*(*ei)6719143424.164 自动计算中间量M2=2*1*fc*A*r*(sin(）)3/(3)1090363859.200 自动计算中间量C1=fy*rs*(sin(）+sin(t)/100813.321 自动计算中间量C2=（-t)*fy*(*ei)-352189.163 自动计算全部钢筋截面积As（mm2）=(M1-M2)/(C1-C2)12425.494 自动计算钢筋根数（根）25.313 自动计算配筋率（）1.099 自动计算钢筋满足最小配筋率0.2=5%？满足自动检算满足轴力838243.890 弯矩2343019155.580 注：本程序执行混凝土结构设计规范GB50010-2002纵筋间距计算自动计算受拉纵筋分布圆弧长度mm3251.556 自动计算纵筋间距取值mm120.000 抗剪强度检算选择项钢筋种类335.000 自动计算钢筋抗拉强度设计值fy（MPa）300.000 自动计算钢筋弹性模量E（GPa）200.000 自动计算圆形截面惯性矩mm4101787840000.000 输入值围护桩间距mm2000.000 自动计算按照刚度相等这算等效墙体厚度mm848.429 输入值箍筋直径mm16.000 自动计算箍筋截面积Asv=r2*2402.125 输入值箍筋间距mm150.000 自动计算围护桩核心截面积Ao841340.115 自动计算不配箍筋抗剪强度：0.7h*ft*A1132104.309 自动计算混凝土抗拉强度ft1.430 自动计算截面条件：0.25c*fc*A4043229.676 自动计算抗剪强度：0.7ft*Ao+1.25fy*Asv/s*ho1695117.726 输入值设计剪力kn1598.300 自动检算计算结果满足（二）边桩配筋结果 纵向受力钢筋采用2825,箍筋采用16150mm.纵向受力钢筋配筋率为1.099%。三、 钢支撑验算（一）计算说明：1、钢支撑轴力由“围护结构计算”中取得。2、本次计算只适用于车站主体暗挖段施工阶段。（二）计算单：圆环形截面特征:外径:D=609mm壁厚:t=16mm计算长度l=15000mm内径d=577mm截面面积A=29807.4mm2截面抵抗矩W=4305987mm3A3钢弹性模量E=206000N/mm2截面惯性矩I=1311173005mm4长细比=l/(I/A)71.52内力设计值:轴力设计值N=2709.91875KN2.71E+06N设计值初始偏心矩e=42mm初始偏心矩产生的弯矩M1=113.817KN.m自重g=2.340KN/m施工荷载q=1.000KN/m65.5669979自重及施工荷载产生的弯矩M2=117.418KN.m含分项系数弯矩总计M=231.234KN.m2.31E+08N.mm强度检算:压弯强度N/A+M/1.15*W137.61215可整体稳定检算:轴心受压构件稳定系数=0.646B类欧拉临界力NEX=10770894.24压弯稳定性N/A+M/1.15W(1-0.8*N/NEX)199.20215可注意：l0*l；l=l0/i;=1;i=（I/A)2 是根据查钢结构规范得到的。四、 围护结构腰梁验算（一）计算说明：1、钢支撑轴力R由“围护结构计算”中取得。2、车站暗挖段围护结构腰梁采用2跟I45C型钢组成。3、腰梁内力计算值采用五跨连续梁模拟计算取得。4、本次计算只适用于车站主体暗挖段施工阶段。（二）计算单 1、腰梁计算参槽钢几何参数截面高度h(mm)450翼缘宽度b(mm)154腹板厚度tw(mm)15.5翼缘厚度t(mm)18净截面模量Wnx(mm3)1570000毛截面惯性矩I(mm4)352800000中和轴以上毛截面对中和轴面积距S(mm3)937700R=1970.85KN计算跨度：L=3.5m腰梁均布荷载：q=R/L1=1970.85/3.5=703.88KN/m 2、腰梁内力计算 1） 计算模型 350035003500350035002）计算输出 跨中弯矩计算：M2=0.078ql2=0.078703.8812.25=672.55 KN.mM2=0.033ql2=0.033703.8812.25=284.54KN.mM3=0.046ql2=0.046703.8812.25=396.63KN.m支座弯矩计算：MB=-0.105ql2=-0.11703.8812.25=-905.36 KN.mMC=-0.079ql2=-0.08703.8812.25=-681.18KN.m剪力计算：VA=0.394ql=0.394703.883.5=970.64KNVB左=-0.606ql=-0.61703.883.5=-1492.92 KNVB右=0.526ql=0.526703.883.5=1295.83 KNVC左=-0.474ql=-0.47703.883.5=-1167.73 KNVC右=0.5ql=0.5703.883.5=1231.78KNVD左=-0.5ql=-0.5703.883.5=-1231.78 KNVD右=0.474ql=0.474703.883.5=1167.73 KNVE左=-0.526ql=-0.53703.883.5=-1295.83KNVE右=0.606ql=0.606703.883.5=1492.92KNVF=-0.394ql=-0.39703.883.5=-970.64 KN3、腰梁强度计算M=-905.359KN.mVb右=1295.83弯矩折减至加劲板边：905.4 1/30.7*1295.8 603.0 支座MB603.0 KN.mMB*103/Wx*x182.89 215N/mm2跨中M1672.55256KN.mM1*103/(Wx*x203.99 215N/mm24、腰梁抗剪检算：(取支座B处进行计算) =(V/2*S)/(I*tw)=（1295830/2*93700）/（352800000*15.5）=111.12N/mm2 125 N/mm2所计算点至中和轴的距离：y1=h/2-t=207mm计算点正应力： lz=a=5hy+2hR=1200+5*18+0=1290mm=1.0C=F/tw lz=1.0*0.5*1970.85*1000/(1290*15.5)=98.6N/mm2 根据钢结构设计规范规定、C以拉应力为正，压应力为负。C为正，为负。1=1.21*f=1.2*205=246N/mm2 246 N/mm2 结论：腰梁抗剪满足要求。五、主体结构板墙计算（一）：主体结构1、 计算参数地面绝对标高：41.50m轨面绝对标高：20.825m底板底标高：19.525m稳定水位埋深：22.10m抗浮设防水位埋深：7.50m轨面到结构拱部顶面的距离：12.644m覆土厚度h1地面绝对标高轨面绝对标高轨面到结构顶板顶的距离 41.5020.82512.6448.031m主体拱脚至地面距离h2=地面绝对标高轨面绝对标高轨面到结构顶板顶的距离+拱顶至拱脚距离 41.5020.82512.644+2.08510.116m主体底板底至地面距离h3=地面绝对标高-底板底标高 =41.50-19.525=21.975m稳定水位到底板底的距离h4=地面标高底板底标高稳定水位埋深 41.5019.52522.10m抗浮水位到底板底的距离h5=地面标高底板底标高抗浮水位埋深 41.5019.5257.5014.475m静止土压力系数加权平均值：=(50.4+60.42+2.60.4+3.20.45+4.10.35+4.70.25)/27=0.36土体加权平均重度：=(518.9+619.6+2.619.4+3.219.5+4.121+4.722)/27=19;土体浮容重；水重度水平基床系数：根据不同土层分别取值垂直基床系数：Kv=852、建筑材料及二衬厚度结构顶板、中板、底板、侧墙混凝土强度等级为C40,钢管柱采用Q235钢板、强度等级为C50，二衬厚度：侧墙0.8m，顶板0.75/0.8m，中板0.4m，底板1.1m。3、约束条件计算弹簧刚度时，结构整体穿越了1、2、1四个土层，结构底坐在层的卵石层上，地基垂直基床系数：，水平向基床系数： 弹簧的刚度计算公式：垂直弹簧刚度：水平弹簧刚度： 4、荷载确定1）永久荷载：（水土分算） 垂直压力：稳定水位条件下侧墙土压力：抗浮设防水位条件下侧墙土压力：抗浮设防水位水压力：抗浮设防水位水浮力： 地下一层荷载2）可变荷载地面超载，其引起的侧压力为地下一层荷载3）偶然荷载地震荷载8度抗震地区=0.25；=0.2；地震角取3。 4）人防荷载计算时可只取核爆动荷载，在核爆动荷载作用下，顶部、侧墙、底板的均布等效静荷载标准值： 5、荷载组合工况一：永久荷载及自重工况二：可变荷载工况三：低水位水、土压力工况四：高水位水、土压力工况五：地震荷载工况六：人防荷载低水位基本组合：工况一1.49+工况二1.54+工况三1.49高水位基本组合：工况一1.49+工况二1.54+工况四1.49低水位标准组合：工况一1+工况二1+工况三1高水位标准组合：工况一1+工况二1+工况四1抗震荷载组合：工况一1.32+工况二0.5+工况三1.32+工况五1.43人防荷载组合：工况一1.2+工况二0.5+工况三1.2+工况六16、主体结构模型稳定水位条件下荷载抗浮设防水位条件下荷载7、内力计算 正常水位基本组合弯矩图正常水位基本组合剪力图 正常水位基本组合轴力图抗浮水位基本组合弯距图 抗浮水位基本组合剪力图 抗浮水位基本组合轴力图 正常水位标准组合弯矩图正常水位标准组合剪力图 正常水位标准组合轴力图抗浮水位标准组合弯距图 抗浮水位标准组合剪力图抗浮水位标准组合轴力图人防组合弯距图 人防组合剪力图人防组合轴力图8、配筋计算低水位位置弯矩（KNm）轴力（KN）裂缝配筋率（）配筋设计（受拉钢筋）钢筋面积拱顶结构拱顶基本组合468816.20.37181001000750标准组合318.65520.060.36181001000750拱脚基本组合102414950.46201001000750标准组合697.110000.180.54221001000750中板结构跨中基本组合103.35590.59161001000400标准组合68.98374.80.030.56161001000400支座基本组合192.15590.59161001000400标准组合128.3374.80.060.56161001000400底板结构跨中基本组合1465985.60.372210010001100标准组合980.2660.20.210.362210010001100支座基本组合1780985.60.472510010001100标准组合1032660.20.110.462510010001100侧墙结构跨中基本组合472.616950.27161001000800标准组合316.611340.00.26161001000800墙角基本组合956.119450.47251001000800标准组合646.513020.080.50251001000800高水位位置弯矩（KNm）轴力（KN）裂缝配筋率（）配筋设计（受拉钢筋）截面尺寸拱顶结构拱顶基本组合442.9885.30.29161001000750标准组合296.1592.70.060.28161001000750拱脚基本组合100215070.46201001000750标准组合669.810080.150.54221001000750中板结构跨中基本组合105.310600.57161001000400标准组合70.32710.80.030.56161001000400支座基本组合211.710600.57161001000400标准组合188.3710.80.160.56161001000400底板结构跨中基本组合130513960.32010010001100标准组合872.6935.50.160.302010010001100支座基本组合219313960.472510010001100标准组合991.8935.50.080.462510010001100侧墙结构跨中基本组合769.117320.27161001000800标准组合515.711590.180.26161001000800墙角基本组合153019510.66251001000800标准组合853.713060.160.652510010008009、截面抗剪验算底板抗剪验算考虑加腋影响：低水位： ； ； 高水位： ； ； 满足中板抗剪验算低水位： ； ； 高水位：； ； 满足顶板抗剪验算低水位：高水位：满足六、主体结构纵梁计算1、计算说明（1）顶纵梁荷载由上部荷载及地面超载组成。 中纵梁荷载由结构自重及所加活载计算。 底纵梁仅受水浮力及地基反力。（2）荷载分项系数：基本组合：分项系数为恒载1.35和活载1.4（结构重要性系数1.1）标准组合：分项系数为恒载1.0和活载1.0（3）梁强度等级：C40（4）钢管柱尺寸800mm,边柱尺寸1300*1500mm（5）土容重 19 钢筋混凝土重 25站厅层荷载（公共区）（设备区）纵梁影响范围 （宽度）7.9m顶纵梁上部覆土面积（横截面）63.20m2 2、梁荷载计算（1）顶纵梁：（单位KN/m） 恒载：63.2019+8.6925=1418.05 活载：7.920=158 人防： （2）中纵梁：（单位KN/m） 恒载：7.92510.4+7.910=158 活载：7.941=31.6（3）底纵梁：（单位KN/m） 恒载：7.92511.1+7.910=296.25 活载：7.941=31.6 人防： 水压力：7.9144.75=1143.525 （4）计算模型80（5）梁计算输出（考虑纵梁框架侧向荷载较小，配筋取轴力为零，保守进行计算）正常水位基本组合弯距图正常水位基本组合剪力图正常水位基本组合轴力图抗浮水位基本组合弯矩图抗浮水位基本组合剪力图抗浮水位基本组合轴力图正常水位标准组合弯矩图正常水位标准组合剪力图正常水位标准组合轴力图抗浮水位标准组合弯矩图抗浮水位标准组合剪力图 抗浮水位标准组合轴力图人防组合弯矩图人防组合剪力图（4）梁配筋计算低水位基本组合：顶纵梁(12002250)位置弯矩（KNm）剪力（KN）配筋率（）配筋设计（受拉钢筋）钢筋面积顶纵梁跨一边10145500构造中51470.331428 2/128616跨二边23155083构造中39110.2310286154跨三边424452460.219285539中2500构造跨四边654177220.331428 12/28616中73520.381628 4/129847跨五跨三十边717574650.381628 12/49847中57750.351528 3/129232跨三十一边594775000.301328 12/18001中59980.351528 3/129232跨三十二边594763320.301328 12/18001中33760.219285539跨三十三边481765030.2611286769中52880.331428 2/128616跨三十四边20606642构造中83100.512228 10/121354中纵梁（1000800）位置弯矩（KNm）剪力（KN）配筋率（）配筋设计（受拉钢筋）钢筋面积中纵梁跨一边736378.20.396252944中340.70.264251963跨二边653279.80.336252944中349.50.264251963跨三边563231.50.335252453中3030.203251472跨四边886.2238.60.538253925中697.60.467253434跨五跨三十边1056253.20.609254416中644.30.467253434跨三十一边10182620.609254416中670.90.467253434跨三十二边835242.40.477253434中455.50.33525 2453跨三十三边943268.90.538253925中4900.33525 2453跨三十四边974355.50.538253925中547.40.396252944底纵梁（14002200）位置弯矩（KNm）剪力（KN）剪力（KN）裂缝配筋率（）配筋设计（受拉钢筋）钢筋面积底纵梁跨一边20225552构造中53540.291428 8616跨二边587359840.271328 8001中2524构造跨三边827658350.401928 14/511693中-22.01构造跨四边959782160.4