南航信息科研教学楼高支模方案(最新AAA).doc

南京航空航天大学自动化教学和科研信息楼工程模板支撑安全专项施工方案 编制人： 审核人： 批准人： 江苏南通二建集团有限公司编制时间： 2013 年 6 月 5 日目 录第一节、工程概况- 2 -一、工程概况- 2 -二、施工平面布置- 2 -三、施工要求- 4 -四、技术保证条件- 5 -第三节、施工计划- 7 -第四节、施工工艺技术- 9 -一、技术参数- 9 -二、工艺流程- 9 -三、施工方法- 9 -四、检查验收- 14 -第五节、施工安全保证措施- 16 -一、组织保障- 16 -二、技术措施- 17 -三、监测监控- 19 -四、应急预案- 20 -第六节、劳动力计划- 22 -一、专职安全生产管理人员- 22 -二、所需劳动力安排- 22 -一、9.15m高梁模板（扣件式）计算书- 23 -二、20.8m高梁模板（扣件式）计算书- 30 -三、20.8m高梁模板模板支撑布置图- 37 -第一节、工程概况一、工程概况南京航空航天大学自动化教学和科研信息楼工程，工程建设地点：南京航空航天大学江宁校区；框架结构；地上5层；地下1层；建筑高度：19.5m；标准层层高：3.9m ；总建筑面积：45953.4平方米；总工期：395天。本工程由南京航空航天大学投资建设，南京长江都市建筑设计股份有限公司设计，地质勘察，南京工大建设监理咨询有限公司监理，江苏南通二建集团有限公司组织施工；由吴建华担任项目经理，陈凯磊担任技术负责人。工程说明：项目概况：本工程由南京航空航天大学投资建设，项目包括自动化教学科研楼和信息科学教学科研楼及整体式地下车库工程，工程总建筑面积45953.4m2，框架结构，地下一层，地上5层；信息科学教学科研楼17623.1m2，自动化教学科研楼16260.3m2，地下车库12056m2。本工程开竣工日期为：2012年12月18日开工，2014年01月26日竣工。质量目标：确保优质结构工程，争创金奖优质结构工程及省优“扬子杯”；安全目标：确保省级文明工地全省前三名，争创全国AAA级安全文明标准化诚信工地。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2002(2011版)、建筑结构荷载规范(GB50009-2012)等规范编制。1、工程基本情况本工程自动化教学楼23轴/CK轴间为连廊，连廊框架1层为空，底标高为-1.50m，2层顶标为7.65m，模板支撑高度为9.15m；1014轴/CK轴间空中连廊底标高-1.50m，5层顶标高为19.45m，其中1314轴/CK轴仅在5层部位为悬挑梁，下部无结构支撑，且1314轴/FG轴间无基础，为回填土区，支撑总高度为20.8m。2、高支模层结构情况23轴/CK轴高支模位于2层，所支梁截面尺寸为300mm550mm，模板跨度为6.0m，板跨为3.9m6.0m。梁间楼板厚度为120mm。1314轴/CK轴间高支模位于5层，所支梁截面尺寸为6001800mm、5001300mm、4001300mm、400600mm及300700mm等。梁跨度6001800mm梁为悬挑8.0m，4001300mm梁为悬挑梁外边梁，跨度8.7m，梁间楼板厚度为150mm。3、高支模下方层结构情况23轴/CK轴高支模下部为地下室顶板，板厚为400mm，混凝土强度C30；1314轴/CK轴下部局部为回填土方。主要特点：根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规定，本模板工程属高大模板工程。难点：工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。二、施工平面布置自动化教学科研楼23轴2层9.15m高梁板模板支撑支设平面布置图如下图所示，其中主梁方向2轴、3轴梁底支撑间距为：沿梁长方向为700mm，垂直梁方向为900mm。自动化教学科研楼1314轴2层20.8m高梁板模板支撑支设平面布置图如下图所示，其中主梁WKL3-3(2A)E轴、G轴、J轴梁底支撑间距为：沿梁长方向为1000mm，(梁底中间增加立杆支撑1根，中间支撑顶部采用U托)，垂直梁方向为600mm。三、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。四、技术保证条件1、安全网络2、模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。专项施工方案附后。第二节、编制依据木结构设计规范GB 50005-2003建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002(2011版)建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）本工程施工图纸本工程施工组织设计第三节、施工计划材料与设备计划1、钢材的选用、钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。、钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。、每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用483.0以上的钢管。、新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：1）应有产品质量合格证；2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T228的有关规定；3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；序号项 目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚外径壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.5游标卡尺5）钢管必须涂有防锈漆。、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：1）表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2）钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲a. 各种杆件钢管的端部弯曲，L1.55钢卷尺b.立杆钢管弯曲，3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲，L6.5302冲压钢脚手板a.板面挠曲，L4mL4m1216钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）53）钢管上严禁打孔。、钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG230-450、ZG270-500和ZG310-570号钢的要求。、钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。、扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：1）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；2）新、旧扣件均应进行防锈处理；3）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。、连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。、连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T5780和六角头螺栓GB/T5782。2、木材的选用、模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。、模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定。、用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。、主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。、当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。、当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB50005的标准进行。、施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：1）制作的原木、方木结构，不应大于15%；2）板材和规格材，不应大于20%；3）受拉构件的连接板，不应大于18%；4）连接件，不应大于15%。3、竹、木胶合模板板材的选用、胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定。、各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。、胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。、进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。第四节、施工工艺技术一、技术参数1、自动化教学楼13轴/CK轴间梁板支撑的参数如下：梁计算跨度为6m，结构层9.15m，混凝土梁截面300mm*550mm，梁侧楼板厚120mm，梁一侧有板，支撑采用483钢管，梁跨度方向钢管间距按0.6m，梁两侧钢管支撑间距为0.8m，梁侧楼板的支撑钢管间距按0.9m，梁侧立柱钢管距梁中心间距0.40m；梁底模板支撑次楞采用50100mm的方木，方木顺梁底方向，共设置3根，梁底模板选用15mm厚覆膜胶合板模板，梁底主楞采用483钢管。自动化教学楼1114轴/CK轴间梁板支撑的参数如下：梁计算跨度为8.0m，为悬臂梁，结构层高20.8m，混凝土梁截面600mm1800mm，梁侧楼板厚度150mm，支撑采用483钢管，梁跨度方向钢管间距按0.6m，梁两侧钢管支撑间距为1.0m，梁侧楼板的支撑钢管间距按0.8m，梁侧立柱钢管距梁中心间距0.50m；梁底模板支撑次楞采用50100mm的方木，方木顺梁底方向，共设置5根，梁底模板选用15mm厚覆膜胶合板模板，梁底中间增加一根钢管支撑，支撑顶部采用“U”支顶主楞钢管，梁底主楞采用483钢管。二、工艺流程弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。三、施工方法1、在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。3、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层顶板支顶不允许拆除。4、由于13轴14轴间模板支撑底部无结构楼板，下部为基坑土方开挖后的回填土部分，其宽度较大为8.0m，部分位于基坑开挖回填部位，部分位于基坑边坡位置，因此，在进行基坑侧土方回填时，模板支撑底部位于回填土部位需采取3：7灰土夯压密实，以防止因土方回填的抗压强度不高及不均匀性，造成模板支撑的不均匀下沉而引起局部失稳。同时，需将回填土方保持平整，然后，在回填三七灰土上铺设50mm厚200mm宽以上的长木脚手板，作为每排钢管支撑立杆的底座，以避免与支撑的沉降造成不利影响。5、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。6、一般规定(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(7) 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下：模板支撑钢管搭设布置示意图(10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11) 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12) 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。7、立柱及其他杆件(1)扣件式1) 立柱平面布置图（详见附图）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。8、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆；如下图示意：9、剪刀撑(1)扣件式、门式由于本工程1314轴/CK轴间钢管支撑高度为20.8m，而1314轴间跨度为8.0m，1113轴间15层间均有框架梁柱，因此，需将1314轴间高支模的钢管立杆下部应与13轴处框架梁柱进行有效拉结，可采取在支撑三个侧面楼层梁板上预埋短钢管，将高支模支架水平杆件与预埋短钢管进行扣件连接；同时将35层的模板支架纵横水平杆件相连接成整体，以防止高支模钢管立杆侧向变形。10、周边拉结1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；由于1113轴间框架结构4层及以下已经完成，因此，5层模板结构可以梁板同时浇筑，但需将高支模部位的模板支撑与下部结构做好有效的拉结。2) 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；1314轴侧结构层高为3.9m，柱跨度为8.7m，而模板高度20.8m，因此，拉结点可在框架梁中部板上埋设短钢管作为拉结点。3) 用抱柱的方式（如连墙件），如右图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。四、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项 目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011。序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求脚手架搭设的技术要求与允许偏差7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定，对梁底扣件进行100%检查。8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；第五节、施工安全保证措施一、组织保障安全保证体系二、技术措施1、准备工作(1) 模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2) 模板的基准定位工作：1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前50cm标高线必须到位，以便于模板的安装和校正；2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3) 竖向模板的支设应根据模板支设图；4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5) 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、模板支设(1) 楼梯模板1) 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；2) 楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；3) 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。(2) 柱模板1) 主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；2) 角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标高处设置不少于2根斜撑，如右图所示。(3) 梁、板模板1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2) 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3) 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5) 梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高2,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1001) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2) 底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3) 板底模2米，混凝土强度达到50%；2米、8米混凝土强度达到75%；8米，混凝土强度达到100%方可拆除。(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(6) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(7) 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。三、监测监控1、监测措施(1) 监测控制：采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面及柱上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4) 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1(5) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(6) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。四、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火、疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：顾卫东 手机全员：张庆松 手机术负责人：陈凯磊 手机院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围拦。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下吴建华组长，负责协调指挥工作；王卫兵、顾兴辉、江件华组员，负责现场施工指挥，技术交底；张庆松、蒋刚组员，负责现场安全检查工作；袁卫东、（架子工班长）组员，负责现场具体施工；二、所需劳动力安排高支模开始时间2013.6.15高支模工期（天）48作息时间（上午）6：0011：00作息时间（下午）15：0018：30砼工程量（m3）52+180高支模建筑面积（m2）159.1+602木工（人）20钢筋工（人）16砼工（人）18架子工（人）12水电工（人）5其它工种（人）7由于本工程高支模分为两个部位，其中23轴部位为9.15m高模板的支设，其施工较早，预计在6月15日左右开始。而位于1314轴间的高支模，其在4层结构上部，预计开始时间为7月2日，模板支设完成时间为7月10日，模板拆除时间为8月2日左右。1314轴基坑部位土方回填夯实，需在2013年6月28日前完成。第七节、计算书及相关图一、9.15m高梁模板（扣件式）计算书1、工程属性新浇混凝土梁名称KL1-17(2A)新浇混凝土梁计算跨度(m)6混凝土梁截面尺寸(mmmm)300550新浇混凝土结构层高(m)9.15梁侧楼板厚度(mm)1202、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.26风压高度变化系数z1.32风荷载体型系数s0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)700步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数1梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300设计简图如下：平面图9.15m高度23轴间梁板支撑布置平面图如上侧所示，沿2轴、3轴平行方向主梁两侧立杆间距为700mm，垂直梁轴线方向立杆间距为900mm，而对23轴间垂直于计算梁方向的短跨度（3.9m跨）梁下支撑布置为：平行于2轴线的支撑间距600mm，垂直于2轴线方向的梁两侧的支撑间距900mm。详细布置见23轴模板支撑平面布置图。20.8m高度1314轴间梁板模板支撑布置如下图所示，梁底支撑增加立柱一根，以提高主背楞钢管的抗弯强度和抗变形能力。立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.55)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.55)+1.40.72118.93kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.55117.16kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.55114.12kN/m、强度验算 Mmax-0.107q1静L2+0.121q1活L2-0.10717.160.082+0.1211.760.0820.01kNm Mmax/W0.01106/375000.24N/mm2f15N/mm2满足要求！、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63214.12754/(10010000281250)0.001mml/40075/4000.19mm 满足要求！、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39317.160.08+0.4461.760.080.56kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14317.160.08+1.2231.760.081.63kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92817.160.08+1.1421.760.081.35kN标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39314.120.080.42kN R2=R4=1.143 q2l=1.14314.120.081.21kN R3=0.928 q2l=0.92814.120.080.98kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1max0.56+0.91.35(0.3-0.1)0.3/4+0.50.55+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71(0.7-0.35-0.3/2)/21，1.63+0.91.35(0.3-0.1)0.3/4=1.65kN/m q2max0.42+(0.3-0.1)0.3/4+0.50.55+(0.5+(24+1.1)0.12)(0.7-0.35-0.3/2)/21，1.21+(0.3-0.1)0.3/41.23kN/m、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1071.650.92，0.51.650.320.14kNm Mmax/W0.14106/833301.72N/mm2f15.44N/mm2满足要求！、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6071.650.9，1.650.30.902kN max3Vmax/(2bh0)=30.9021000/(250100)0.27N/mm21.78N/mm2满足要求！、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6321.239004/(10093504166700)0.13mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)1.233004/(893504166700)0.03mml/400300/4000.75mm满足要求！、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1431.650.9，0.3931.650.9+1.650.31.7kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R10.94kN，R2R41.7kN，R31.4kN，R51.4kN正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1431.230.9，0.3931.230.9+1.230.31.26kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R10.79kN，R2R41.26kN，R31.03kN，R51.25kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.167106/449037.23N/mm2f=205N/mm2满足要求！、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.619kN max2Vmax/A=22.6191000/42412.35N/mm2125N/mm2 满足要求！、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.03mml/400350/4000.88mm满足要求！、扣件抗滑计算 RR30.48kN8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！7、立柱验算立杆稳定性计算依据JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205