模板支架方案.doc

ICON创世纪广场项目工程二标段 模板支撑施工方案 成都华阳建筑股份有限公司ICON创世纪广场项目工程二标段模板支架施工方案建设单位： 成都高新置业有限公司 监理单位： 四川康立项目管理有限责任公司 施工单位： 成都华阳建筑股份有限公司 编 制： 审 批： 成都华阳建筑股份有限公司2010年8月ICON创世纪广场项目工程二标段模板支撑施工方案一、编制说明为保证ICON创世纪广场项目工程二标段工程安全、文明施工，以达到项目建设目标。根据建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）；混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）及四川省建筑工程安全管理条例等有关规定等要求，编制本工程模板施工方案。本方案是ICON创世纪广场项目工程二标段工程施工组织设计专门附件之一，对施工组织设计中结构模板及支撑架施工的内容给予细化、完善。本方案根据本单位长期施工经验，按安全、规范、合理的原则进行考虑。其中的计算、验算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001等有关要求和施工计算手册内容实施。工程概况ICON创世纪广场项目工程二标段工程位于成都天府大道南沿线，本工程地上建筑为5栋，分别为：3、4、5#楼为一类高层。3#公寓楼26层，总高度85米，建筑面积约1.6万平米；4#公寓楼30层，总高度97.5米，建筑面积约1.9万平米；5#公寓楼24层，总高度78.6米，建筑面积约1.5万平米。7、8#楼为多层。7#商业楼5层，总高度23.95米，建筑面积约0.57万平米；8#商业楼5层，总高度23.95米，建筑面积约0.54万平米。3、4、5#楼底层高6米，其梁板属高支撑模板施工；二层以上层高3.15米。7、8#楼底层高5.4米，其梁板属高支撑模板施工，二层以上层高4.5米。3、4、5、7、8#楼共用一个二层整体地下室，地下室总建筑面积约为2.71万平方米。二、模板施工方案 一）、普通支模施工：1模板工程的特点、难点1）本工程地下车库保证出入通道底板及墙体的支模稳定、不涨模是模板工程施工的一个重难点；2）剪力墙的外墙接茬通常容易胀模、漏浆，如何保证外墙接茬处的混凝土外观是本工程模板支设的一个难点。3）本工程地下室墙体、柱子模板支撑及加固应采取特殊加固措施，以保证模板的截面尺寸、垂直度是本工程模板施工的重点之一。2模板的选择本工程所选择的模板施工工艺、模板品种和模板产品质量，技术上必须先进可靠，确保工程质量达到业主要求的质量目标。3模板的配置原则模板的配置数量应同流水段划分相适应，满足施工进度要求；所选择的模板应能达到或大于周转使用次数要求；模板的配置要综合考虑质量、工期和技术经济效果。4主要模板配置形象数量模板配置形象数量表楼号模板名称形象数量备注地下结构 框架柱1套根据每种规格数量，流水段满足周转配置梁、板2层按车库面积计算车道模板2层满配地上结构核心筒剪力墙 模板2层按标准层配置（地下核心筒剪力墙施工即可使用）框架柱1套根据每种规格数量，流水段满足周转配置板底模（1+2）层按首层面积计算1层，当地下结构完工后可利用地下的梁板模板地上部分一起周转使用基础底板砖胎模底板周圈及集水坑、电梯机坑等周圈基础梁侧模1层水平模板支撑系统3层按地下面积计5 模板施工基本安排：1）独立柱基础、基础梁、筏板侧面采用砖胎模；地下室侧墙、所有矩形柱、大部分框架梁采用常规作法，即用胶合模板、木背楞、对拉丝杆加钢管脚手架支撑解决。当混凝土垫层完成后，弹出砖胎底边线（底边线的位置应考虑墙内侧抹灰厚度、防水层厚度）砌筑240砖墙，墙高比底板厚约高出一皮砖，墙内侧及顶面抹水泥砂浆，干燥后，同底板底部一起作防水层，此时所形成的砖胎模即作为底板边模。为了保证砖胎模在底板混凝土浇筑时不移位，浇筑底板混凝土之前，将砖胎模高度的基槽回填土完成。详下图：基础底板边模图电梯井坑及集水坑采用15mm厚胶合板模板作面板，50X100木方作竖向背楞、水平围檩及对撑。模板底部设铁撑脚以支撑模板，设拉结铁丝以防止模板上浮。 电梯井坑及集水坑模板图2）楼梯段模板：楼梯模板：楼梯模板底模采用胶合板。施工前应根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模，安装外帮侧模和踏步模板。安装模板时要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定，防止浇筑砼时模板侧移。支模时应考虑到装修厚度的要求，使上下跑之间的梯级线在装修后对齐，支模后确保梯级尺寸一致。6模板施工要点： 柱模板工艺流程：弹柱线焊钢筋限位、清理安装柱模板安装柱箍安装拉杆或斜撑验收报项目监理部验收首先按柱位置线及标高抹水泥砂浆找平层（但不能进入柱截面范围内），并按照位置线在柱下脚焊好限位，从四面顶住模板，以防止位移。模板安装校正完毕开始安装柱箍，柱箍采用483.5钢管500。在加固柱箍时要将柱箍放水平，以免受到侧压力后摆动造成涨模，如发现木方与柱箍之间有缝隙，须用木楔将其楔紧。为了保证柱模的稳定，柱模之间要用水平撑、剪刀撑等互相拉结固定。斜撑固定在事先预埋在楼板内的钢筋棍上，以调节、校正柱模板的垂直度。支模过程中，柱边长大于700时，需在柱中穿对拉螺栓加固，M12对拉螺杆上套20PVC套管，一是保证结构的几何尺寸，二是便于拔出螺杆周转使用。墙体模板地下室砼墙模板采用2440*1220*12胶合板，50100方木做竖楞间距250，483.5的双钢管作横楞间距600，用M12对拉螺栓加固，间距600600，外墙对拉螺栓采用止水螺栓。模板安装先将模板底边内侧立于墙位置边线上，加以临时支撑，再安装对面模板，两模之间用对拉螺栓连接，对拉螺栓间距不大于600。对拉螺栓上应有限位套管、预制砼块或限位钢筋等限位装置，以保证墙体厚度。模板经校正垂直度和位置后连接支撑体系固定。梁板模板施工工艺流程：放线搭钢管排架调整标高、架梁底水平管安装梁底模安装梁侧模安装板模龙骨铺模板校正标高柱头加固清理吊模安装验收施工工艺：梁模板采用15mm厚胶合板加工，加工后一定要涂刷模板保护剂，板模板采用15厚胶合板加工。现浇梁板的满堂脚手架采用483.5钢管立杆，支设时沿墙放一道杆，距墙边约150左右，中间立杆间距为800，下设扫地杆并相互连通，中间设水平拉杆，间距不超过1500，保证立杆垂直，上边设一道横杆，并调整其标高，以便铺设50100方木搁栅，方木搁栅间距为250。立杆下部可设置可调顶托理于调节高度及架管拆除。当梁高大于1米时，下部立杆间距不超过600。梁底模安装，应将梁底模搁在已调平的楞木上，两头搁置在柱模衬口档上；安放侧模时，两头要钉牢在衬口档上，并在侧模底外侧铺上夹木，用夹木将侧模夹紧并钉牢随即把斜撑钉牢。次梁模板的安装要待主梁模板安装并校正后才能进行。其底模及侧模两头是钉在主梁模板缺口处的衬口档上。次梁模板的两侧模外侧要按搁栅底标高钉上托木。梁模安装后，要拉中线检查，复核各梁模中心位置是否对正。当梁净高大于600时，梁侧模需设M12对拉螺栓加固，并穿塑料管。当梁跨度大于4mm时，需按13的拱度要求起拱。楼板模板加工时，按各区格的跨度尺寸，设计好现浇板拼板图并编号，对号入座，防止模板周转混乱。为防止漏浆，模板接缝必须铺严铺平。平板模板铺好后，应对模板面的标高进行检查，如有不符应进行调整，清理干净后方可涂刷隔离剂。后浇带下模板及支撑架独立搭设，不与两侧相连，拆除梁板模板时保留后浇带模板，待后浇带砼浇筑并达到强度后再拆除。二）、高支模施工：3、4、5#楼底层高6米，其梁板属高支撑模板施工；二层以上层高3.15米。7、8#楼底层高5.4米，其梁板属高支撑模板施工，二层以上层高4.5米。高支撑模板施工按以下方案进行：1、梁、板模及其支撑体系梁底模、侧模采用厚18mm胶合板散拼散拆，50100木枋作背楞紧贴模板立放，梁底模纵向背楞间距250mm，梁侧模竖向背楞和板底模纵向背楞间距均为350mm。梁板下支撑体系采用483.5钢管及顶托作支撑体系。1） 立杆：高度小于1000 mm梁下立杆纵向间距800mm，横向间距500mm；高度大于1000 mm梁下立杆纵向间距500mm，横向间距300mm，立杆必须对接，不允许塔接，立杆顶部加设可调翼托；板下立杆纵、横间距800mm，原则上不搭接，若要搭接也必须和对接隔根设置。2）横杆：第一步架高1800mm，以上每1500mm搭设一步架，距地200高扫地杆。3）剪刀撑：高度小于1000mm梁下横向剪刀撑间距1800mm，纵向两外侧剪刀撑间距3000mm；高度大于1000mm梁下横向剪刀撑间距900mm，纵向两外侧剪刀撑间距3000mm；板下纵横向剪刀撑间距3600mm，梁顶模高支撑体系示意图详附图。4）梁模箍：采用483.5钢管作梁側模箍，竖向设置，纵向间距500。5）梁高超过600设14钢筋对拉丝杆，竖向间距600，水平间距同梁側模箍。2、模板安装注意事项1）所有支撑架搭设前，应对操作工进行技术交底；2）支撑体系必须按要求进行搭设，保证立杆间距、横杆步距。模板及其支撑体系均应落在实处，不得有“虚”脚，严禁漏设或不设剪刀撑和斜撑等。3）支撑架搭设操作顺序为：满堂架搭设梁下加设立杆和小横杆铺木枋和梁底模接长板下立杆并搭设成空间体系梁侧模及板模安装；4）对跨度不小于4m的现浇钢筋砼梁、板，其模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。5）梁、板模板拼缝严密，严格控制其中心线、几何尺寸、平整度和标高。梁侧模和对拉螺栓必须按要求设置，严禁漏设或不设。3、模板拆除注意事项1）先拆非承重模、后拆承重模，先拆侧模、后拆底模和自上而下的拆除顺序。2）底模及其支撑架拆除时的砼强度应符合规范要求，见下表：构件范围构件跨度（m）达到设计的砼立方体搞压强度标准的百分率（%）板2502，875梁8758100悬挑构件1003）侧模拆除时以砼强度能保证其表面棱角不受损伤；4）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和支架宜分散堆放，及时清运；5）在拆模板过程中，若发现有影响结构安全的质量问题时不得继续拆除，应报告监理、甲方、设计院，待处理后方可再拆。6）支撑架拆除，必须填报模板拆除申请书，获得项目技术负责人同意后，方可拆除。4、高支模施工安全/环保要求1）高支撑不得使用严重锈蚀变形、断裂的钢管搭接；2）高支撑立杆4.5m以下部分，应设置不小于两道的纵横水平拉杆，立杆4.5m以上部分每增高1.5m相应增加设一道水平拉杆；3）梁下立杆设剪刀撑；4）高支模施工技术方案未经原审批部门同意，任何人不得修改变更。5）高支模施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下；塔设钢管支撑时，操作人员必须拴安全带。6）支模架搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模架底，并由安全员在现场监护；7）砼浇筑前，必须经过严格的检查，若有不符处，应按专业工程师的相关处理意见进行整改。8）混凝土浇筑时，应有安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现场时，应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工。9）进入施工现场的人员要戴好安全帽，并且要系好安全帽的带子。防止高处附落物体砸在头部或其它物体碰触头部造成伤害。10）施工区域杂物多，光脚，穿拖鞋容易扎破脚，行走不方便容易摔倒， 因此施工区禁止光脚，穿拖鞋，高跟鞋或带钉易滑鞋。施工现场一切安全设施不要擅自拆改。防止因没有安设施而发生伤亡事故。进入现场禁止打闹，严禁酒后操作，防止意外事故。13）工作前应先检查使用的工具是否牢固,扳手等工具必需用绳链系挂在身上,以避免掉落伤人。工作时,思想要集中,防止钉子扎脚和高空落物.14）遇6级以上的大风,应停止高空作业.模板、木枋、钢管等材料转运时,必需堆放整齐,钢管上的扣件必需取掉.严禁高空掷物.高空拆模时,应有专人指挥,并在下面标出工作区,用绳加以围栏,暂停人员过往.得在脚手架上堆放大批材料,且支模时禁止钢管、顶托支撑在外架上.16）支模过程中，如有中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、撬杆、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。17）拆除模板一般用长撬棍。人不允许站在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下。18）使用台锯、手提圆盘锯时，必需配备好各种防护罩，线路必需用插头接在专用配电内，且必需架空，防止线路损坏泡在水里而造成触电事故。三、标准层柱、墙、梁普通支撑架搭设与验算：各幢楼二层以上标准层支撑架几乎全部架设在混凝土板面上，故不再计算地基承载力，但因楼层上部分梁的自重加施工荷载己超过楼板使用荷载，故要求在框架梁、连梁的支撑立杆下铺放50厚、300宽木架板，以分散施工荷载，同时要求其下面应有两层架子以上分散荷载，直至现浇板混凝土全部满足设计强度为止（即隔二拆一）。对于圆柱选用的组合钢模板，已是较成熟的施工技术，不再对其材料力学性能（强度和刚度）进行计算。在此仅计算各类钢管支撑、模板支架的强度、刚度，模板支架还须计算稳定性及支架基础强度、地基强度。1 柱箍间距算：地下室混凝土柱高按3.4米，计算截面取600600，考虑施工温度28度，混凝土坍落度15CM。用胶合板模，施工速度V=2.5mh侧压力计算： F=0.22ct012v12 =0.2225200/(20+15)1.11.22.512 =65.6knm2本例选用48x3.5钢管作柱箍，同时采用M12螺纹拉杆（600600柱箍间距500以作为钢管支座，48x3.5钢管力学常量为：A=489mm2 I=12.19104 E=2.1105 W=5.08103模板传给柱箍的荷载：Q=Fab=65.60.60.5=19.68KN，F螺=Q/2=19.68/2=9.84KN，查表选用M12螺杆许用应力FM=12.9KN，满足要求。按钢管抗弯强度验算柱箍间距： 钢管受到均布荷载：q=Fb/2=65.60.5/2=16.4kn/m抗弯强度：max=Mmax/W=ql2/（8w） =16.47002/（85080）=197.7n/mmf=205n/mm，满足要求。按挠度验算柱箍间距有：wmax=5qL4384EI=516.47004/（3842.110512.19104）=2.0w=3mm，满足要求。2剪力墙支撑核算：地下室剪力墙高按3400，要求分两次浇注，施工温度28度，采用有外加剂的坍落度17CM的混凝土，混凝土浇注速度2.5m/h。经计算，模板采用胶合板，用483.5钢管作支撑，外钢楞采用双钢管，中心间距600mm，内钢楞采用单钢管，中心间距450mm，同时采用3mm30mm钢拉片，拉片竖向间距600，水平间距同内钢楞间距b=450mm。混凝土侧压力为：F=0.22ct012v12 F=0.2225200/（20+15）1.11.22.512 =65.59kn/m2 内钢楞受到的线荷载：q=Fb=65.590.45=29.5kn/m按强度要求：L=46.4（w/q）1/2 =46.4（5080/29.5）1/2 =609mm 按刚度要求：L=0.72（EI/q）1/3=0.72（210000121900/29.5）1/3 =687mm外钢楞间距取L=600mm较小值609mm拉片间距验算：拉片允许拉力：N1=Af=330215=19.35 kn每根拉片实际承受拉力：N2=FS=65.590.60.45=17.7 knN1= 19.35 kn，满足要求。3 KL梁横杆强度计算、刚度计算；采用本工程普遍截面的 （300750）进行设计核算，梁模采用组合钢模板时，多用钢管脚手架支模，由梁模、横向水平杆（小楞）、纵向水平杆和立柱组成。1）、梁底模按简支梁计算： 荷载计算：砼自重Q1=250.750.3=5.63kn/m 施工荷载：Q2=3kn/0.3m=0.9kn/m Q总=Q1+Q2=6.53kn/m按强度要求：L=41.5（w/q）1/2 =41.5（1840/6.53）1/2 =696mm 按刚度要求：L=43（I/q）1/3=43（44176/6.53）1/3 =813mm底模跨距取L=600mm较小值696mm2）、横向水平杆（小楞）计算：小楞受到的荷载：P=Q总L=6.530.6=4.25kn小楞间距即为底模跨度，L=600mm，梁宽b=300mm按强度要求：L=860W/P+b /2 =860（5080/4250）+300/2 =1178mm 按刚度要求：L=223.4（I/P）1/2=223.4（121900/3920）1/2 =1196mm小楞跨距取L=1100mm较小值1178mm3）、立杆稳定验算：选步距1500并加扫地杆，扫地杆距地300mm，立杆间距1200mm，纵向间距600。立杆轴向力：N=P/2=1.23.92/2=2.35 kn=L0/i=1500/15.8=94.9 查=0.627f =N/A=2350/（0.627489）=7.66n/mm2 =205 n/mm2，立杆稳定满足要求。其余梁可适当调整，但立杆间距最大不超过1200。四、标准层板模板及满堂脚手高架专项方案及计算书：（一）、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):3.0m；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:竖向连接采用对接扣件，水平杆与立杆连接采用单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆支座：40厚木垫板，面积大于0.252.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):100.000；木方的截面宽度(mm):100.00；木方的截面高度(mm):50.00；4.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):180.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000；承载力调整系数：k=0.4； 图2 楼板支撑架荷载计算单元（二）、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=1055/6 = 41.67 cm3；I=10555/12 = 104.17 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.10.1 = 0.25 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.1 = 0.035 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (3+2)1.20.1 = 0.6 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.25 + 0.035) = 0.342 kN/m；集中荷载 p = 1.40.6=0.84 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.841.2 /4 + 0.3421.22/8 = 0.314 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.84/2 + 0.3421.2/2 = 0.625 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.314106/41.667103 = 7.525 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 7.525 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 1.20.342/2+0.84/2 = 0.625 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 625.2/(2 100 50) = 0.188 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.188 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.25+0.035=0.285 kN/m；集中荷载 p = 0.6 kN；方木最大挠度计算值 V= 50.28512004 /(38495001041666.67) +60012003 /( 4895001041666.67) = 2.96 mm；方木最大允许挠度值 V= 1200/250=4.8 mm；方木的最大挠度计算值 2.96 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4.8 mm,满足要求!（三）、支撑钢管计算:钢管按照等跨连续梁计算，其惯性矩I、截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=(d4-d41)/(32d) =(4.84-4.14)/(324.8)=5.08cm3；I=(d4-d41)/64=(4.84-4.14)/64= 12.19 cm4； E=2.06105 N/mm2；钢管楞计算简图1.荷载的计算：(1)木方、模板、混凝土、钢管自重的均布恒荷载：q恒= 0.351+250.181+0.038=4.89 kN/m(2)施工荷载引起的均布活荷载:q活= 31= 3kN/m ；2.钢管抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，按简明施工计算手册（第三版）P433公式8-22，计算式如下:钢管的最大应力值max=Mmax/W=（1.2q恒+1.4q活）l2/10W= （1.24.89+1.43）10002/105.08103 = 198.2 N/mm2钢管抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值为 198.2KN/mm2 小于钢管的抗弯强度设计值 205KN/mm2，满足要求!3.钢管抗剪验算：最大支座剪力 V = KVq恒l+ KVq活l= 0.6174.891+0.61731=4.87kN；截面抗剪强度必须满足: T = V/A T钢管受剪应力计算值 T = 4870/489 = 9.96N/mm2；钢管抗剪强度设计值 T = 125 N/mm2；钢管受剪应力计算值为 9.96N/mm2 小于 钢管的抗剪强度设计值 125 N/mm2，满足要求!4.钢管挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，按简明施工计算手册（第三版）P433公式8-23，计算式如下:均布荷载作用下：=（1.2q恒+1.4q活）l4/150EI =（1.24.89+1.43）10004/（1502.0610512.19104）=2.67mm； 钢管最大允许挠度值 = l/150=900/150=6mm；（建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001，P14，表5.1.8）。钢管的最大挠度计算值 2.67mm 小于 钢管的最大允许挠度值 6 mm,满足要求!（四）、扣件抗滑移的计算:扣件连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；扣件将横杆上的荷载传递至立杆，因此扣件抗滑移力等于横杆支座反力。扣件实际所受剪力V实=4.87 kN V设=80.8=6.4 kN扣件抗滑移能力满足要求。（五）、模板支架立杆荷载标准值(轴力):脚手架自重产生的标准值产生的轴向力: NG1k=（9.6+127）0.0384+7213.210-3=1.09kN构配件自重产生的标准值产生的轴向力: NG2k=250.1812+0.3512=4.85kN施工荷载标准值产生的轴向力: NQk=311=3kN根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001），公式（5.3.2-1）N=1.2（NG1k+ NG2k）+1.4NQk=1.2（1.09+4.85）+1.43=11.32kN（六）、立杆的稳定性计算:不组合风荷载：N/Af长细比=l0/i=1800/15.8=113.9查附录C “Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数表”，=0.535，A=489 mm2N/A=11.32103/（0.535489）=43.26 N/mm2f=205 N/mm2立杆稳定性满足要求。（七）、地基强度验算立杆传至基础的轴心压力 N=11.32KN 基础垫板面积：0.25，地基承载力设计值：f设=fKk=1700.4=68KN/地基受到的压力：P=N/A=11.32/0.25=45.3KN/68KN/，满足要求。五、高支撑模板计算以3#楼底层为例，层高6.0米，最大梁为400X600。一） 梁支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)施工技术扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全等规范。 梁底增加2道承重立杆。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.50。 一、参数信息: 梁段信息:L1； 1.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30； 脚手架步距(m):1.00；脚手架搭设高度(m):5.70； 梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:2根承重立杆，木方垂直梁截面； 2.荷载参数模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.400； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.600； 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.其他 采用的钢管类型(mm):483.5。 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 二、梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.6001.000=15.000 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3501.000(20.600+0.400)/ 0.400=1.400 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)0.4001.000=1.600 kN； 2.木方楞的支撑力计算 均布荷载 q = 1.215.000+1.21.400=19.680 kN/m； 集中荷载 P = 1.41.600=2.240 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=0.872 kN； N2=3.962 kN； N3=4.380 kN； N4=0.872 kN； 木方按照简支梁计算。 本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.00010.00010.000/6 = 133.33 cm3； I=8.00010.00010.00010.000/12 = 666.67 cm4； 木方强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.380/1.000=4.380 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.14.3801.0001.000= 0.438 kN.m； 截面应力 = M / W = 0.438106/133333.3 = 3.285 N/mm2； 木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求! 木方抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.64.3801.000 = 2.628 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 32627.805/(280.000100.000) = 0.493 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 V= 0.6773.6501000.0004 /(1009500.000666.667103)=0.390 mm； 木方的最大挠度小于 1000.0/250,满足要求! 3.支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=0.103 kN 中间支座最大反力Rmax=6.745； 最大弯矩 Mmax=0.163 kN.m； 最大变形 Vmax=0.054 mm； 截面应力 =0.163106/5080.0=32.008 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求! 三、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 四、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.74 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =6.745 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1495.700=1.018 kN； N =6.745+1.018=7.763 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.185 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1851.7001.000 = 2.015 m； Lo/i = 2014.500 / 15.800 = 128.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=7762.992/(0.406489.000) = 39.102 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 39.102 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.000+0.3002 = 1.600 m； Lo/i = 1600.000 / 15.800 = 101.000 ； 公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.580 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=7762.992/(0.580489.000) = 27.371 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 27.371 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.600 按照表2取值1.006 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.006(1.000+0.3002) = 1.907 m； Lo/i = 1907.376 / 15.800 = 121.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.446 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=7762.992/(0.446489.000) = 35.595 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 35.595 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。二）板模板计算： 模板高支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003) 施工技术高支撑架设计和使用安全等规范。 一、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):1.00；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):5.70； 采用的钢管(mm):483.5 ； 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋