兰馨-梁模板工程施工方案计算书12-3-22.doc

模板工程施工方案梁模板工程施工方案计算书目 录一、编制依据1二、工程参数1三、新浇砼对模板侧压力标准值计算2四、梁侧模板面板验算2五、梁侧模板次楞验算3六、梁侧模板主楞验算5七、对拉螺栓验算7八、梁底模板面板验算7九、梁底模板次楞验算9十、梁底横向水平杆验算10十一、梁底纵向水平杆验算11十二、扣件抗滑移验算12十三、立杆稳定性验算12十四、立杆底地基承载力验算14一、 编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)4、建筑施工手册第四版（缩印本）5、建筑施工现场管理标准DBJ14-033-20056、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）7、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）2006年版8、混凝土模板用胶合板GB/T17656-20089、冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)10、木结构设计规范（GB50005-2003）二、 工程参数梁与支架参数梁截面宽度0.4m梁截面高度0.7m支架高度2.5m楼板厚度0.15m立杆梁跨度方向间距la0.9m钢管类型483.0m梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距0.7m,梁下增加1根立杆水平杆最大步距1.5m立杆伸出水平杆长度a0.5m面板10mm厚木胶合板梁底面板下次楞5070mm方木，3根梁侧次楞5070mm方木，间距150mm梁侧主楞双钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径14mm，间距：500mm300mm荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.115kN/m可变荷载施工人员及设备荷载1kN/m2倾倒砼荷载4kN/m2振捣砼对梁底模板荷载2kN/m2振捣砼对梁侧模板荷载4kN/m2三、 新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值:=0.22245.71.21.21.22=52.873 kN/m2=240.7=16.800 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20； V - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.7m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值16.800kN/m2。四、 梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为10mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001010/6=16667mm3；截面惯性矩I= 1000101010/12=83333mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=16.800kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=1.216.800+1.441=25.760KN/mq1=1.3516.800+1.40.741= 26.6KN/m根据以上两者比较应取q1= 26.6KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.126.60.152=0.06KNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.06106=3.6N/mm2 f=12.5N/mm2W16667面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 116.800=16.8KN/m；面板最大容许挠度值: 150/400=0.38mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67716.8001504=0.15mm 0.38mm100EI100450083333满足要求!五、 梁侧模板次楞验算次楞采用5070mm(宽度高度)方木，间距：0.15m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =507070/6=40833mm3；截面惯性矩I =50707070/12=1429167mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=16.800kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=1.216.800+1.440.15=3.864KN/mq2=1.3516.800+1.40.740.15= 3.990KN/m根据以上两者比较应取q=3.990KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.13.9900.52=0.100kNm最大支座力：1.1ql=1.13.9900.5=2.19kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.100106=2.449N/mm2 17N/mm2W40833 满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.63.9900.5=1.197KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=31.197103= 0.513N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25070 次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 16.8000.15=2.52KN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6772.525004= 0.075mm 2mm100EI100100001429167 满足要求!六、 梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I =215600mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=2.19kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距间距，L=0.3m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN.m)2、强度验算最大弯矩Mmax=0.115kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.115106=12.806N/mm2 205N/mm2W8980 满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.386kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：300/150=2mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.010mm N=3.67kN。满足要求!八、 梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为10mm。 取梁底横向水平杆间距0.9m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 9011/6=15cm3；截面惯性矩I= 90111/12=7.5cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为3根，面板按两跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.2m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.7+1.50.7+0.3)+1.420.9=22.12kN/mq1=1.35(240.7+1.50.7+0.3)+1.40.720.9= 23.82kN/m根据以上两者比较应取q1= 23.82kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.787kN;N2=5.955kN;N3=1.787kN;最大弯矩 Mmax = 0.119kN.m梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.119106=7.933N/mm2 12.5N/mm2W15103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.9（240.71.50.70.3）=16.34kN/m；计算简图(kN)面板弹性模量: E = 4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.403mm梁底模板的最大容许挠度值: 200/400 =0.5 mm；最大变形 Vmax = 0.403mm 0.5mm满足要求!九、 梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm，高度70mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=577/6= 40.833cm3；I=5777/12= 142.917cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距，L=0.9m。次楞计算简图荷载设计值 q = 5.955/0.9= 6.617kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.16.6170.92= 0.536 kN.m；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.536106=13.127N/mm2 17N/mm2W40.833103次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.66.6170.9=3.573KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=33.573103= 1.53N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25070次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =900/250 =3.6 mm；验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值: q =4.085/0.9= 4.539N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6774.5399004=1.411mm 3.6mm100EI10010000142.917104次楞挠度满足要求!十、 梁底横向水平杆验算横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。 计算简图(kN) 弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=0.708kN;N2=8.111kN;N3=0.708kN;最大弯矩 Mmax=0.109kN.m；最大变形 Vmax=0.032mm。（一）强度验算支撑钢管的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撑钢管的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.109106=24.276N/mm2 205N/mm2W4.49103满足要求!（二）挠度验算支撑钢管的最大容许挠度值: l/150 =350/150 = 2.3mm或10mm；最大变形 Vmax = 0.032mm 2.3mm满足要求!十一、 梁底纵向水平杆验算横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=8.111kN。 计算简图(kN)纵向水平杆只起构造作用，不需要计算。十二、 扣件抗滑移验算水平杆传给立杆荷载设计值R=8.111KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。十三、 立杆稳定性验算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按山东淄博市张店10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。模板支架计算高度H=2.5m，按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1。计算风荷载体形系数：将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.136/(0.91.5)=0.121式中An =(la+h+0.325lah)d=0.136m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，0.9mh-步距，1.5md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.121=0.15无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.151-0.94 10=1.151-1-0.94-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=11.150.3=0.345kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.3450.91.52= 0.079kNm1010（二）立杆轴心压力设计值N计算上部梁传递的最大荷载设计值：8.111kN ；立杆承受支架自重：1.22.50.115=0.345kN 立杆轴心压力设计值N：8.111+0.345=8.456kN；（三）立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式:N+MwfjAWN - 轴心压力设计值(kN) ：N=8.456kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:顶步步距，取0.5m;a:模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.5m;k1k2为计算长度附加系数，按下表取用，k1=1.243，k2=1.0，L0=1.86m。i - 立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A - 立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立杆截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；立杆长细比计算：=Lo/i=186/1.59=117按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.47；N+Mw=8.456103+0.079106=42.433+17.595=60.028N/mm2 f=205N/mm2jAW0.474.241024.49103立杆稳定性满足要求!十四、 立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=8.456kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=10.3=0.3m23、地基土为素填土，其承载力设计值fak= 100kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0.44、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N=8.456=28.19kN/m2 mffak=1000.4=40kN/m2A0.3满足要求!。柱模板工程施工方案计算书目 录一、编制依据1二、工程参数1三、新浇砼对模板侧压力标准值计算1四、柱侧模板面板验算2五、柱侧模板次楞验算3六、柱宽度B方向柱箍的验算5七、柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算6八、柱高度H方向柱箍的验算6九、柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算8一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）3、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）4、建筑施工手册第四版（缩印本）5、建筑施工现场管理标准DBJ14-033-20056、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)。7、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）2006年版8、混凝土模板用胶合板GB/T17656-20089、冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)10、木结构设计规范（GB50005-2003）二、工程参数柱模板参数柱截面宽度0.5m截面高度0.5m柱高度2.5m面板10mm厚竹胶合板次楞竖楞采用方木，宽度:50mm，高度:70mm，柱宽度B方向设置5个竖楞，柱高度H方向设置5个竖楞柱箍双钢管，间距500mm对拉螺栓直径12mm，柱宽度B方向设置1个对拉螺栓，柱高度H方向设置1个对拉螺栓荷载参数振捣砼对侧模板压力4kN/m2倾倒砼对侧模板压力4kN/m2三、新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值:=0.22245.71.21.21.00=43.338 kN/m2=242.5=60.000 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20； V - 混凝土的浇筑速度，取1m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.5m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值43.338kN/m2。四、柱侧模板面板验算面板采用竹胶合板，厚度为10mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001010/6=16667mm3；截面惯性矩I= 1000101010/12=83333mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.13m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=43.338kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=1.243.338+1.441=57.606KN/mq1=1.3543.338+1.40.741= 62.426KN/m根据以上两者比较应取q1= 62.426KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.162.4260.132=0.11KNm面板抗弯强度设计值f=25N/mm2；=Mmax=0.11106=6.6N/mm2 f=25N/mm2W16667面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 143.338=43.338KN/m；面板最大容许挠度值: 130/400=0.33mm；面板弹性模量: E = 8000N/mm2；=0.677ql4=0.67743.3381304=0.13mm 0.33mm100EI100800083333满足要求!五、柱侧模板次楞验算次楞采用两根两根5070mm(宽度高度)方木，间距：0.13m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =507070/6=40833mm3；截面惯性矩I =50707070/12=1429167mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=43.338kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=1.243.338+1.440.13=7.489KN/mq2=1.3543.338+1.40.740.13= 8.115KN/m根据以上两者比较应取q=8.115KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.18.1150.52=0.203kNm最大支座力：1.1ql=1.18.1150.5=4.46kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.203106=2.486N/mm2 17N/mm2W240833 2满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.68.1150.5=2.435KN木材抗剪强度设计值fv=1.7N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.435103= 0.522N/mm2 fv=1.7N/mm22bh225070 2次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 43.3380.13=5.634KN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6775.6345004= 0.083mm 2mm100EI2100100001429167 2满足要求!六、柱宽度B方向柱箍的验算柱箍采用双钢管，间距500mm。截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I =215600mm4；截面积= 848mm2（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：P1=1.243.338+1.440.1250.5=3.600kNP2=1.3543.338+1.40.740.1250.5= 3.902kN根据以上两者比较应取P= 3.902kN作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=1.709kN;N2=12.191kN;N3=1.709kN;最大弯矩 Mmax=0.360kN.m；柱箍抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=1.709KN。=N+Mmax=1709+0.360106=42.104N/mm2 205N/mm2AnW8488980满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=43.3380.1250.5=2.709kN。柱箍的最大容许挠度值: = 660/500=1.3mm；经计算最大变形 Vmax =0.031 mm 1.3mm满足要求!七、柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：Ntb =AnFtbAn对拉螺栓净截面面积Ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积An=76.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN。对拉螺栓轴力设计值N=12.191kN 12.92kN。满足要求!八、柱高度H方向柱箍的验算柱箍采用双钢管，间距500mm。截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I =215600mm4；截面积= 848mm2（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：P1=1.243.338+1.440.1250.5=3.600kNP2=1.3543.338+1.40.740.1250.5= 3.902kN根据以上两者比较应取P= 3.902kN作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=1.709kN;N2=12.191kN;N3=1.709kN;最大弯矩 Mmax=0.360kN.m；柱箍抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=1.709KN。=N+Mmax=1709+0.360106=42.104N/mm2 205N/mm2AnW8488980满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=43.3380.1250.5=2.709kN。柱箍的最大容许挠度值: = 660/500=1.3mm；经计算最大变形 Vmax =0.031 mm 1.3mm满足要求!九、柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：Ntb =AnFtbAn对拉螺栓净截面面积Ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积An=76.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN。对拉螺栓轴力设计值N=12.191kN 12.92kN。满足要求!板模板工程施工方案计算书目 录一、编制依据1二、工程参数1三、模板面板验算2四、次楞方木验算3五、主楞验算4六、扣件抗滑移验算6七、立杆稳定性验算6八、立杆底地基承载力验算8九、楼板强度的计算:9一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011) 4、建筑施工手册第四版（缩印本）5、建筑施工现场管理标准DBJ14-033-20056、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）7、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）2006年版8、混凝土模板用胶合板GB/T17656-20089、冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)10、木结构设计规范（GB50005-2003）二、工程参数楼板与支架参数砼楼板厚度0.15m支架高度3.05m立杆纵距0.9m立杆横距0.9m水平杆步距1.5m伸出长度a0.5m钢管类型483.0面板木胶合板 厚度：10mm次楞方木50mm70mm，间距0.2m主楞单钢管荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.118kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/m22.5kN1.5kN/m21kN/m2振捣砼荷载2kN/m2三、模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为10mm ，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 9001010/6=15000mm3；截面惯性矩I= 900101010/12=75000mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.2m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.15+1.10.15+0.3)+1.42.50.9=7.540KN/mq1=1.35(240.15+1.10.15+0.3)+1.40.72.50.9= 7.144KN/m根据以上两者比较应取q1= 7.540N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.20.90.3=0.324 KN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5= 3.500KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1 7.5400.22=0.030KNm施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.3240.22 +0.213 3.5000.2=0.150KNm取Mmax=0.150KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.150106=10.00N/mm2 f=12.5N/mm2W15000面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.9（240.151.10.150.3）=3.659KN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.6773.6592004=0.12mm 0.5mm100EI100450075000满足要求!四、次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度70mm，间距0.2m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =507070/6=40833mm3；截面惯性矩 I =50707070/12=1429167mm4；（一）抗弯强度验算1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=0.9m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.15+1.10.15+0.3)+1.42.50.2=1.676KN/mq1=1.35(240.15+1.10.15+0.3)+1.40.72.50.2= 1.588KN/m根据以上两者比较应取q1= 1.676KN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.20.20.3=0.072KN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5= 3.500KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.11.6760.92=0.136KNm施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.0720.92+0.2133.5000.9=0.676KNm取Mmax=0.676KNm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.676106=16.56N/mm2 f=17N/mm2W40833次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.61.6760.9=0.905KN施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.0720.9+0.653.500=2.314KN取V=2.314KN验算强度。木材顺纹抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.314103= 0.992N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25070次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.2（240.151.10.150.3）=0.813KN/m次楞最大容许挠度值:900/250=3.6mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6770.813900.04=0.25mm 3.6mm100EI100100001429167满足要求!五、主楞验算主楞采用:单钢管截面抵拒矩W=4.49cm3截面惯性矩I=10.78cm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取1.5kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q1= 1.2(240000.15+11000.15+300)+1.415000.2=1396N/mq1= 1.35(240000.15+11000.15+300)+1.40.715000.2= 1392N/m根据以上两者比较应取q1= 1396N/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.113960.9/1000=1.382kN。次楞作用集中荷载P=1.382kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kN.m)最大弯矩 Mmax=0.563kN.m；主楞的抗弯强度设计值f=215N/mm2；=Mmax=0.563106=125.390N/mm2 215N/mm2W4.49103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.2（240000.1511000.15300）=813N/m=0.813N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.10.8130.9=0.805kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=0.825mm。主梁的最大容许挠度值:900.0/150=6.0mm，最大变形 Vmax =0.825mm 6.0mm满足要求!六、扣件抗滑移验算水平杆传给立杆荷载设计值R=6.845KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。七、立杆稳定性验算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按北京10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。模板支架计算高度H=3.05m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.74。计算风荷载体形系数s将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.136/(0.91.5)=0.121式中An =(la+h+0.325lah)d=0.136m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，0.9mh-步距，1.5md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.121=0.15无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.151-0.94 2=0.291-1-0.94-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=0.740.290.3=0.064kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.0640.91.52= 0.015kNm1010（二）轴向力计算按下列各式计算取最大值：1.20.1183.05+(240.151.10.150.3)0.90.9+1.410.90.9=5.517kN；1.20.1183.05+(240.151.10.150.3)0.90.9+0.91.4(10.90.9+0.015/0.9)=5.425kN；1.350.1183.05+(240.151.10.150.3)0.90.9+ 1.4(0.710.90.9+0.60.015/0.9)=5.739kN；立杆轴向力取上述较大值，N=5.739KN。（三）立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式:N+MwfjAWN - 轴心压力设计值(kN) ：N=5.739kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m），L0=h，h为纵横水平杆最大步距，L0=1.5m。i - 立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm