火车站模板施工方案(2).doc

中铁建工集团有限公司 石河子站站房改扩建工程模板施工方案模板施工方案一、编制依据1. 中铁第一勘察设计院设计的石河子站建筑结构施工图；2国家及行业现行规范及标准：建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）、建筑地基基础工程施工质量验收规范(GB50202-2002)、混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002)、建筑施工钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）及相关安全法规、规范。3根据现场实际施工需要确定的模板施工方法。二、工程概况石河子站位于石河子市区南部，站房正对东二路，西临客运道，东临东三路，北临南三路，交通条件良好。站房为线侧平式中型铁路旅客站房（最高聚集人数1000人），站房主体分为架空层、地上一二层，两侧设有行包房、售票厅、贵宾厅及公安、车站合建用房，建筑总高度21.8米+架空层4.95米；总建筑面积为10211,站房8598,架空层1615。架空层层高4.95m，一层层高8m，二层两侧混凝土屋面层高7.2m，网架层高12m，建筑结构形式为钢筋混凝土框架结构加网架屋面。三、主要混凝土构件的模板配设情况承台、基础连梁、筏板、设备基础及基础框架柱、挡土墙等采用多层镜面模板；顶板及框架梁采用竹胶模板。模板支架全部采用钢管扣件脚手架，架空层楼板模板支架立杆纵横间距1200mm，步距1500mm；该处框架梁支撑钢管沿梁跨度方向间距800mm，步距1200mm，梁两侧立柱间距1000mm；梁底设3根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面，立杆横向间距或排距900mm；一层楼板模板支架立杆纵横间距1000mm，步距1500mm，该处框架梁该处框架梁支撑钢管沿梁跨度方向间距650mm，步距1200mm，梁两侧立柱间距1000mm；梁底设3根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面，间距900；所有梁底托杆下铺50mm厚松木板。二层及夹层模板支架配置同一层。木模板背肋采用50100mm方木，大截面梁、侧墙、构造柱、承台侧模设对拉螺杆或穿墙螺杆，柱箍采用钢管加对拉螺杆，对拉螺杆规格统一采用14。四、模板施工顺序4.1、基础承台及基础梁板模板下部垫层施工完毕测量放线、弹出承台及基础梁板的外边线及柱墙插筋位置承台钢筋绑扎、防雷接地安装、清除底部垃圾办理验收记录梁侧模支设复核尺寸办理隐蔽工程验收浇注混凝土4.2、上部墙、柱、梁、板模板4.2.1墙柱模板施工顺序熟悉施工图纸翻样技术交底配模涂刷脱模剂放线、弹线搭设承重架（支撑系统）单向墙侧板、柱模板安装校正固定安装设备管洞的留洞钢筋、墙中管线安装完毕清除底部垃圾办理验收复核记录封墙另一侧模板校正固定办理隐蔽工程验收浇捣砼（在浇捣时，派专人看模，以便发现模板及支撑系统的问题及时加固处理）。42.2梁板模板施工顺序熟悉施工图纸翻样技术交底配模涂刷脱模剂放线、弹线搭设承重架（支撑系统）铺梁底、梁侧及平台板、模板（高度大于600mm梁封单侧模板，待梁钢筋绑扎完毕、梁中的预应力筋铺设完毕后封另一侧模板）校正、固定、加固予埋件安装、板钢筋绑扎复核尺寸办理隐蔽工程验收浇捣砼（在浇捣时，派专人看模，以便发现模板及支撑系统的问题及时加固处理）。五、施工准备5.1、材料（1）多层板进场后，要检查表面是否平整、有无裂缝、缺棱掉角、翘曲等现象，不合格产品不得使用。（2）方木：方木规格、种类必须符合其设计要求（如：无裂纹）。（3）支架系统：钢管、扣件、托具、卡具、螺栓、等，支架系统材料进场后要按照相关要求进行检验，检验合格后方可使用。5.2、作业条件模板施工前先进行设计，画出配模图。为保证混凝土的外观效果，模板统一使用脱模剂，并分规格堆放。严禁使用废机油等，模板夹缝之间加双面胶。支上层外侧柱模时为保证模板与下层已浇筑的混凝土间贴合紧密不漏浆，在其贴合面上加垫双面胶。模板数量按模板设计方案结合施工流水段的划分，进行综合考虑，按一层的模板用量进行配置。模板施工前应确保梁板、柱、墙及钢筋绑扎完毕，水电管及预埋件已安装，预埋洞（孔）已设置，预先绑好保护层垫块，并办完隐蔽验收手续。六、模板工程操作工艺6.1、 基础承台、连梁模板基础承台在浇筑完承台100mm厚砼垫层后放出承台外边线支设侧模，并对木模板进行加固，确保在承台、连梁砼浇注过程中不发生变形。6.2、框架柱模板工程当柱钢筋绑扎完毕及柱预埋管线安装完毕，经各方验收合格后，将柱子根部的杂物清理干净后开始柱模拼装。施工时先将柱模支设至梁底，待下部柱混凝土浇注完成后先拆除下部的模板再支设梁柱接头至板底和梁板模板一起支设、加固形成整体，确保梁柱接头节点部分的观感质量。6.2.1 KZ采用多层板，具体加固措施及施工工艺如下： 模板吊装及加固利用塔吊吊装。在模板中部竖向设一排对拉螺杆。竖向间距400mm，水平设置两排。对拉螺杆采用直径14mm圆钢加工。螺帽各端加两个。3型卡垫片刚度及强度要满足要求。 施工工艺A、在一层地面上，弹出柱模板300mm控制线。柱体钢骨安装完毕，验收合格后。焊接好柱面根部截面控制钢筋。并清理柱根。B、柱模吊装：钢筋验收合格，柱根截面控制钢筋焊好后，随即进行柱模吊装。吊装过程中配合安装好对拉螺栓。C、柱模加固：柱模四角通过在模板侧边的钢管箍连接固定，每隔500mm一道钢管箍，中部通过对拉螺栓加固，螺杆加固距离500mm。在柱四角，分上、中、下每隔1m增加顶撑及拉杆一道，以调整柱体的垂直度及柱模方正。校正过程中以铅垂线及根部300mm线为准进行。D、柱根部封堵：在模板支设前，加垫50mm厚海棉进行预堵，海棉不可进入结构面以内。模板加固完成后，再对柱根封堵进行检查，柱根必须严密并有强度，对不严密的地方，采用海棉加方木封堵。 模板拆除对竖向结构待其自身强度能保证构件不变形、不缺棱掉角时方可拆模。模板拆除时，不得随意摔扔面板，拆除后，应随即进行修整及清理，拔掉方木及面板上的钉子，清理柱面混凝土的PVC套管及杂物，清除方木及面板上余留砼，然后分类堆放以便周转使用。6.2.2 圆柱模板采用定型钢模板，要保证模板自身有足够的刚度及强度，模板制作时在模板上每隔600设置槽钢背楞，模板采用22螺栓连接，模板缝要贴海绵条，确保模板不漏浆四个方向分上、中、下每隔1m增加顶撑及拉杆一道，以调整柱体的垂直度，模板安装及拆除采用塔吊吊装，人工校正。6.3、框架梁模板工程 梁模加工底模长度梁净跨长2mm；底模宽度梁宽。侧模长度梁净跨长2mm；侧模高度梁高板厚18mm（注：梁端120mm范围内取梁高板厚）。 梁模断面加固及梁侧模、梁底模配设示意图 龙骨配设： A、扣件式脚手架可调顶托调整及梁底模龙骨安装利用弹在地面的梁位置线在柱子上或柱钢筋上的水平标高控制线，按设计标高调整扣件式脚手架顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放横向钢管龙骨。梁底模纵向龙骨采用50100mm方木，上钉模板面板，方木长度：梁净跨240mm；龙骨与面板拼装要求：边龙骨与面板两侧平齐，用3寸铁钉与模板之字形钉牢。梁宽大于250mm时，中部增加空放龙骨，数量以龙骨间距不大于200mm确定。底模安装好后，拉线找平，通过调整脚手架顶托，以达到设计高度；当梁跨度大于或等于4m时，梁底模应按要求起拱，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。当梁高超过750mm时，侧模增加14穿梁螺栓，间距400mm一道。B、梁侧模龙骨：采用50100mm方木：长度：梁净跨240mm。梁上边龙骨与梁侧模上边齐，用铁钉与面板钉牢。梁下边龙骨高度以梁底模与龙骨对中为宜，用铁钉与面板钉牢。梁侧模高度大于250mm时，中部增加空放龙骨，数量以龙骨间距不大于200mm确定。 梁模拼装及加固A、梁底模及梁侧模除空放龙骨外，预先拼装完成，当梁横向钢管龙骨搭设完成且验收合格后，开始铺设梁底模。B、梁底模就位后,两端与对应梁口下横方木用钉子钉牢，中部在横向钢管龙骨上加设扣件，固定梁底模的位置，使其不能产生横向位移，。C、梁侧模就位时，靠紧梁底模，将梁端与梁口两侧的预设方木钉紧；然后在横向龙骨上加设梁侧竖向钢管，同时加设梁中空放方木龙骨，调整侧模垂直度偏差不大于2mm，并加设斜向加固钢管，使梁模加固牢固；最后，在梁侧模底龙骨与竖向加固立杆间，加设木楔子，使梁侧模与梁底模完全靠死。 梁底支撑梁底支撑钢管立杆间距不大于900mm，另外在梁底中间加设一根立杆，水平杆间距不大于1700mm。大于900mm高大梁底部下部加设一根支撑立杆，确保支撑体系满足要求。6.4、板模配设 板模加工尺寸：板模的尺寸即为相应楼板四周的梁、柱围成的尺寸。 龙骨配设：采用50100mm方木；面板四边的龙骨利用梁模顶上边水平龙骨作为边龙骨；面板中间在长向的板缝下必须设龙骨，上部面板与板缝下的龙骨用钉子钉紧；其余部位采用空放龙骨，龙骨间距不大于200mm。 板模拼装及加固A、通线调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设48钢管，然后在水平钢管上部搭设50mm100mm木方间距 400mm，然后在小龙骨上安装多层板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。柱耳处采用整块割角留口，当柱耳宽度大于10cm时，最好采用两块板拼接成角的方式。B、先在顶板钢管龙骨上铺设方木龙骨，然后铺顶板模。顶板模尽量采用整块竹胶模拼装。顶板模周边与相应的墙、梁模交接处，要粘贴双面海绵以防漏浆。在长向的板缝处用钉子把两边的面板钉在板缝下的龙骨上。C、对于边长大于4m的板其起拱高度，要满足设计及施工要求。 板底模板竖向支撑板底模板竖向支撑立杆间距按1000mm控制，水平杆间距不大于1500mm，确保支撑体系的稳定性。6.5、 细部注意要点 测量放线的精度要高，放完线后必须进行二次复核。 梁口预埋位置要准确、方正，固定牢固。 支顶板时，四周贴50mm宽，5mm厚（挤压后只有1mm厚）的海绵条，然后用支顶板的方木压紧，可以防止顶板四周漏浆。 用多层板制作的梁模板尺寸要准确，梁头模与砼墙接缝要严密，梁侧模每隔500mm加一道竖杆，保证断面尺寸。 洞口模板固定：洞口模板立好后，先用木楔在两侧及根部临时固定，然后吊线检查模板的垂直就位情况，洞口模检查好后，在两侧焊好钢筋撑顶住洞口模，然后去掉木楔。6.6、 施工注意事项 柱靠梁一侧的龙骨要预先加设，并用钉子把面板与龙骨钉紧，保证柱耳与柱身面板在同一平面内，龙骨顶端要与柱耳模上边齐平。 楼板模板的龙骨铺设时，在柱头处的龙骨要靠紧柱，保证柱头处的内截面符合设计要求。 楼板模的面板铺设时，板模面板与梁侧模上口拼齐后，用钉子把面板钉死在梁模上边龙骨。 脱模剂最好选用桐油，桐油不但可起到脱模效果，同时也可起到对模板的保养效果，并且能保证脱模后砼的外观色泽一致、美观。 配制好的模板应在反面编号并写明规格，分类堆放、保管，以免错用。 为了减小钉子对面板的损伤，固定面板时，将钉子通过面板钉在方木龙骨上。 梁、柱模板对拉杆孔尽量在安装模板前钻好，如果需要在工作面上钻孔，要在柱底或梁帮留设清扫孔，钻孔完成后及时清理由于钻孔产生的垃圾。6.7、模板拆除对竖向结构待其自身强度能保证构件不变形、不缺棱掉角时方可拆模。梁板等水平结构拆模时，应通过同条件养护的砼试件强度的试验结果，结合结构尺寸和支撑间距进行验算来确定。悬挑构件及跨度大于8m以上梁的支撑必须待砼强度达到100%，且上部结构施工一层或屋面施工完后，方可拆除。模板拆除时，不得随意摔扔面板，拆除后，应随即进行修整及清理，拔掉方木及面板上的钉子，清除方木及面板上余留砼，然后分类堆放以便周转使用。达到规定强度后，即可拆模卸架。拆模时应注意保护砼不受碰撞和缺棱掉角。卸架时应从跨中开始，逐步对称拆除相邻节点，使构造物均匀承载。模板拆除的顺序和方法，要遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及自上而下的原则。拆除梁模板时，先拆除梁侧模，再拆除承重木板；拆除顶板模板时先松顶托，在开始拆除模板；支撑件和连接件应逐件拆除，模板要逐块拆除传递。6.8、 保护模板的措施 楼板模板安装好后立即涂刷脱模剂12遍，梁、柱模板在拼装前就需刷好脱模剂。严禁采用废机油作为多层板的脱模剂。 钢筋吊运到模板面上时要轻放，并用麻袋、方木垫好，搬钢筋严禁在板面上拖拉或碰撞，调整钢筋位置时，不能用铁撬棍靠在模板上。 在靠近模板电焊钢筋、钢管时，在施焊处的模板面上应用铁皮垫隔，防止焊渣焊火烧坏模板面。 安装各种电管、水管和螺栓，应严格按图放样，定位钻孔，不得放错位置，以减少钻洞对模板造成的损伤。 浇筑振捣砼时，不能在板面上翻拌砼，以免磨损板面；振动器不能直接碰撞模板，振捣时间要按规范规定，以防模板变形。 要预先设计拆摸顺序，确保模板易拆。拆摸时，用木楔楔入砼与模板之间，使其逐渐脱离，不得用铁撬撬开模板，同时，还要保护模板边角和砼边角。拆下的模板由人工接下，不能往下乱扔，拆摸后及时清理（去除模板及木背棱楞上的钉子）分类堆放备用。 6.9、 模板工程施工质量要求 周转次数超过2次的多层板安装前或绑钢筋前的适当时候涂刷脱模剂。 加工成形的模板，截面尺寸允许偏差+3mm，平整度2mm，拼缝宽度1mm，相互拼接的板错台1mm，面板与龙骨间的间隙2mm。 柱模板垂直度3mm。 柱、梁截面尺寸允许偏差3mm。 预留洞盒管中心线及尺寸允许偏差10mm。七、 模板支架施工模板支撑体系统一采用扣件式钢管脚手架。7.1、 扣件式脚手架施工方法及施工工艺支设扣件式式脚手架前，在脚手架立杆下部铺设50mm厚木板，脚手架立在50mm厚木板上。扣件式脚手架安装A、梁模板支撑的钢管采用垂直于梁轴线的布置方式，板模支撑时采用平行于板短向布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。B、梁和楼板的脚手架跨距和间距应按实际荷载经设计确定。C、支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。搭设第一层钢脚手架后安装上层脚手架。但可调顶托调节螺杆伸出长度不宜超过200mm。脚手架应垂直，上下层钢管应在同一竖直中心线上。脚手架搭设宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。除脚手架剪刀撑必须连接固定外，还必须在脚手架层间连接部位以及最上脚手架顶托下端600mm处纵横设483.5mm水平钢拉杆一道，在底部下端内外两侧设通长483.5mm扫地杆，距地200mm，水平加固杆应采用扣件与架体立杆扣牢。架子必须支承在牢固地场地上。D、支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。 技术安全措施A、 钢管扣件式脚手架搭设前，应按建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1662008）和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做技术和安全作业要求的交底。B、对钢管、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管、配件。C、搭设在地坪上的脚手架立杆底座下应铺设垫板或垫块。D、架子安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。E、水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与架子的搭设同步进行。水平加固杆应设于架子立杆内侧，剪刀撑应设于架子立杆外侧并连牢。F、可调顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。G、模板支撑和架子搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。H、泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。I、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。J、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。架体经项目部相关负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。拆除模板支撑及满堂脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。检查、验收A、应有产品质量合格证；B、应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定。C、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划道；D、钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合规定；E、钢管必须涂有防锈漆。定期检查项目：A、杆件的设置和连接，支撑等的构造是否符合要求；B、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；C、扣件螺栓是否松动；D、安全防护措施是否符合要求；E、是否超载。八、模板工程应注意的事项8.1、一般规定：1、工作台、机械的设置合理稳固，工作地点和通道应畅通，材料、半成品，堆放应成堆成垛，不影响交通。2、操作木工机械不准戴手套，以防将手套卷进机械造成事故。 3、木模加工内的锯屑刨花应天天清理。在车间内禁止吸烟动火。8.2、支模与拆模：1、使用木料支撑，材料应剥皮，尖头要锯平，不得使用腐朽，扭裂的材料，不准用弯曲大、尾径小的杂料。2、支模承重架应严格检查，发现严重变形，螺栓松动等应及时修复。3、支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。4、支设4m高以上的立柱模板，四周必须顶牢，操作时要搭设工作台，不足4m高的可使用马凳操作。5、支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和梁底模上行走。6、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或用绳子系牢后升降，不得乱扔。7、脚手架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。8、纵横水平撑、斜撑等不得搭在门窗框和脚手架上。通道中间的斜撑、拉杆等应设在1.80m高以上。9、支模中如需中间停歇，应将支撑、搭头、柱头封板等钉牢，防止因扶空、踏空而坠落造成事故。在模板支撑系统末完成前不得上人，在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走10、钢管承重架，按规定设置水平和剪刀撑。11、模板上有预留孔洞者，应在安装后将洞口盖好。砼板上的预留洞应在拆模后将洞口盖好。12、拆除模板应经施工技术人员同意。操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒，停工前不得留下松动和悬挂的模板。13、拆除檐口等危险部位的模板，底下应有架子、安全网或挂安全带操作，并尽量做到模板少掉到架、安全网上，少量掉落在架、安全网上的模板应及时清理。14、拆模前，作业区周边及进出口应设围栏并加设明显标志和警告牌，重要通道应设专人看管，严禁非作业人员进人作业区。垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥、统一信号15、拆模的顺序应按自上而下，从里到外，先拆掉支撑的水平和斜支撑，后拆模板支撑，梁应先拆侧模后拆底模，拆模人应站一侧，不得站在拆模下方，几人同时拆模应注意相互间安全距离，保证安全操作并要保证砼的截面不受损，不发生缺棱掉角。 模板拆除时的混凝土强度等级应符合下表要求方可拆除。（见表1）表.1 底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件10016、凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6级以上的大风，应停止露天高空作业，风力达到5级时，不得进行大块模板等大件模具的露天吊装作业。 17、登高作业时，连接件（包括钉子）等材料必须放在箱盒内或工具袋里，工具必须装在工具袋中，严禁散放在脚手板上。18、拆下的模板应及时运到指定的地点集中堆放或清理归垛，防止钉子扎脚伤人。九、模板计算计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。根据本工程结构特征，对混凝土施工时的工况进行分析，对危险性较大的顶板模板和支撑加固体系验算，对高支撑架进行强度和稳定验算。根据设计图纸经过标高荷载核算，结合施工工况确定各构件模板计算最不利参数如下：架空层采用引桥板顶板厚度200mm，地下一层最大梁截面8001300mm，跨度20m进行验算；梁计算按照支架高度4.5m，顶板计算按支架高度4.95m考虑。一层楼板采用最厚楼板150mm，最大梁截面按8001500mm，跨度20m进行计算，考虑地下室回填土在-3.50m左右，一层楼板支架在回填土上搭设，一层支架计算高度梁按11m考虑，板按12m考虑9.1 架空层模板支撑体系计算9.1.1 架空层梁模板计算（一）、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.80；梁截面高度 D(m):1.30；混凝土板厚度(mm):200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：4.50；梁两侧立杆间距(m):1.00；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:3；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：花旗松-落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：5；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：200 ，主楞竖向根数：4；主楞间距为：100mm，220mm，210mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2；（二）、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。（三）、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 200mm；面板的最大弯距 M= 0.12521.962002 = 1.10105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.10105 / 7.35104=1.494N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.494N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.81.81.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度计算值: = 521.962004/(38495004.86105) = 0.099 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.099mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！（四）、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)1=21.96kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 177mm； 内楞的最大弯距: M=0.10121.96176.672= 6.92104Nmm； 最大支座力:R=1.121.960.177=4.831 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 6.92104/1.28105 = 0.541 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.541 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 5.12106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67721.965004/(100100005.12106) = 0.181 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.181mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.831kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=1.427 kNm；其中，F=1/4qh=7.137，h为梁高为1.3m，a为次楞间距为200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.43106/1.02104 = 140.492 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =140.492N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=7.137kN； l-计算跨度：l=500mm； I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；外楞的最大挠度计算值:=1.6157137.000500.003/(100206000.000243800.000)=0.287mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.287 mm外楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；外楞的最大挠度计算值 =0.287mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！（五）、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.575 =7.015 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.015kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！（六）、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001818/6 = 4.32104mm3； I = 800181818/12 = 3.89105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.801.300.90=28.64kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.800.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=28.64+0.30+2.02=30.96kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1030.960.22=0.124kNm； =0.124106/4.32104=2.867N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.867 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.300+0.35）0.80= 26.80KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67726.82004/(10095003.89105)=0.079mm；面板的最大挠度计算值: =0.079mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！（七）、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.30.2=6.63 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.2(21.3+0.8)/ 0.8=0.298 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.2=0.9 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.26.63+1.20.298=8.313 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.9=1.26 kN/m； 方木计算简图方木按照两跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 8.313+1.26=9.573 kN/m；最大弯距 M =0.125ql2= 0.1259.5730.80.8= 0.766 kN.m；最大应力 = M / W = 0.766106/83333.3 = 9.19 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 9.19 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.6259.5730.8 = 4.786 kN； 方木受剪应力计算值 = 34786.5/(250100) = 1.436 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.436 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 6.630 + 0.298 = 6.928 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.5216.9288004 /(10010000416.667104)=0.355mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.355 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算支撑托梁按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.300= 33.150 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(33.150 + 0.350 )+ 1.44.500 = 46.500 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给托梁的集中力为P，梁侧模板传给托梁的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=2.364 kN，中间支座最大反力Rmax=10.17；最大弯矩 Mmax=0.236 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.052 mm；最大应力 =0.236106/5080=46.545 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 46.545 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!（八）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =2.364 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1494.5=0.804 kN； N =2.364+0.804=3.169 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.8 = 149 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3168.525/(0.312489) = 20.768 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 20.768 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =10.17 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(4.5-1.3)=0.804 kN； N =10.17+0.804=10.742 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i