模板工程施工方案

- 1 - 模板工程施工方案 一、工程概况 水矿片区廉租房工程二标段（ 1#、 2#、 3#楼）位于大湾矿区内 ， 总 建筑面积 约 10400m2。工程为 砖混， 现浇 梁板 钢筋混凝土结构，建筑层数 1#、 2#楼 为 6 层 ， 3#楼为 7 层，层高均为 3 米 。 本工程的模板及支撑方案以建筑施工手册（ 1999年 1 月中国建筑工业出版社出版）、混凝土结构工程施工质量验收规范（ GB50204 2002）、实用建筑工程师手册（ 1997 年 12 月中国建筑工业出版社出版）、工程设计图纸为依据编制而成。 二、模板及支架计算 一）取 屋顶层 结构 客厅板 为计算对象 ，梁截面 240 240，取板厚 140毫米梁段为计算对象， 底衬垂 直于梁轴线设置，间距为 600。 1、底模计算 用 18mm 厚胶合板。 fm=11N/mm2， fv=1.5N/mm2 搁栅间距按 100mm 取值。 （ 1）荷载计算 钢筋砼自重 25 0.6 0.6=9 底模自重 :5 0.6 0.018=0.054 合 计： 9.054KN/m 施工荷载： 3 0.6=1.8 底模门架双托木8 0 8 0搁 栅 8 0 8 0纵横水平杆在周边顶层、底层及中间每 5 列 、 5 排 通 长 连 续 设 置 。1 2 0 0夹木18 1 5 08 0 8 0 3 0 0上 托 木 8 0 8 0通长立档8 0 8 0斜撑搁栅底 模 1 8 1 2对拉螺栓模板大样图 - 2 - 振捣砼产生荷载： 2 0.6=1.2 合计： 3（ KN/m） （ 2）强度验算 因为搁栅间距为 0.1m，所以底模为跨度 0.1m的多跨等跨连续梁，为简化计算，按最大弯矩 M=0.125ql2，最大剪力 V=0.625qL，最大挠度 =qL4/100EI计算： q=0.9 (9.054 1.2+3 1.4)=11.93（ KN/m） M=0.125 11.93 0.12=0.015KN m =6M/bh2=（ 6 0.015 106） /（ 200 182） =0.396fm=11（ N/mm2） （满足要求） v=0.625ql=0.625 11.93 0.1=0.746（ KN） =1.5v/bh=(1.5 0.746 103)/(600 18)=0.1fv=1.5（ N/mm2） （满足要求） (3)挠度验算 E=9000N/mm2， =L/400 qk=9.054+3=12.054（ KN/m） =qkl4/100EI=(12.054 1004 12)/(100 9000 200 183)=0.004L/400= 100/400=0.25(mm) （满足要求） 2、侧模计算 立档距间取 300 （ 1）荷载计算 新浇砼对模板的侧压力标准值 - 3 - 设 T=30C， 1=1.2， 2=1.15， V=2m/h， t=200/（ T+15）， rC=24KN/m3 F1=0.22c12V1/2T0 =0.22 24 1.2 1.15 21/2 200/(30+15) =45.8（ KN/m2） F2=cH=24 0.6=14.4（ KN/m2） 取较小值 F2=14.4KN/ m2 振捣砼产生的侧压力 4KN/m2 （ 2）强度验算 q1=0.9 (14.4 1.2+4 1.4)=20.59（ KN/m2） 因为立档间距为 300mm，所以侧模为跨度 0.3m 的多跨等跨连续梁，化为线荷载 q=1.232 20.59=25.37KN/m。 M=0.125ql2=0.125 25.37 0.32=0.285KNm =6M/bh2=(6 0.285 106)/(1232 182)=4.28fm=11（ N/mm2） （满足要求） v=0.625ql=0.625 25.37 0.3=4.76（ KN） =1.5v/bh=(1.5 4.76 103)/(1232 18)=0.324fv=1.5(N/mm2) （满足要求） (3)挠度验算 qk1=14.4+4=18.4(KN/m2)，化为线荷载 qk=1.232 qk1=1.232 18.4=22.67（ KN/m） = qkl4/100EI=(22.67 3004 12)/(100 9000 1232 183) = 0.34300/400=0.75(mm) （满足要求） - 4 - L=1200 3、搁栅计算，采用 80 80 木枋 ,间距 100， fm=13N/mm2， fv=1.4N/mm2 (1)荷载计算 钢筋砼自重 25 (1.1 0.15+0.6 0.6) 0.1=1.31 底模 5 1.8 0.018 0.1=0.016 侧模 5 1.25 0.018 0.1 2=0.023 立档 5 0.082 1.09 2=0.07 上托木 5 0.082 0.1 2=0.006 搁栅 5 0.082 3.1=0.1 合计 1.525（ KN） 施工荷载 3 1.8 0.1=0.54（ KN） 振捣砼产生荷载 2 1.8 0.1=0.36（ KN） 合计 0.9（ KN） (2)强度验算（按单跨简支梁计算） q=0.9 (1.525 1.2+0.9 1.4)/0.9=3.09（ KN/m） 查实用建筑工程师手册查得下列公式： M=q cL(2-C/L)/8=0.125 3.09 0.9 1.2(2-0.9/1.2) =0.52（ KNm） =6M/bh2=(6 0.52 106)/803=6.04fm=13(N/mm2) （满足要求） v=0.5qc=0.5 3.09 0.9=1.39（ KN） =1.5V/bh=(1.5 1.39 103)/(802)=0.32fv=1.4(N/mm2) （满足要求） (3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载） E=9000N/mm2 =L/400 qk=(1.525+0.54)/0.9=2.29（ KN/m） =qkcl38-4（ C/L） 2+（ C/L） 3/384EI 计算示意图 900 150 a c q 150 a - 5 - =(2.29 900 12003 12) 8-4（ 0.9/1.2） 2+（ 0.9/1.2） 3/(384 9000 804)=1.7=1200/400=3(mm) （满足要求） 4、托木计算 （ 1）荷载计算 每根托木承受的荷载 搁栅传来自重部份 1.525/(0.1 4)=3.81 托木自重 5 0.082=0.032 合计： 3.84（ KN/m） 施工荷载： 1.5 1.8/4=0.68 振捣砼产生荷载： 2.0 1.8/4=0.9 合计： 1.58（ KN/m） (2)强度验算（按两跨连续梁） q=0.9 (3.84 1.2+1.58 1.4)=6.14（ KN/m） M=0.125ql2=0.125 6.14 0.62=0.28（ KNm） =6M/bh2=(6 0.28 106)/（ 803） =3.28fm=13(N/mm2) （满足要求） v=0.625ql=0.625 6.14 0.6=2.3（ KN） =1.5V/bh=(1.5 2.3 103)/(80 80)=0.54fv=1.4(N/mm2)（满足要求） (3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载） E=9000N/mm2 =L/400 qk=3.84+0.68=4.52（ KN/m） 按两跨连续梁 =0.912qkL4/100EI=(0.912 4.52 6004 12)/(100 9000 804) =0.16mm600/400=1.5mm （满足要求） - 6 - 5、门架计算 采用 MF1219标准门架 一榀门架稳定承载力设计值 查 JGJ128-2000附录 B 得出 Nd=40.16（ KN） (1)门架荷载计算 托木传来恒荷载标准值 NGK1 NGK1=3.84 4 0.6=9.22（ KN） （式中 0.6 为门架间距） 查 JGJ128-2000附录 B 得出下列数值： 门架自重 门架 1榀 0.224KN 交叉支撑 2 付 0.04 2=0.08 连接棒 2个 0.006 2=0.012 合计 0.316（ KN） 每米高门架自重 0.316 1.9=0.166（ KN/m） 纵横向水平加固杆 9 根（ 48 3.5） 9 0.0384=0.346 直角扣件 12个 0.0135 12=0.162 对接扣件 9 个 0.0184 9=0.166 可调顶托 2 个 0.045 2=0.09 合 计 0.764（ KN） 门架自重及其附件产生的荷载标准值 NGK2： NGK2=（ 0.166 5.7+0.764） =1.71KN： （式中 5.7为门架搭设高度） 托木传来的活荷载标准值 NQK： NQK = 1.58 4 0.6 = 3.79（ KN） （式中 0.6为门架间距） - 7 - 作用于一榀门架上的轴向力设计值 N（不考虑风荷载）： N = 1.2（ NGK1 + NGK2 ） +1.4 NQK = 1.2（ 9.22+1.71） +1.4 3.79 = 13.12+5.31 = 18.43（ KN） (2)门架稳定承载力验算 N=18.43Nd=40.16（ KN） (安全 ) 二 )取 A28 栋 28-B28-C 屋顶层 结构中梁 Ln10（ 300 550）为计算对象，采用 80 80 木枋，搁栅间距暂按 120mm 取值，板厚 160mm，门架垂直于梁轴线设置，间距为 900mm。 1、底模计算 用 18mm 厚胶合板。 fm=11N/mm2， fv=1.5N/mm2 （ 1）荷载计算 钢筋砼自重 25 0.3 0.55=4.13 底模自重： 5 0.3 0.018=0.027 合计： 4.157（ KN/m） 施工荷载： 3 0.3=0.9 振捣砼产生荷载： 2 0.3=0.6 合计： 1.5(KN/m) （ 2）强度验算 底模为一跨度为 0.12m 的多跨连续梁，为简化计算，按最大弯矩- 8 - M=0.125qL2，最大剪力 V=0.625qL，最大挠度 W=qL4/100EI 计 算， q=0.9 (4.157 1.2+2 1.4)=7.01（ KN/m） M=0.125 7.01 0.122=0.013（ KNm） =6M/bh2=（ 6 0.013 106） /（ 300 182） =1.38fm=11(N/mm2) （满足要求） v=0.625ql=0.625 7.01 0.12=0.526（ KN） =1.5v/bh=(1.5 0.526 103)/(300 18)=0.14fv=1.5(N/mm2) （满足要求） (3)挠度验算 E=9000N/mm2， =L/400 qk=4.157+1.5=5.657KN/m =qkL4/100EI=(5.657 1204 12)/(100 9000 300 183)=0.007 L/400=120/400=0.3(mm) （满足要求） 2、侧模计算 （ 1）荷载计算 新浇砼对模板的侧压力标准值 设 T=30C， 1=1.2， 2=1.15， V=2m/h， t=200/（ T+15）， rc=24KN/m3 F1=0.22rc12V1/2T0 =0.22 24 1.2 1.15 21/2 200/(30+15) =45.8（ KN/m2） F2=rcH=24 0.55=13.2（ KN/m2） 取较小值 F2=13.2（ KN/m2） 振捣砼产生的侧压力 4(KN/m2) （ 2）强度验算 - 9 - 计算示意图L=1200300a600b300aqq1=0.9 (13.2 1.2+4 1.4)=19.3(KN/m2) 因为立档间距为 300mm，所以侧模为跨度 0.3m 的多跨等跨连续梁，化为线荷载 q=0.732q1=0.732 19.3=14.13KN/m M=0.125ql2=0.125 14.13 0.32=0.159(KNm) =6M/bh2=(6 0.159 106)/(732 182)=4.02fm=11(N/mm2) （满足要求） v=0.625qL=0.625 14.13 0.3=2.65(KN) =1.5v/bh=(1.5 2.65 103)/(732 18)=0.3fv=1.5(N/mm2) （满足要求） (3)挠度验算 qk1=13.2+4=17.2(KN/m2)，化为线荷载 qk =0.732qk1=0.732 17.2=12.59KN/m =qkl4/100EI=(12.59 3004 12)/(100 9000 732 183) = 0.32L/400=300/400=0.75(mm) （满足） 3、搁栅计算，采用 80 80 木枋，间距 120mm， fm=13N/mm2， fv=1.4N/mm2 (1)荷载计算 钢筋砼自重 25 (1.7 0.16+0.3 0.55) 0.12=0.96 底模 5 2.1 0.018 0.12=0.023 侧模 5 0.75 0.018 0.12 2=0.016 立档 5 0.082 0.59 2=0.038 上托木 5 0.082 0.12 2=0.01 - 10 - 搁栅 5 0.082 3.7=0.118 合计 1.53( KN ) 施工荷载 3 2.1 0.12=0.756 振捣砼产生荷载 2 2.1 0.12=0.503 合计 1.26（ KN） (2)强度验算（按单跨简支梁计算） q=0.9 (1.165 1.2+1.26 1.4)/0.6=4.743(KN/m) M=qbL（ 2-b/L） /8=4.743 0.6 1.2（ 2-0.6/1.2） /8=0.6（ KNm） =6M/bh2=(6 0.6 106)/803=7.021fm=13(N/mm2) （满足要求） v=0.5qb=0.5 4.743 0.6=1.423KN =1.5V/bh=(1.5 1.423 103)/802=0.64fv=1.4(N/mm2) （满足要求） (3)挠度验算（不考虑振捣砼产生荷载） E=9000N/mm2 =L/400 q=（ 1.165+0.756） /0.6=3.2（ KN/m） = qbl3（ 8-4b2/L2+ b3/L3） /384EI =3.2 0.6 103 1.23 109 12 8-(4 6002)/12002+6003/12003/384 9 103 804=2L/400=1200/400=3（ mm） （满足要求） 4、托木计算 （ 1）荷载计算 每根托木承受的荷载 搁栅传来自重部份 1.165/(0.12 4)=2.43 托木自重 5 0.082=0.032 - 11 - 合计： 2.462（ KN/m） 施工荷载： 1.5 2.1/4=0.79（ KN/m） 振捣砼产生荷载： 2.0 2.1/4=1.05（ KN/m） 合计： 1.84（ KN/m） (2)强度验算（按两跨连续梁） q=0.9 (2.462 1.2+1.84 1.4)=4.98（ KN/m） M=0.125qL2=0.125 4.98 0.92=0.504（ KNm） =6M/bh2=(6 0.504 106)/803=5.91fm=13(N/mm2) （满足要求） v=0.625qL=0.625 4.98 0.9=2.8KN =1.5V/bh=(1.5 2.8 103)/(80 80)=0.66fv=1.4(N/mm2)（满足要求） (3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载） E=9000N/mm2 =l/400 qk=2.462+0.79=3.252（ KN/m） 按两跨连续梁 =0.912qkL4/100EI=(0.912 3.252 9004 12)/(100 9000 804) =0.63L/400=900/400=2.25（ mm） （满足） 5、 门架计算 采用 MF1219标准门架 查 JGJ128-2000附录 B 得出一榀门架稳定承载力设计值 Nd=40.16KN 因为模板支撑架高度需用可调底座调节 300mm； 所以 Nd=40.16 0.9=36.14KN（式中 0.9 为拆减系数） （ 1）门架荷载计算 - 12 - 托木传来恒荷载标准值 NGK1： NGK1=2.462 4 0.9=8.86 （式中 0.9 为门架间距） 查 JGJ128-2000附录 B 得出下列数值： 门架自重 门架 1榀 0.224 交叉支撑 2 付 0.04 2=0.08 连接棒 2个 0.006 2=0.012 合计 0.316（ KN） 每米高门架自重 0.316 1.9=0.166（ KN/m） 纵横向加固杆 9根（ 48 3.5） 11.7 0.0384=0.449 直角扣件 12个 0.0135 12=0.162 对接扣件 9 个 0.0184 9=0.166 可调顶托 2 个 0.045 2=0.09 合计 0.867KN 门架自重及其附件产生的荷载标准值 NGK2： NGK2 = 0.166 5.7+0.827 = 1.77（ KN） （式中 5.7 为门架搭设高度） 托木传来的活荷载标准值 NQK： NQK= 1.84 4 0.9 = 6.624（ KN） （式中 0.9 为门架间距） 作用于一榀门架上的轴向力设计值 N（不考虑风 荷载）： N = 1.2（ NGK1+ NGK2） +1.4 NQK = 1.2（ 8.86+1.77） +1.4 6.624 = 22.03（ KN） (3)门架稳定承载力验算 - 13 - N=22.03Nd=40.16（ KN） （安全） 四） 从一）、二）节的计算可知，梁底模、托木的强度、挠度主要是由搁栅的间距来控制的，而侧模的强度、挠度则是根据搁栅的间距设置的立档的间距而控制的，同时也可以看到，只要搁栅的强度、挠度满足要求，则底模、侧模、托木的强度和挠度都能远满足要求，门架按 900 900布 置的话，其稳定承载力也都能远满足要求。 现根据设计图纸，从中选择截面为 200 750 和 250 700 的梁为计算对象，即只计算梁下搁栅，立档间距再取搁栅间距或 1倍即可。 梁下的搁栅间距一览表 b h 板厚 搁栅间距 门架间距 600 600 140 100 600 300 550 160 120 900 250 700 120 120 900 200 750 160 120 900 注： b 为梁宽， h 为梁高，单位为（ mm）。 1、选择 200 750 的梁为计算对象，搁栅采用 80 80 枋木，间距 120，板厚 150， fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2。 （ 1）荷载计算 500c计算示意图l=1200350aq350a- 14 - 钢筋砼自重 25 (1.8 0.16+0.2 0.75) 0.12=1.31（ KN） 底模 5 2.1 0.018 0.12=0.023(KN) 侧模 5 0.45 0.018 0.12 2=0.01（ KN） 立档 5 0.082 0.29 2=0.019（ KN） 上托木 5 0.082 0.12 2=0.01（ KN） 搁栅 5 0.082 3.8=0.122（ KN） 合计 1.53（ KN） 施工荷载 3 2.1 0.12=0.756KN 振捣砼产生荷载 2 2.1 0.12=0.504KN 合计 1.26（ KN） (2)强度验算（按单跨简支梁计算） q=0.9 (1.53 1.2+1.26 1.4)/0.5=5.93（ KN/m） M=q cL(2-c/L)/8=0.125 5.93 0.5 1.2(2-0.5/1.2) =0.71（ KNm） =6M/bh2=(6 0.71 106)/803=8.36fm=13(N/mm2) （满足要求） v=0.5qc=0.5 5.93 0.5=1.48KN =1.5V/bh=(1.5 1.48 103)/(802)=0.35fv=1.4(N/mm2) （满足要求） (3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载） - 15 - E=9000N/mm2 =L/400， r=c/L qk=(1.53+0.756)/0.5=4.57（ KN/m） =qcL3(8-42+3)/384EI =(4.57 500 12003 12) 8-4（ 0.5/1.2） 2+（ 0.5/1.2） 3/(384 9000 804)=2.51200/400=3(mm) （满足要求） 2、选择 250 700 的梁为计算对象，搁栅采用 80 80 枋木，间距 120，板厚 150， fm=13N/mm2， fv=1.4N/mm2。 （ 1）荷载计算 钢筋砼自重 25（ 1.9 0.12+0.25 0.7） 0.12=1.215（ KN） 底模 5 2.1 0.018 0.12=0.023（ KN） 侧模 5 0.75 0.018 0.12 2=0.016（ KN） 立档 5 0.082 0.59 2=0.038（ KN） 上托木 5 0.082 0.12 2=0.008（ KN） 搁栅 5 0.082 3.9=0.125（ KN） 合计： 1.425（ KN） 施工荷载 3 2.1 0.12=0.756（ KN） 振捣砼产生荷载 2 2.1 0.12=0.504（ KN） 合计 1.26（ KN） 计算示意图4 0 0a4 0 04 0 0L = 1 2 0 0c aq- 16 - （ 2）强度验算（按单跨简支梁计算） q=0.9（ 1.425 1.2+1.26 1.4） /0.4=7.82（ KN/m） M=qcL（ 2-c/L） /8=0.125 7.82 0.4 1.2（ 2-0.4/1.2） =0.78（ KNm） =6M/bh2=（ 6 0.78 106） /803=9.14fm=13（ N/mm2） （满足要求） v=0.5qc=0.5 7.82 0.4=1.56（ KN） =1.5v/bh=(1.5 1.56 103)/802 =0.37fv=1.4（ N/mm2） （满足要求） (3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载） E=9000N/mm2， =L/400， q=（ 1.425+0.756） /0.4=5.45KN/m =qcL38-4（ c/L） 2+（ c/L） 3/384EI =5.45 400 12003 12)(8-4（ 0.4/1.2） 2+（ 0.4/1.2） 3)/384 9000 804=2.41L/400=1200/400=3mm （满足要求） 五）结论 分别通过对截面为 600 600、 300 550、 200 750、 250 700 的梁进行计算可得： 1、梁下支撑门架均垂直于梁布置，间距为 900， 托木均采用 80 80 枋木双托形式，搁 栅采用 80 80 枋木，未经计算的梁，其搁栅间距参考“梁下的搁栅间距一览表”值取，但不能大于表中数值，符合表中截面尺寸及板厚的梁，其搁栅可按表中取值。立挡按搁栅间距或 1 倍取。 2、楼板下门架间距为 900 900，托木均采用 80 80 枋木双托形式，搁- 17 - 栅采用 80 80 枋木，间距为 300。 三 、 梁模板安装工艺： 、 就位安装工艺流程： 弹出梁轴线及水平线并复核 搭设梁模支架 安装梁底楞或梁卡具 安装梁底模板 梁底起拱 侧模安装 安装侧向支撑或梁夹固定 检查梁口平直模板的尺寸 卡梁口卡 与相邻模板连固 、 安装梁模支架之前， 在专用支柱下脚要铺设通长脚手板，并且楼层间的上下支座应在一条直线上。支柱一般采用双排钢管脚手架，间距（已设计定）。支柱上连固 8cm 8cm 木楞或梁卡具。支柱中间和下方加横杆或斜杆、立杆架可调底座。 、 在支柱上调整预留梁底模板的厚度，符合设计要求后，拉线安装梁底模板并找直，底模上应拼上连接角模。 、 安装梁侧模板，将两侧模板与底板连接角模用 U 形卡连接。用梁卡具或安装上下锁口楞及外竖楞，附以斜撑，其间距一般为 75cm。侧梁模上口要拉线找直，用定型夹子固定。 、 复核检查梁模尺寸，与相邻梁柱模板连接固定。有楼板模板时，在梁 上连接阴角模，与板模拼接固定。 四 、 楼板模板安装工艺： 、 安装工艺流程： 搭设支架 安装横纵木楞 调整楼板下皮标高及起拱 铺设模板块 检查模板上皮标高、平整度 、 支架搭设在砼地面上，支架的支柱从边垮一侧开始，依次逐排安装，同时安装木楞及横拉杆，其间距按模板设计的规定。 - 18 - 支柱间距为 80120 cm，木楞间距为 60120cm，装双层木楞，上层木楞间距为 4060cm。 、 支架搭设完毕后，要认真检查板上下木楞与支柱连接及支架安装的牢固与稳定，根据给定的水平线，认真调节支模翼拖的高度。将木楞找平。 、 铺设胶合夹板模 板时，先用阴角模与梁模见解，然后向垮中铺设平模。相邻两块模板用 U 形卡满安连接。 U 形卡紧方向应反正相间，并用一定数量的钩头螺栓与木楞连接。最后对于不够整模数的模板和窄条缝，采用拼缝模或木方嵌补，但拼缝应严密。 、 平模铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度与楼板底标高，并进行校正。 五 、 柱模安装 柱模板采用 18mm 厚的优质木夹板现场制安，板边用刨修平直，用 483.5 钢管两头用 14 对拉螺栓箍紧，四周均为从底到顶 250mm至 400mm排列，柱截面单侧大于 600mm 时，为防止模板变形，柱中纵向每 500 加一排对 拉螺栓，所有对拉螺栓必须夹于两条 48钢管中间，钢管压紧 80mm 80mm 枋木。 安装柱模板时，应先在基础面 (或楼面 )上弹柱轴线及边线，边线外用 1:1水泥砂浆进行找平，以确保模板标高的统一，防止底部漏浆，按照边线先把底部方盘固定好，柱模安装前要求在其根部加设直径不小于 14mm的钢筋限位，以确保其位置的正确，柱筋与模板之间绑扎砂浆垫块控制保护层厚度，符合设计要求，然后再对准边线安装柱模板。 柱、模安装好后，校核其轴线、垂直度以及几何尺寸无误后，将其支撑牢固，经固定后，需再复核垂直度，防止固定过程中模板移位。 为保证柱模的稳定，柱模之间要用水平撑，剪刀撑等互相拉结固定。 柱顶与底部支模时必须留有清理孔，便于清理垃圾及松动砂、碎石，待捣砼前清洗干净后封闭。 - 19 - 柱模安装好后，保证各侧面模板接缝严密，要求浇柱砼时，连水都难往外渗，保证柱边砼达到高标准质量。 为保证柱墙砼的强度达到设计要求，当为非特殊的结构（如防水砼或即需承重的柱）侧模，浇筑砼后，隔一天（并保证砼强度不低于 1.2MPa）即可拆模养护。 安装柱模板工艺流程： 弹柱位置线 抹找平层作定位墩 安装柱模板 安柱箍 安拉杆或斜撑 办预检。 六 、模板 体系的安装及安全措施 1、门式脚手架支撑的搭设、拆除、安全管理与维护必须满足建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（ JGJ128-2000， J43-2000）的规定。模板支撑的布置见后附图。 （ 1）搭设 1）脚手架支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工组织设计要求向施工管理人员及工人班组进行详细交底，要签字确认。 2）要对门架、配件、加固件进行检查、验收，严禁使用不合格的门架、配件。 3）对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。 4）根据门架平面布置图布置，先弹出门架立杆位置，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采 用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。 5）门架的安装：铺设基垫拉线安装可调底座脚自一端起门架安于基脚上安装斜撑（交叉撑）水平加固杆连接棒上步门架（或调节架） U 型可调支托铺设枋木。 - 20 - 6）交叉支撑应在每列门架两侧设置，并应采用锁销与门架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除。 7）上、下榀门架的组装必须设置连接棒，连接棒直径应小于立杆内径的1 2mm。 8）水平加固杆应在脚手架的周边顶层、底层及中间每 5 列、 5 排通长连续设置，并应采用扣件与门架立杆扣牢。 9）门架、调节架、可调托座和 可调底座应根据支撑高度设置。 10）模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。 （ 2）拆除 1）脚手架支撑经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。 2）拆除脚手架支撑前，应清除脚手架支撑上存留的零星物件等杂物。 3）拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。 4）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行： 脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行； 同一层的构配件和加固件应按先上 后下、先外后里的顺序进行。 在拆除过程中，脚手架支撑的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结。 通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的门架时方可拆除。 工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全- 21 - 防护用品。 拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。 拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。 拆下的门架、钢管与配件，应用人工二次传送至地面，防 止碰撞，严禁抛掷。 （ 3）安全管理与维护 1）搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规划（ GB5036）考核合格，持证上岗。 2）搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋。 3）操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。 4）脚手架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆 除，作业完成后，马上复原。 5）施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与门架接触。 6）脚手架支撑安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板、模的安装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。 7）设立门架维护小组，对拆下来的门架及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分- 22 - 类整理存放，妥善保管。 8）门架堆放场地应平坦，门架宜竖放，不