框架结构毕业设计计算书（已完成）.doc

摘要本设计主要进行了结构方案中框4轴框架的抗震设计。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自振周期，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。接着计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力，找出最不利的一组或几组内力组合。 选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计并完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。关键词： 框架，结构设计，抗震设计 II毕业设计计算书ABSTRACT The purpose of the design is to do the anti-seismic design in the longitudinal frames of axis5. When the directions of the frames is determined, firstly the weight of each floor is calculated .Then the vibrate cycle is calculated by utilizing the peak-displacement method, then making the amount of the horizontal seismic force can be got by way of the bottom-shear force method. The seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the frames of the different axis. Then the internal force (bending moment, shearing force and axial force ) in the structure under the horizontal loads can be easily calculated. After the determination of the internal force under the dead and live loads, the combination of internal force can be made by using the Excel software, whose purpose is to find one or several sets of the most adverse internal force of the wall limbs and the coterminous girders, which will be the basis of protracting the reinforcing drawings of the components. The design of the stairs is also be approached by calculating the internal force and reinforcing such components as landing slab, step board and landing girder whose shop drawings are completed in the end.Keywords : frames，structural design毕业设计计算书目 录 中文摘要英文摘要一、设计资料1二、结构布置及结构计算简图的确定三、荷载计算四、内力计算. 1五、内力组合六、截面设计七、基础设计.八、板式楼梯设计. 参考文献. 附录.附录一：内力组合表.附录二：梁配筋表.附录三：柱配筋表.附录四：KJ-3内力图.附录五：各层配筋简图.一、设计资料（1） 设计标高：室内设计标高0.000,室内外高差450mm.（2） 墙身做法：采用加气混凝土块，用M5混合砂浆砌筑，内粉刷为混合砂浆底，纸筋灰面， 厚20mm，“803”内涂料两度。外墙采用贴面砖，1：3水泥砂浆底厚20mm。（3） 楼面作法：楼板顶面为水磨石地面，楼板底面为15mm厚白灰砂浆天花抹面，外加V型轻钢龙骨吊顶。（4） 屋面作法：现浇楼板上依次铺20mm厚水泥砂浆找平层、300mm厚水泥珍珠制品隔热找 平层、20mm厚水泥砂浆找平层和SDC120复合卷材，下面依次为15mm厚白灰砂浆天 花抹面和V型轻钢骨龙吊顶。（5） 基本风压：o=0.45KN/m2,地面粗糙度属B类。（6） 抗震设防烈度：七度（0.1g）设计地震分组为第一组。（7） 地质条件：(由上至下):1、素填土： 重度为18.5KN/m3,fk=85KPa,Es=4.0Mpa,厚度为1m 。2、粉土： 重度为19.3KN/m3,fk=160KPa,Es=12Mpa,厚度为5.2m 。3、粉质粘土：重度为19KN/m3,fk=180KPa,Es=13.5Mpa,厚度为3.6m 。4、粉细砂： 重度为19.5KN/m3,fk=220KPa,Es=15.9Mpa,厚度为大于12m，未穿透.地下水位位于地下6.6m,对混凝土无侵蚀性。（8） 活荷载： 不上人屋面活荷载0.5KN/m2，教师楼面活荷载2.0KN/m2,走廊楼面活荷2.5KN/m2。二、结构布置及结构计算简图的确定:1、梁截面尺寸初选：边跨梁：L=7200mm, h=(1/81/12)*L=(1/81/12)7200=900600mm，取h=700mm; b=(1/21/3)*h=350234mm,取b=300mm。中跨梁：L=3000mm,取h=(1/81 /12)*L=(1/81 /12)3000=375250mm，取h=400mm,b=(1/21/3)*h=300mm,取b=300mm。边柱连系梁：b*h=300mm*700mm。中柱连系梁：b*h=300mm*400mm。2、柱截面尺寸初选：按层高确定柱截面尺寸，取底层高度H=4620+0.45+0.15=5220mm,b=(1/151/20)*H=348261mm,取柱截面均为bh=450450mm，现浇板厚为100mm。3、结构平面布置及结构计算简图：结构平面布置如图1所示，取轴线为计算单元，结构计算简图如图2所示，根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为500mm，由此求得底层层高为4.7m。各梁柱构件的线刚度经计算后列于图2中，其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取I=2I0（I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。框架刚度计算：1.边跨框架梁线刚度：ib=2EcI。/LAB=2Ec0.30.73/(127.2) =23.8210-4Ecm32.中间跨框架梁线刚度： ib=2EcI。/LBC=2Ec0.30.43/(123.0)=10.6710-4Ecm33.二四层框架柱线刚度：ic=EcI。/L= Ec0.450.453/(123.9)=8.7610-4Ecm34.首层框架柱线刚度：ic=EcI。/L= Ec0.450.453/(125.22)=6.5510-4Ecm3在计算内力时，除底层柱外，柱的线刚度取框架实际柱线刚度的0.9倍。即：首层框架柱线刚度:ic=6.5510-4Ecm3二四层框架柱线刚度:ic=0.9Ec0.450.453/(123.9)=7.8810-4Ecm3三、荷载计算1.恒载计算（1） 屋面框架梁线荷载标准值：40厚C20(200号)细石混凝土刚性防水层表面压光，配4钢筋双向中距 0.04*25=1.00KN/m2刷素水泥浆一道 0.002*20 =0.04 KN/m215厚1：3水泥砂浆找平 0.015*20= 0.3 KN/m240厚（最薄处）1：8水泥膨胀珍珠岩找2%坡，刷冷底子油一道，热沥青玛腣脂两道 0.112 *4=0.448KN/m220mm厚1：3水泥砂浆找平 0.02*20=0.4KN/m2100mm厚现浇混凝土屋面板，表面清扫干净 0.1*25=2.5KN/m2板底20厚粉刷抹平 0.02*17=0.34KN/m2屋面恒荷载汇总 5.03 KN/m2边跨框架梁自重 0.30.7255.25 KN/m 5.66 KN/m 梁侧粉刷 2（0.7-0.1）0.02170.41KN/m中跨框架梁自重 0.30.4253.00 KN/m 3.21 KN/m 梁侧粉刷 2（0.4-0.1）0.02170.21 KN/m作用在顶层框架梁上的线荷载为：g4AB1=g4CD1=5.66 KN/m g4BC1=3.21 KN/mg4AB2=g4CD2=5.033.6=18.11 KN/m g4BC2=5.033.0=15.09 KN/m （2） 楼面框架梁线荷载标准值：25mm厚水泥砂浆面层 0.025*20=0.50 KN/m2100mm厚现浇钢筋混凝土楼板 0.10*25=2.5 KN/m215mm厚纸筋石灰抹底 0.015*16=0.24 KN/m2楼面恒荷载 3.24 KN/m2边跨框架梁及梁侧粉刷 5.66 KN/m 中跨框架梁及梁侧粉刷 3.21 KN/m 作用在中间层框架梁上的线荷载为：gAB1=gCD1=5.66 KN/m gBC1=3.21 KN/mgAB2=gCD2=3.243.6=11.66 KN/m gBC2=3.243.0=9.72 KN/m （3） 屋面框架节点集中荷载标准值：边柱连系梁自重： 0.300.703.62518.90 KN粉刷： 20.02（0.70-0.10）3.6171.47 KN1.0m高女儿墙自重： 1.03.60.241916.42 KN粉刷： 20.021.03.6172.45 KN连系梁传来屋面自重： 1/23.61/23.65.0316.30 KN顶层边节点集中荷载： G4A=G4D=55.54 KN中柱连系梁自重： 0.300.403.62510.8 KN粉刷： 20.02（0.40-0.10）3.6170.74 KN连系梁传来屋面自重：0.5 (3.62-3)1.53.61.85.0332.14KN顶层中间节点集中荷载： G4B=G4C=43.68KN（4） 楼面框架节点集中荷载标准值：边柱连系梁自重： 0.300.703.62518.90 KN粉刷： 20.02（0.70-0.10）3.6171.47 KN钢窗自重： 2.42.30.452.49KN窗下墙体自重： 0.240.93.151912.93KN粉刷： 20.020.93.15171.93 KN窗边墙体自重： 0.75（3.91.6）0.24197.87 KN粉刷： 20.020.75（3.91.6）171.18 KN框架柱自重： 0.450.453.92519.75 KN粉刷： 1.320.023.9171.75 KN连系梁传来楼面自重： 1/23.61/23.63.2410.50 KN 中间层边节点集中荷载： GA=GD=78.77 KN中柱连系梁自重： 10.8 KN粉刷： 0.74 KN内纵墙自重： 3.15（3.90.4）0.241950.24KN粉刷： 23.15（3.90.4）0.02177.50 KN扣除门洞重加上门重：2.11.0（70.2+1720.020.2）-11.65KN框架柱自重： 19.75KN粉刷： 1.75KN连系梁传来楼面自重： 0.5(3.62-3)1.53.61.83.2420.71 KN 中间层中节点集中荷载： GB=GC=123.14KN（5） 恒载作用下的结构计算简图如图3所示，其中：G4A= G4D=55.54 KNG4B= G4C=43.68 KNGA= GD=78.77 KNGB= GC=123.14 KNg4AB1= g5CD1=5.66KN/mg4BC1=3.21 KN/mg4AB2= g4CD2=18.11 KN/mg4BC2=15.09KN/mgAB1 = gCD1 =5.66KN/mgBC1=3.21KN/mgAB2 = gCD2 =11.66KN/mgBC2=9.72 KN/m2.屋、楼面活荷载计算屋、楼面活荷载作用下的结构计算简图如图4所示。图中各荷载值计算如下P4AB= P4CD=3.60.5=1.8 KN/mP4BC=0.53.0=1.5KN/mP4A=P4D=0.53.60.53.60.5=1.62KNP4B= P4C=0.5(3.62-3)1.50.53.63.60.53.20 KN PABPCD =2.03.6=7.2 KN/m走廊：PBC2.53.0=7.5KN/mPA= PD=0.53.60.53.62.0=6.48KNPB= PC=0.53.6+3.6-31.52.5+1/43.63.62.0=50.40KN3.风荷载计算风压标准值计算公式为： =zszo因结构高度H16.920m30m,可取z1.0；对于矩形平面s1.3；z可查荷载规范得到，当查得得z 1.4 Tg=1.40.35=0.49s，故需要考虑顶层附加作用。Fn=n* FEK=0.0496*136.12=6.752 KN由于Tg=0.35T10.495s5Tg1.75s，故1 (0.35/0.495)0.9*1.0*0.08=0.05856FEK =1Geq=0.851GE=0.850.058562734.74 =136.12 KNF1=FEK=3864.16/29411.28136.12=16.50KN同理：F2=27.30KN F3=38.97KN F4=+ Fn =42.84 KN 故地震的水平作用力如图8.所示：（5） 地震作用下的水平位移的弹性验算：U= V1/ K1+ V2/ K2+ V3/ K3+ V4/ K4=( F1+ V2) K1 +( F2+ V3)/ K2+ (F3+ V4)/ K3+ ( F4+Fn )/ K4=132.36/29744+115.85/48050+88.56/48050+49.59/48050=1.010-3+1.810-3+2.410-3+4.410-3=9.610-3m层间位移验算：底层：132.36/(29744*5.22)=0.8410-3满足要求； 二层：115.85/(48050*3.9)=0.6210-3满足要求；顶点位移验算：=9.610-3 /16.92=0.5710-3满足要求。由于风荷载远小于水平地震作用，故不必验算风荷载作用下框架的弹性水平位移，肯定能够满足。四、内力计算（1） 恒载作用下的内力计算采用分层法。顶层：由图3中取出顶层进行分析，结构计算简图如图9所示。图9中的柱子线刚度取框架柱实际线刚度的0.9倍。图中，梁上分布荷载由矩形和梯形两部分组成，可根据固端弯矩相等的原则先将梯形分布荷载及三角形分布荷载化为等效均布荷载。等效均布荷载的计算公式如图10.所示： g4边g4AB1+g4AB2=5.66+18.11=21.78KN/mg4中g4BC1+g4BC2=3.21+15.09=12.65 KN/m图示结构内力可用弯矩分配法计算，各杆的固端弯矩为：M4AB= M4CD =g4边l边221.787.2294.09KNMM4BC=g4中l中212.653.029.49 KNM弯矩分配法计算过程如附表.所示：一到三层荷载作用如图12.：同理，先将梯形分布荷载及三角形分布荷载化为等效均布荷载。g边gAB1+gAB2=5.66+11.66=16.04 KN/mg中gBC1+gBC2=3.21+9.72=9.29 KN/m各杆的固端弯矩为：MAB= MCD=g边l边216.047.2269.30 KNMMBC=g中l中29.293.026.97KNM弯矩分配法计算过程如附表.所示：底层除柱子的线刚度不同外，其它同二至四层，故其弯矩分配过程如附表所示：（2） 跨中弯矩计算：实际跨中弯矩M=MO-(M+M）/2，其中MO为框架梁在实际分布荷载作用下，将固端弯矩简化为简支端计算时的跨中弯矩。（a）初始跨中弯矩计算过程如图24.所示：对于：M4边跨中ql2=5.667.2236.68KNM（四层边跨）M4中跨中=3.213.023.61 KNM（四层中跨）M边跨中=5.667.2236.68 KNM（底层边跨）M中跨中=3.213.03.61 KNM（底层中跨）对于：M4边跨中107.58KNM(顶层边跨)M边跨中69.26KNM(底层边跨)对于：M4中跨中3.015.093.01/416.98 KNM (顶层中跨)M中跨中3.09.723.01/410.94 KNM (底层中跨)初始跨中弯矩组合：顶层： 底层：(b)跨中弯矩计算：顶层：M边跨中=144.26-（38.70+61.19）/2=94.32 KN.M M中跨中=20.59-（27.91+27.92）/2=-7.325 KN.M底层：M边跨中=105.94-（39.13+51.09）/2=60.83KN.M M中跨中=14.55-（17.02+17.38）/2=-2.65 KN.M (3)剪力计算：（以顶层和底层为例）对顶层边跨： V17.25.667.23.618. 113.63.618.111.87.238.70+61.080 V175.30KN 同理：V281.52KN对顶层中间跨：V13.03.213.01.515.093.01.50 V113.92 KN，V213.95KN 对底层边跨：V17.25.667.23.611.663.63.612.711.87.239.29+51.110 V156.10KN ，V259.39KN对底层中间跨：V3.03.213.01.59.723.01.50 V113.92KN, V213.95KN（4）柱子轴力计算：（以顶层和底层为例）顶层边柱：N4D=G4DG柱V1=152.38KN顶层中柱：N4C=G4CG柱V1V2=165.64KN底层边柱: N1D=G1DN2DG柱V1=561.71KN底层中柱N1C=G1CN2CG柱V1V2=758.29KN（3） 恒载作用下的内力简图为：弯矩图（图25.）、剪力图（图26.）、轴力图（图27.）。2.楼面活载作用下的内力计算：（1） 活载分布按满布荷载法，活载作用下的内力计算也采用分层法。由于顶层活载大小和标准层不一样，所以分开算。对顶层，其荷载分布情况如图28.所示：图示（a）结构内力较复杂，可将梯形荷载等效为均布荷载计算，同样利用弯矩分配法计算. P4边P4AB=1.8=1.60 KN/mP4中P4BC=1.5=0.94 KN/m各杆的固端弯矩为：MAB= MBA=P4边l边21.607.226.70KNMMBC=P4中l中20.943.020.71KNM故其弯矩分配过程如附表.所示：对二、三层，其荷载分布情况如图30.所示：P边PAB=7.2=6.41 KN/mP中PBC=7.5=4.69KN/m各杆的固端弯矩为：MAB= MBA=P边l边26.417.2226.78KNMMBC=P中l中24.693.023.53KNM故其弯矩分配过程如附表.所示：对于底层，荷载分布与二三层相同，只是分配时分配系数不同，其弯矩分配过程如附表所示：将各层分层法求得的弯矩叠加，柱子按传递，底层按传递，并将各节点重新分配求得活载作用下的弯矩图。（2） 跨中弯矩计算：与恒荷载作用时一样，活荷载仍然按满跨布置，将固端简化为简支，求出简时的跨中弯矩。(a)初始跨中弯矩计算：对于：M4边跨中107.58KNM(顶层边跨)M边跨中69.26KNM(底层边跨)对于：M4中跨中3.015.093.01/416.98 KNM (顶层中跨)M中跨中3.09.723.01/410.94 KNM (底层中跨)（b）实际跨中弯矩计算：顶层：M边跨中=10.69-（4.20+5.28）/2=5.95 KN.M M中跨中=1.69-（1.61+1.61）/2=0.08 KN.M底层：M边跨中=42.77-（15.08+20.15）/2=25.16KN.M M中跨中=8.44-（7.33+7.34）/2=1.11 KN.M（3） 剪力计算：同恒载作用下，按简支跨计算：顶层中跨：V1V21.41 KN底层中跨：V1V27.05 KN顶层边跨：V1=5.43KN, V2=5.73KN底层边跨：V1=21.62 KN, V2=23.02KN(4)轴力计算：顶层：边柱轴力：N4D=P4D+V1=7.05KN中柱轴力：N5C=P5C+V1+V2=73.45 KN底层：底层边柱：N1D=PD+ N2D +V1=271.65KN底层中柱：N1C=PC+V1+ N2C +V2=380.31 KN（5）活载作用下的内力简图为：弯矩（图42）、剪力（图43）、轴力（图44）3.地震力作用下的内力计算：地震力作用下的内力计算采用D值法，把各层层间剪力Vj分配给该层的各个柱子。V4=F4+Fn =49.59KNV3=F3 +V4=88.56KNV2=F2 +V3=115.85KNV1=F1 +V2=132.36KN各层柱子的D值为：D4中D3中D2中11224KN/M , D4边D3边D2边12801KN/MD1中7618KN/M , D1边7254KN/M所以：V4边11.58KNV4中13.21KNV3边20.69KNV3中23.59KNV2边27.06KNV2中30.86KNV1边32.28KNV1中33.90KN各层柱子的反弯点高度为：yh=(y0+y1+y2+y3)h对顶层边柱：k3.023，查表得：y00.45，y1=y2=y3=0所以：yh=(y0+y1+y2+y3)h =1.755m对顶层中柱：k4.377，查表得：y0=0.45，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h1.755m三层边柱：k3.023，查表得：y0=0.50，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h1.950m三层中柱：k4.377，查表得：y0=0.50，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h1.950m二层边柱：k3.023，查表得：y0=0.50，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h1.950m二层中柱：k4.377，查表得：y0=0.50，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h1.950m首层边柱：k7.232，查表得：y0=0.55，y1=y2 =y3=0 ,yh=(y0+y1+y2+y3)h2.871m首层中柱：k10.531，查表得：y0=0.55，y1=y2=y3=0 yh=(y0+y1+y2+y3)h2.871m求出反弯点高度和各层柱子剪力后，即可求出各柱端弯矩。对顶层：边柱：Mc4bu=11.580.553.9=38.33KNMMc4bl=11.580.453.9=20.33KNM中柱：Mc4zu=13.210.553.9=44.68KNMMc4zl =13.210.453.9=23.19KNM由节点平衡求得梁端弯矩：边节点：Ml4b=38.33KNM中间节点：Mbl=Mc4zu=23.82/(23.82+10.67)44.68= 23.64KNMMbr=Mc4zu=10.67/(23.82+10.67)44.68= 21.04KNM对三层：边柱：Mc3bu=20.690.503.9=40.34KNMMc3bl=20.690.503.9=40.34KNM中柱：Mc3zu=23.590.53.9=46.01KNMMc3zl =23.590.53.9=46.01KNM由节点平衡求得梁端弯矩：边节点：Ml3b=20.33+40.3460.67KNM中间节点：Mbl=（Mc4zl +Mc3zu）=23.82/(23.82+10.67)*(23.19+46.01)=36.60KNMMbr=32.59 KNM对二层：边柱：Mc2bu=27.060.503.9=52.77KNMMc2bl=27.060.503.9=52.77KNM中柱：Mc2zu=30.860.503.9=60.19KNMMc2zl =30.860.503.9=60.19KNM：由节点平衡求得梁端弯矩：边节点：Ml2b=52.77+40.3493.11KNM中间节点：Mbl=（Mc3zl +Mc2zu）=23.82/(23.82+10.67)* (46.01+60.19)=56.18KNMMbr=50.02 KNM对首层：边柱：Mc1bu=32.280.455.22=75.82KNMMc1bl=32.280.555.22=92.67KNM中柱：Mc1zu=33.900.455.22=79.63KNMMc1zl =33.900.555.22=97.32KNM由节点平衡求得梁端弯矩：边节点：Ml1b=75.82+52.77128.60KNM中间节点：Mbl=（Mc2zl +Mc1zu）= 23.82/(23.82+10.67)*(79.63+60.19)=73.96KNMMbr=65.85 KNM剪力计算：对四层：边柱 (20.33+24.85)/3.911.58 KN 边跨：-(24.85+14.99)/7.2-5.53KN 中跨：-(13.35+13.35)/3.0-8.90 KN 中柱：(23.19+28.34)/3.913.21 KN对三层：边柱 (40.34+40.34)/3.920.69 KN 边跨：-(60.67+36.60)/7.2-13.51KN 中跨：-(32.59+32.59)/3.0-21.73KN 中柱：(46.01+46.01)/3.923.59KN对二层：边柱 (52.77+52.77)/3.927.06KN 边跨： -(93.11+56.18)/7.2-20.73KN 中跨:-(50.02+50.02)/3.0-33.34KN 中柱：(60.19+60.19)/3.930.86KN对首层：边柱: (92.67+75.82)/5.22 32.28KN 边跨：-(128.60+73.96)/7.2-28.13KN 中跨：-(65.85+65.85)/3.0- 43.90KN 中柱：(97.32+79.63)/5.2233.90KN轴力计算：四层边柱：N4边=-5.53KN四层中柱：N4中=5.53-8.90=-3.37 KN同理：N3边=-13.51-5.53=-19.04 KNN3中=13.51-3.37-21.73=-11.59 KNN2边=-20.73-19.04=-39.77KNN2中=20.73-11.59-33.34=-24.21 KNN1边=-28.13-39.77=-67.90 KNN1中=28.13-24.21-43.90=-39.98KN水平地震作用下的弯矩图如图45.所示, 剪力图示于图46，轴力图示于图47。4.风荷载作用下的内力计算：同地震力作用下一样，风荷载作用下的内力计算仍然采用D值法，把各层层间剪力Vj分配给该层的各个柱子。V4= Pw4 =7.33KNV3= Pw3+V4=16.2KNV2= Pw2+V3=24.41KNV1= Pw2+V2=33.86KN各层柱子的D值为：D4中D3中D2中12801KN/MD4边D3边D2边11224KN/MD1中7618KN/M D1边7254KN/M所以：V4边1.71KNV4中1.95KNV3边3.78KNV3中4.32KNV2边5.70KNV2中6.50KNV1边8.26KNV1中8.67KN各层柱子的反弯点高度为：yh=(y0+y1+y2+y3)h对顶层边柱：k3.023，查表得：y0=0.45，y1=y2=y3=0所以：yh=0.3768h1.755对顶层中柱：k4.377，查表得：y0=0.45，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h0.45h1.755三层边柱：k3.023，查表得：y0=0.50，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h0.4768h1.950三层中柱：k4.377，查表得：y0=0.50，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h0.50h1.950二层边柱：k3.023，查表得：y0=0.50，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h0.50h1.950二层中柱：k4.377，查表得：y0=0.50，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h0.50h1.950首层边柱：k7.273，查表得：y0=0.55，y1=y2= y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h0.55h2.871首层中柱：k10.531，查表得：y0=0.55，y1=y2=y3=0 yh=(y0+y1+y2+y3)h0.55h2.871求出反弯点高度和各层柱子剪力后，即可求出各柱端弯矩。对顶层：边柱：Mc4bu=1.710.553.9=3.67KNMMc4bl=1.710.453.9=3.00KNM中柱：Mc4zu=1.950.553.9=4.19KNMMc4zl =1.950.453.9=3