可调式门架计算.doc

至三层每三跨加固一次，调节杆每三跨加固一次。水平杆门架每排每二至三层加固一次，调节杆每排加固一次；横向水平杆门架每二为了增强支架的整体稳定性应采用483 钢管，对支架进行适当加固，纵向每侧只布设三排门架。附图所示，由于箱梁底部分荷载较大，考虑采用 7 排门架，翼缘板部分荷载较小，用 1.5 米，翼缘板部分荷载较小，门架跨距选用 1.2 或 1.5 米。门架的横向排布如箱梁下荷载较大，门架跨距选用 0.60 米，附近处选用 1.2 米，跨中部分门架跨距选使门架的承载力得到充分利用，用纵向构架布设，由于桥墩以及安装连接器加厚处由于本桥箱梁荷载沿纵向是分段变化的，而箱梁沿横向分布又很不均匀，为了3、支架设计载能力强，使用寿命长，重复使用经济效益显著。倍，高度调节范围大，能适应各种高度变化的需要，减少了不必要的钢管损失，承HR 型可调重型门式脚手架，具有搭设效率高。搭设是普通钢管扣件脚手架的 52、该脚手架的特点的支架。也比较大，经过方案比较，我们选择 HR 型可调重型门式脚手架作为本桥箱梁现浇砼手搭设满堂支架，架设时工作量和劳动强度大，施工工效低，而且钢管和扣件损耗由于本标段预应力混凝土连续箱梁总长为 1300 米共计七联，若采用普通钢管脚1、方案比较HR 型可调重型门式脚手架设计和计算许用荷载为每榀门架 75KN。即门架承载设计值为 87.712KN,为了在使用中更安全可靠，搭设高度 30m 以下，查表得 = 0.6248故 Nd = kAf = 0.8 0.6248 856 205 = 87712N = 87.712KN则门架的长细比为 = h / i =1900/19.96=95.201.706 105 / 428 =19.96mmI / A1 =门架的回转半经i =则I=I1+I2=1.706105mm4截面惯性矩I2=（D4-d4）/64=1.1627104mm426.52 钢管截面各惯性矩I1=（D4-d4）/64=1.59105mm4截面积A1=428mm2572.5 钢管 值确定f-材料强度设计值，取 f=205Mpa.A-单榀门架立杆的截面积 A=856mm2 -轴心受压稳定系数k-材料强度调整系数，对搭设高度 30m 以下，k=0.8Nd = kAf一榀门架的稳定承载能力设计值4、荷载计算N=1.3NQk=1.3(88.3+10.4)0.6=76.99(t)-截面部分门架的荷载验算：0.40t/m2计算，则箱梁部分每米长 260.4=10.4(t/m)计算。为了简化计算，施工人员和设备重量、振捣荷载及模板支架本身的荷载按平均5、支撑体系荷载验算：=2.535.32-20.642=36.70(t/m)2+1/2(0.22+1.44)3.0-1/20.10.1-1/20.250.72q=2.5S4 S1-1/2(1.46+1.58)5.55-1/20.251.82-1/20.250.25d-截面每米长箱梁荷载：18.0165=43.26(t/m)2+1/2(0.22+1.17)2.35-1/20.10.1-1/20.250.72=2.535.32-q=2.5S3=2.5S1-1/2(1.46+1.58)5.25-1/20.251.82-1/20.250.25c-截面每米长箱梁荷载：0.10.1 2=2.522.6136=56.53(t/m)q=2.5S2=2.5 S1-1/2(0.96+1.08)5.25+1/2(0.22+0.92)1.76-1/2b-截面每米长箱梁荷载：+0.7)2.0+1/2(0.15+0.35)2.02.0=2.535.32=88.3(t/m)q=2.5S1=2.51/2(1.96+2.08)6.0+1/2(0.7+1.96)3.0+1/2(0.35a-截面每米长箱梁荷载：箱梁各截面变化处箱梁部分线荷载横向布置 10cm10cm 二四木方，按照横向 0.305m 间距横桥向布置二四木方。但是沿桥向在 HR 型可调重型门架可调上托座进行铺设 10cm15cm 围林作支承件，(1)围林布置7、支承件的布置当加固以提高其整体性，同时在搭设门架时必须使门架垂直搭设。6、为了保证支撑体系的可靠承载必须对地基进行适当处理，并对支撑体系进行适NQK- 一排门架共承受的荷载注：N1N4- 一榀门架所承受的荷载求。结论：经过验算，单榀门架的荷载都小于其稳定承载能力 7.5t，故符合承载要N4=N/13=91.85/13=7.07(t) N=7.5(t)N=1.3 NQk=1.31.5(36.70+10.40)=91.85(t)-截面部分门架的荷载验算：N3=N/13=78.59/13=6.05(t) N=7.5(t)N=1.3 NQk=1.31.21/2(43.26+36.70)+10.4=78.59(t)-截面与-截面部分门架的荷载验算：N2=N/13=94.06/13=7.24(t) N=7.5(t)N=1.3 NQk=1.31.21/2(56.53+43.26)+10.4=94.06(t)-截面与-截面之间部分门架的荷载验算N1=N/13=76.99/13=5.92(t)N=7.5(t)Mmax/W=1.6610 /(1.66710 )=9.97(Mpa)木=12(Mpa)max=-43W=ab2/6=0.10.12/6=1.66710-4(m3)Mmax=pL /10=qal /10=(5.05+0.4)10 0.3051.0 /10=1.6610 (N m)32422a桥墩以及安装连接器加厚处弯矩和挠度计算：二四木方：部分底模不需要加以计算。由于此部分箱梁均布荷载小于箱梁桥墩以及安装连接器加厚部分荷载，因此此b跨中部分弯矩和挠度计算=2.18(mm)f=3(mm)=(5.05+0.4)1041.00.3054/1280.61010(10.0153/12)fmax=pb /（128EI）=pmab /（128EI）44Mmax/W=5.0710 /(0.37510 ) =13.5(Mpa)竹=55（Mpa）max=-42W=ab2/6=0.10.152/6=3.7510-4(m3)Mmax=pL /10=(5.05+0.4)10 0.305 1/10=5.0710 (N m)2242a桥墩以及安装连接器加厚处弯矩和挠度计算底模：(2)模板的弯矩和挠度计算（按连续梁计算）板，二四木方同围林以及胶合板同二四木方均采用铁钉销钉。但要满足围林二四木方承载力的要求。然后再在二四木方上铺设 1.22m2.44m 胶合横方向的二四方的间距在满足 1.22m2.44m 胶合板的铺设要求时，可作适当调整，Mmax=pL /10=qal /10=(1.41+0.4)10 1.01.5 /10=4.0710 (N m)32422b跨中部分弯矩和挠度计算：=0.22(mm)f=3(mm)=(5.05+0.4)1041.00.64/1289109(0.10. 153/12)fmax=pb /(128EI)=pmab /(128EI)44Mmax/W=1.9610 /(3.7510 )=5.23(Mpa)木=12(Mpa)max=-43W=ab2/6=0.10.152/6=3.7510-4(m3)Mmax=pL /10=qal /10=(5.05+0.4)10 1.00.6 /10=1.9610 (N m)32422a桥墩以及安装连接器加厚处弯矩和挠度计算：围林=0.58(mm)f=3(mm)=(1.41+0.4)1040.3051.04/1289109(0.10. 13/12)fmax=pb /(128EI)=pmab /(128EI)44Mmax/W=5.5210 /(1.66710 ) =3.31(Mpa)木=12(Mpa)max=-42W=ab2/6=0.10.12/6=1.66710-4(m3)Mmax=pL /10=qal /10=(1.41+0.4)10 0.3051.0 /10=5.5210 (N m)22422b跨中部分弯矩和挠度计算：=1.73(mm)f=3(mm)=(5.05+0.4)1040.3051.04/1289109(0.10. 13/12)fmax=pb /(128EI)=pmab /(128EI)44合施工要求。结论：经过对底模、二四方、围林的弯矩和挠度计算，模板支承体系的布置符=1.24(mm)f=3(mm)=(1.54+0.4)1041.01.24/1289109(0.10. 153/12)fmax=pb /(128EI)=pmab /(128EI)44Mmax/W =2.7910 /（3.7510 ）=7.44(Mpa)木=12(Mpa)max=-43W=ab2/6=0.10.152/6=3.7510-4(m3)Mmax=pL /10=qal /10=(1.54+0.4)10 1.01.2 /10=2.7910 (N m)324