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内蒙古蒙大新能源化工基地开发有限公司245000Nm3/h空分压缩机技术协议内蒙古蒙大新能源化工基地开发有限公司245000Nm3/h空分装置配套空压机+增压机机组技术协议买 方：内蒙古蒙大新能源化工基地开发有限公司设计 单 位: 内蒙古博源工程有限责任公司 卖 方：西安陕鼓动力股份有限公司2008 年 1 月目 录1、设计基础条件 2、空、增压机组的技术要求及技术方案 3、主要配套设备 4、机组设计、制造、验收的有关标准 5、机组成套供货范围 6、设计分工 7、技术资料提供 8、性能保证及现场验收9、买方技术人员的培训范围和待遇条件10、交货条件11、联系人附录A：机组自动化仪表系统 附录B：机组低压电气控制系统附录C：压缩机数据表 附录D：汽轮机技术协议附图：机组参考图第一章.设计基础条件1.1气象条件1）地温、冻土年平均地面温度 7.9 年平均最高地面温度 23.5 年平均最低地面温度 -9.0 极端最高地面温度 36.7 极端最低地面温度 -26.4 土壤冻结最大深度 1.4 M冻结和解冻日期: 冻结10-11 月 解冻3-4 月冰冷日期(-5以下):花板 105 天土壤温度(-0.7M-冻结线以下1M的温度和最热月的月平均土壤温度)：6-7月份平均气温 1822 一月份平均气温 -7-15.3 无霜期 140150 天2）降水量年降雨量为 350-400 mm年极端降水量最高 466.1 mm日最大降雨量 63.5 mm3）空气湿度逐月平均相对湿度和绝对湿度 50.8 %逐月最低平均相对湿度 38.4 %逐月最高平均相对湿度 65.2 %逐月平均最大水气压 1052.8 mb逐月平均最小水气压 685.4 mb逐月平均水气压 870.3 mb干球温度 =28.5 湿球温度 =22 4）蒸发量最大蒸汽量： 2288.9 mm 最小蒸汽量: 1983.9 mm平均蒸汽量: 1983.0-2288.9 mm5）大气压逐月平均平均气压 870.3 mb年平均气压 870 mb6）风速历年平均风速 3.4 m/s平均风速3米/秒的天数 每年140-203 天平均风速8米/秒的天数 每年22天-24 天各月沙尘暴日数： 4 天7）风向主导风向 西北风8）日照年日照时数及日照百分率： 2957小时；50.8 %冬季日照百分率: 38.2 %全年晴天日数及阴天日数: 342天；23天雾天日数及能见度： 11天；110米9）采暖期 115 天最大冻土深度 146 cm最大积雪厚度 17 cm10）雷电次数年平均 20 次/年最多 35 次/年 1.2公用工程条件1.2.1循环水供水压力： 0.4 MPa(G)供水温度： 32 回水温度： 42 1.2.2高压蒸汽压力： 9.2 MPaG温度： 5355 1.2.3 中压蒸汽 压力： 1.0 MpaG 温度： 饱和1.2.4 中压蒸汽 压力： 2.5 MpaG 温度： 饱和1.2.5 低压蒸汽 压力： 0.5 MpaG 温度： 饱和1.2.6脱盐水操作压力： 0.4 MPaG操作温度： 40 电导率： 0.2 s/cmSi（SiO2）： 100 g/L PH值： 8.59.21.2.7仪表空气操作温度： 常温操作压力： 0.7 MPa(G)露点： -40 质量要求： 无油1.2.8电源频率： 50 Hz高压： 200kW10kV（三相三线制）低压： 200kW380V（三相四线制） 220V（一相三线制）1.3 现场条件1.3.1装置位置主空压机组、增压机组放在压缩机厂房中，厂房双层布置。主空压机吸入口附近为一般工业性空气。1.3.2水、电供应条件装置所需全部水、电由买方统一供应。第二章 空、增压机组的技术要求及技术方案2.1 空、增压机机组的配置增压机 齿轮箱 汽轮机 等温压缩机2.2 设计参数说明：主空气压缩机排气压力指出口止回阀之后压力，设计时考虑阀门及管道损失；增压机进排气压力定义为:进口压力指进口调节阀之前压力，排气压力指出口止回阀之后压力。 2.2.1 主空压机的设计参数（最终参数以审查会确定参数为准）项 目单 位正常点设计参数介 质空气流 量Nm3/h(干燥)231000进口压力MPa(A)0.085进口温度25/28相对湿度%65.2排气压力MPa(A)0.63排气温度105冷却水温度32冷却水温升10流量调节范围%751052.2.2 空气增压机的设计参数（最终参数以审查会确定参数为准）项 目单 位正常点设计参数介 质空气一段流 量Nm3/h(干燥)123750进口压力MPa(A)0.60进气温度36相对湿度%0抽气流量Nm3/h(干燥)2750抽气压力MPa(A) 1.3（仪表抽气压力）抽气温度40（中抽温度）二段抽气压力MPa(A) 2.8（中抽压力）抽气温度40（中抽温度）中抽流量Nm3/h(干燥)53000三段出口流量Nm3/h(干燥)68000进口压力MPa(A)进气温度40相对湿度%0排气压力MPa(A)7.25排气温度40流量调节范围%751052.3 压缩机组技术方案气动方案设计是空压机组设计的关键环节，是结构设计的依据。该机组压缩机的气动计算由MAN TURBO提供。气动方案设计包括：气动计算、通流部分的详细设计、可靠性分析等。2.3.1 空气压缩机2.3.1.1 空气压缩机的型式： RIK125-4 等温型离心压缩机机型定义：R I K 125 4 叶轮级数 首级叶轮公称直径 冷却的 紧凑的或内置的 离心式压缩机2.3.1.2 空气压缩机的流量调节方式： 进口导叶连续调节（气动执行机构）+转速调节2.3.2 空气增压机2.3.2.1 空气增压机的型式： RBZ45-7 离心压缩机机型定义： R B Z 45 7 叶轮级数 首级叶轮公称直径 中间带冷却器 机壳形式为筒型 离心式压缩机2.4 主要技术特点2.4.1 RIK125-4 等温型离心压缩机RIK125-4等温型离心压缩机，由于采用轴向进气，克服了径向进气引起的大的流动损失，并且在进口处设置进口导叶自动调节装置，并配合汽轮机转速调节，在等压力调节时流量调节范围宽，而且压缩机运行效率高。冷却管束置于机壳内，气体流程短，阻力损失小，并且能使气体充分冷却。另外，压缩机合理选用密封形式，可以有效减少泄漏损失。因此，该机组具有效率高、能耗低、占地面积小、运行稳定、噪音低、便于拆装维修等特点。RIK125-4等温型压缩机于进口处设置导叶调节机构，可以实现连续地自动调节运行工况，满足空分装置的分子筛切换和变工况要求。既可以根据工艺运行需要实现恒压控制以保证出口压力稳定，也可以方便地改为恒流量控制。空压机负荷调节主要通过调节入口导叶的角度实现，汽机拖动，采用变转速作为辅助调节措施。冷却器的优化设计使气体能得到充分地冷却，进入下一级的气体温度几乎接近前一级的入口温度，即气体的压缩过程接近理想的等温压缩（而其它压缩机是分段冷却）。MAN TURBO设计的RIK系列压缩机的等温效率约76%，居世界先进水平。压缩机采用翅片管冷却器，冷却器换热面积大，冷却效果好，机组结构紧凑，且确保了压缩机接近等温压缩。所有流道均经优化设计，不但减少了流动的阻力损失，同时使得进入下一级的空气平均温度略高于空气的露点温度，减小了空气对压缩机零、部件的冲刷腐蚀倾向。在冷却器出口安装有水气分离器，水气分离器内的冷凝水在重力作用下，汇集到集水器中，操作过程中可根据冷凝水液位高度自动排出，有效提高了水气分离效果。由于级间冷却器设置在机壳之内，如同在转子与外界之间形成了很厚的一层隔离带，对气流产生的再生噪音具有非常好的衰减效果，大幅度降低气流产生的噪音，降低了噪音对环境的污染。而且由于级间无需管道连接，这就减去了管件和阀门引起的阻力损失。等温型离心压缩机内置式冷却器管束是垂直安装的，因此，冷却器检修只需垂直向上抽出，检修方便，占地面积小，但检修空间高度要求较大，使得机组布置更为经济合理。2.4.1.1 机壳机壳由三大部分构成：机壳主体、进气室、进口导叶调节装置、排气蜗壳。机壳为水平剖分型式，采用轴向进气方式。机壳内装有转子及三对内置式冷却器，轴向进口处安装有进口导叶调节装置。机壳精加工完后，分别对几个腔室进行相应的水压试验。同时，机组配备有合理的轴承起吊工装，在不拆卸上机壳、气体管道及油管路的前提下，可以方便地检查或更换轴承。机壳主体采用焊接成型，材料为优质合金钢；进气室和排气蜗壳采用铸造成型，材料为球墨铸铁。2.4.1.2 隔板隔板可分为扩压器和回流器，其中扩压器前后板及扩压叶片加工后焊接成型，提高了扩压器的表面光滑度，减小了气体流动损失，扩压器材料为优质合金钢。回流器采用铸造成型，材料为球墨铸铁。2.4.1.3 进口导叶调节装置在进气室内设计有进口导叶调节装置，该装置由进口导流叶栅、曲柄、拉杆、气动执行机构等件构成。其中，进口导流叶栅叶型在数控加工中心铣制成型，确保了叶型的精度及表面光滑度。执行机构由调节气缸、伺服控制系统构成，可根据控制系统指令信号精确控制导叶栅的角度。进气调节时，改变导流叶栅的角度就可达到调节流量的目的，以适应工艺系统对压缩机变工况的要求。采用进口导叶调节的最大优点是，等压力调节时压缩机的效率很高。因此，通过调节进口导流叶栅，使压缩机不但能适应工艺流程对流量和压力的要求，更重要的是，可以在变工况下降低能耗，提高压缩机运行的经济性。2.4.1.4 密封 压缩机级间密封采用迷宫式密封，主要由密封体及密封片构成。密封片材质为不锈钢牢固镶嵌在叶轮和主轴的密封槽之中，密封体材质为软材料，密封片与密封套间间隙非常小。这种小的密封间隙，大幅度提高了密封效果，将压缩机的内漏和内回流降到最低限度，使压缩机的能耗进一步降低，提高了压缩机的整机效率。同时，由于密封结构设计合理，使压缩机的备件便于拆装、加工及检修。压缩机进气侧的轴端密封系统可有效防止润滑油及油雾渗漏到进气流道内。压缩机排气端的平衡盘上也嵌装有不锈钢片制成的密封片。密封片嵌装在转子上，压缩机运转时，在离心力的作用下，密封片之间不会产生积灰现象，因此，压缩机在长周期运行过程中，可使密封效果始终保持在最佳状况。2.4.1.5 转子转子由主轴、叶轮等零部件组成。主轴为节鞭轴结构，主轴材质为34CrNiMo6 (高强度合金钢)，主轴毛坯经锻件锻造而成，经化学成份分析、机械性能试验后进行精加工。叶轮是压缩机最重要的部件之一。叶轮由轮盘、轮盖、叶片三部分构成，叶轮流道经数控精加工后焊接成型，叶轮材质为X3CrNiMo13-4。叶轮装配前在115%额定转速下进行超速试验，可确保叶轮在最大连续转速和汽轮机脱扣转速下的强度。通过有限元分析，可有效降低叶轮在运转过程中的应力值。叶轮与主轴采用销钉定位及传递力矩，这种固定方式减小了轴和叶轮的应力，保证了主轴和叶轮的同心度，即使在非常恶劣的操作工况下，转子也可保持良好的平衡性。2.4.1.6 内置式冷却器采用内置式冷却器，结构紧凑，占地面积减少，且减少外接管道、管件等，可大幅度降低项目投资，并且，由于气体流道短，使得气体流动的阻力（压力）损失减小，降低了功耗；内置式冷却器管束垂直安装，冷却器出口安装有的水气分离器，水气分离器内的冷凝水在重力作用下分离效果非常高。由于对结构的优化设计，使得进入下一级的空气平均温度略高于空气的露点温度，减小了空气对压缩机零、部件的冲刷腐蚀倾向。冷凝水可自动排出。冷却器管束采用带翅片的不锈钢管，大幅度提高了换热效率。冷却器与机壳之间采用密封条，可有效防止窜气对冷却效果的影响；气体由叶轮出口进入冷却器及由冷却器返回叶轮的通道处均设置了气体分布器（MAN TURBO苏尔寿分部专利），使得气流在冷却器中分布均匀，阻力小，冷却效果达到最佳；冷却器后设有水分离器，气水分离器设计在冷却器内的出口侧（MAN TURBO苏尔寿专利），在气水分离器出口设计有自动排水装置，结构紧凑、合理、检修维护便利；对内置式冷却器的芯子进行检修时，只需松开冷却器端盖螺栓即可方便地对冷却器进行检修，而不需拆卸压缩机的上机壳，可大大缩短检修周期。2.4.1.7 轴承径向轴承为可倾瓦轴承，对转子起支撑作用，采用强制供油润滑。可倾瓦轴承在任何运行条件下均有利于形成最佳的油膜，抗振性能好，抗油膜振荡的能力强，确保了转子安全、可靠、平稳运行。每个径向轴承上，在两个瓦块靠近巴氏合金处预埋有两支互为备用的热电阻，可准确检测轴承瓦块的温度，确保转子运行的可靠性。推力轴承为双面金斯贝雷轴承，它的主要作用在于有效承载转子的剩余轴向推力。其特点是：主、付推力面承载能力相同，轴承瓦块调节灵活，瓦块的载荷分布均匀，提高了轴承的承载能力和减振能力。主、付推力面上，在两个瓦块近巴氏合金处均预埋有两支互为备用的热电阻，可准确检测轴承瓦块的温度，确保转子运行的可靠性。2.4.1.8 流量调节方式： 进口导叶+汽轮机转速调节负荷在75-100%间变化采用入口导叶调节；负荷在100-105%间变化采用升转速调节。2.4.1.9 流量调节的执行机构： 气动执行机构2.4.1.10 主要零部件设计寿命： 20万小时2.4.1.11 满负荷条件下，连续运转时间： 2.4万小时2.4.1.12 机壳剖分形式： 水平剖分2.4.1.13 进气口要求： 轴向 联接形式： 法兰 压力等级： 0.6 MPa 公称直径： DN 18002.4.1.14 排气口要求： 垂直向下 联接形式： 法兰 压力等级： 1.6 MPa 公称直径： DN 8002.4.1.15 旋转方向(从进气端看)： 顺时针2.4.1.16 转子部件： 单出轴 动平衡： 高速动平衡 转子的mr2： 880 kg.m2 （暂定）2.4.1.17 轴承形式 径向轴承： 可倾瓦 推力轴承： 双面金斯贝雷 润滑方式： 强制润滑 油品种类： ISO VG 462.4.1.18 每个径向轴承内埋测双支型测温元件2个，推力轴承主推力面内埋2个双支型测温元件，付推力面内埋2个双支型测温元件，采用Pt100三线制铠装耐振热电阻。测温元件引线引至接线盒内。2.4.1.19 每个径向轴承部位安装2个(互成90角)本特利3300XL系列振动探头。2.4.1.20 推力轴承侧安装2个本特利3300XL系列轴位移探头。2.4.1.21 底座：除增压机与增速箱公用外，各单机配置单独的底座。2.4.1.22 主要零部件材料： 机 壳： Q345C 主 轴： 34CrNiMo6 叶 轮： X3CrNiMo13-4 进口导叶： GGG20Ni22 隔 板： QT500-7 轴 承 箱： QT500-7 中间冷却器： 管束支架： 16MnR 管 子：不锈钢 翅 片：铝242 RBZ45-7 离心增压缩机2.4.2.1 机壳及轴承箱机壳为垂直剖分型，进、排气口均朝下，机壳采用合金钢锻造而成。在不拆卸气体管道及油管路的前提下，可以方便地检查或更换轴承。机壳精加工完后应进行水压试验。轴承箱采用球墨铸铁，打开轴承箱的上盖可对轴承进行检查和维修，而不需拆去压缩机上盖，密封装在机壳的密封室内，密封上有充气孔，进一步提高密封效果。2.4.2.2 转子转子由主轴、叶轮等组成，主轴采用合金钢锻造而成的，经化学成份分析、机械性能试验后进行精加工。叶轮采用两体焊接形式叶轮，叶轮加工完后进行平衡检验，并进行超速试验。为了提高压缩机转子的刚度及稳定性，在叶轮与主轴键连接方式成销钉连接方式。叶轮以四个均匀分布在叶轮轮毂上的销钉把叶轮和轴联在一起，轮毂上的销钉孔与轴上的销钉孔配铰，装上销钉后，压上螺旋盖，螺旋盖上的迷宫密封槽内再镶入“J”形密封钢片，这样螺旋盖不会松动，销钉也不会被抛出。这样的结构与通常的键联接方式相比有以下优点：1) 在高速旋转及热膨胀的工作状况下，叶轮的内孔与轴基本是不脱开的，四个销钉不会产生不平衡量；而在键联接方式中键及叶轮和轴上的键槽都是不平衡的激振量；2) 销钉为圆柱形，其破坏系数为1.8，而键的破坏系数为2.6，而且销钉作用于轮毂轴向方向上应力较小的部位，而键则在轴向方向较长的部位都有作用力，在叶轮最薄弱的地方作用力最大，对叶轮的破坏趋势更大；3) 键联接无法进行轴向固定，需要轴套，间隔环或挡环进行轴向固定从而使轴的直径减小，降低了轴的刚度。4) 叶轮的同方向排列：转子上叶轮的排列都是同方向排列的，经过调整叶轮两侧轮毂外径的大小及叶轮叶片的角度，调整每级叶轮的轴向力，使转子轴向力降到较低水平，再通过平衡盘平衡掉一部分轴向力，剩余的轴向力由推力轴承承担。叶轮同方向排列的转子，其轴向力在喘振工况、正常工况及变工况时，轴向力变化不大，且始终指向一个方向，所以避免了转子的轴向窜动。2.4.2.3 平衡盘和级间密封压缩机内部所有的密封都采用迷宫密封，密封片为“J”的钢制环片，通过密封压条镶嵌在转子上的“U”形槽内，这种形式与密封片镶嵌在定子部件上的形式相比较有如下优点：1) “U”形槽略呈燕尾形，更换密封片时操作非常简单，且不易脱落。2) 当发生振动或异常情况时，密封片与静子相磨擦，所产生的热量由静子吸收，只有很少的热量能传递到转子上。相反，如密封片装在静子上，密封片直接与转子相摩擦，使转子受热，刚度下降，振动加大，形成恶性循环。3) 轴向推力依靠安装在压缩机排气侧的平衡盘平衡，剩余的轴向推力依靠止推轴承承载。平衡盘上也嵌装有不锈钢片制成的密封。2.4.2.4 轴承转子由两个径向轴承支承，径向轴承采用可倾瓦径向轴承，在任何条件下均有利于形成最佳的油膜，抗振性能好，不易产生油膜振荡，提高了机组安全运行的可靠性。每个径向轴承上可安装两测温元件。止推轴承为双面金氏贝雷型轴承，可直接检测轴瓦温度。推力轴承采用双面金斯贝雷轴承。轴向推力主要依靠安装在压缩机排气侧的平衡活塞平衡，剩余的轴向推力依靠推力轴承承载。其特点是载荷分布均匀，调节灵活，提高了轴承的承载能力和减振能力。主、付推力面均可100%的承受轴向推力，可倾瓦通过瓦块之间各自的喷油装置润滑，主、付推力面均可安装两个测温元件。2.4.2.5 中间冷却器及末端冷却器外置有2次中间冷却，中间冷却器为列管带翅片式冷却器。外置式末端冷却器为列管式冷却器。2.4.2.6 主要零部件设计寿命： 20万小时2.4.2.7 满负荷条件下，连续运转时间：2.4万小时2.4.2.8 机壳形式： 垂直剖分2.4.2.9 进气口要求： 垂直向下 联接形式： 法兰 压力等级： 1.6MPa 公称直径： DN 5002.4.2.10 排气口要求： 垂直向下 联接形式： 法兰 压力等级： 10.0 MPa 公称直径： DN 2002.4.2.11 旋转方向(从增压机进气端看)： 顺时针(暂定)2.4.2.12 转子部件： 单出轴 动平衡： 高速动平衡 转子的mr2： 10 kg.m2(暂定)2.4.2.13 轴承形式 径向轴承：可倾瓦 推力轴承：双面金斯贝雷 润滑方式：强制润滑 油品种类： ISO VG 462.4.2.14 每个径向轴承内埋测双支型测温元件2个，推力轴承主推力面内埋2个双支型测温元件，付推力面内埋2个双支型测温元件，采用Pt100三线制铠装耐振热电阻。测温元件引线引至接线盒内。2.4.2.15 每个径向轴承部位安装2个(互成90角) 本特利3300XL振动探头。2.4.2.16 推力轴承侧安装2个轴位移本特利3300XL探头。2.4.2.17 底座： 增压机与增速箱共用2.4.2.18主要零部件材料： 机 壳： 15MnV 主 轴： 34CrNiMo6 叶 轮：X3CrNiMo13-4 隔 板： QT500-7轴 承 箱： QT500-7 中间冷却器： 壳 体： 16MnR 管 板： 16MnR 管 子：不锈钢 翅 片：铝 末级冷却器： 壳 体： 16MnR 管 板： 16MnR 管 子：不锈钢 水清洗系统：水箱、水管、阀门材质 不锈钢水箱容积 6 M3泵型式： 离心泵第三章 主要配套设备空压机组是空分装置的重要组成设备之一，因此为了保证机组安全、可靠、高效地运行，卖方结合多年来积累的机组成套设计、安装调试及投运的丰富经验，首先对整个机组进行优化设计，从技术上保证机组的先进性、合理性、可靠性；其次对于机组配套的关键重要设备采用国内、外先进可靠的产品，从而保证机组长期、平稳、安全、高效的运转。3.1 汽轮机(详见汽轮机技术协议 )型 号： HNKS50/71输出功率： 31440 KW （正常工况,暂定）转 速： 4600 r/min（正常工况,暂定）蒸汽进气压力： 9.2 MPa (G)蒸汽进气温度： 535耗 汽 量： 113 T/h(暂定）数 量： 一套3.2 齿轮箱 设计寿命： 20万小时满负荷条件下连续运转时间： 2.4万小时传动效率：98 %运转方式： 连续型 号： TA360（TA400）传递功率： 11760 kW(暂定）(12760kw)使用系数： 1.6速 比： 11970/4600(暂定）齿 型： 渐开线、硬齿面用 油 量： 350 l/min 配 套： 带测温热电阻 4只；振动探头、延伸电缆、前置器(BENTLY 3300XL系列产品) 4套；接线盒 2个。带机组电动盘车。数 量： 一套3.3 联轴器3.3.1 等温型离心压缩机与汽轮机之间的联轴器（汽轮机端半联器带空转接套）形 式： 膜片式联轴器传递功率： 19680 kW(暂定）工作转速： 4600 r/min(暂定）数 量： 一套3.3.2 汽轮机与齿轮箱之间的联轴器（汽轮机端半联器带空转接套）形 式： 膜片式联轴器传递功率： 11760 kW(暂定）工作转速： 4600 r/min(暂定）数 量： 一套3.3.3 齿轮箱与增压机之间的联轴器形 式： 膜片式联轴器传递功率： 11760 kW(暂定）工作转速： 11970 r/min(暂定）数 量： 一套3.4 润滑调节油系统3.4.1 润滑调节油站及高位油箱润滑调节油站是为整个机组全部润滑点供应润滑油，并为汽轮机提供调节用油。本油站主要由油箱、电动油泵、冷油器、滤油器、电加热器、排油烟风机、阀门、连接管道以及就地的检测仪表所组成。主油泵、辅助油泵均为电动油泵。正常运行时，一台电动油泵向各润滑点供应润滑油，另一台电动油泵处于备用状态，当一台电动油泵需要检修或发生其它故障时，另一台电动油泵可自动投入运行。为保证润滑油系统安全运行，配套交流事故油泵一台。冷油器、滤油器均为两台并联安装，每一个均可通过最大流量，互为备用，并能通过连续流切换阀,在不停机的情况下切换、检修与维护。就地仪表集中安装在油站本身的就地仪表盘上，对润滑油的压力和温度进行检测与指示。油箱容积： 25000 L润滑油流量： 1871 L/min油泵电机功率： 90 KW 润滑油压力： 0.25 MPa润滑油温度： 4348 汽轮机调节油流量：正常184 L/min瞬时1000 L/min调节油压力： 0.85 MPa（G）润滑油精度： 10 m调节油精度： 10 m事故油精度： 25 m高位油箱(带三阀组)采用不锈钢板卷制焊接而成。在进油管路上安装有节流阀以控制上油量，高位油箱的顶部装有排气管，顶部装有回油管，回油管路上装有窥视镜。高位油箱容积应满足机组8分钟惰走时间。高位油箱容积： 5000 L（暂定）(1) 油箱、管道、阀门、管件采用不锈钢（除油泵及阀门阀体为碳钢）。(2) 主油泵： 电动油泵 备用油泵： 电动油泵 注：两台油泵互为备用，均采用相同型号全流量三螺杆泵。事故油泵 交流电动油泵(3) 加热器： 电加热器(4) 双联过滤器（润滑油用） 滤