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重整理论考试题一、填空题% * t; b! R2 y( H1、连续重整催化剂的型号是 UOP-274 ，其助催化剂锡的作用是改善催化剂的选择性和稳定性 ，担体是 活性三氧化二铝 。. t8 o1 ( J_( a C0 Q6 2、海炼连续重整反应压力设计值是 0.35MPa ，该压力是指反应平均压力，其近似等于第四 反应器的入口压力，反应压力由重整反应产物气液分离罐D201 压力控制。- J6 p0 S: B$ Q% m& F1 f3、转化炉引风机停运，烟机入口温度会变低 ，自产蒸汽量 下 降 ，炉膛正压，火咀回火。, g( & Y$ A! g c4、评定汽油抗爆性的指标是辛烷值 ，常用的测量方法有RON 和MON。6 x1 / s8 Z- p6 s! 5、预加氢过程主要有以下几个方面的反应： 脱硫 、脱氧、脱氮、 脱除有机金属 化合物 、将烯烃饱和、将有机卤化物转变为卤化氢。, d* c0 e2 W, a- m/ I* V8 D1 j6、常使用露点仪测重整循环氢中的 气中水含量 。一定压力下，为使气被水蒸气饱和，即与液态水达成平衡时所必须冷却到的温度，称为露点。v O5 H% i% P. j7、本装置除氧器的除氧方式是 热力除氧 ，除氧水溶解氧指标为小于15 g/L。2 D! w b$ . + a- B( G8、海炼连续重整装置核料位仪采用 铯137 作为放射源，防止核辐射的常用方法有：时间防护、 距离防护和屏蔽隔离防护5 c; p* T8 e8 ! f7 q9、制氢装置用石脑油做原料时，进油后提量的原则是：先提 转化炉温度 再提 配 氢量 后提配汽量，最后提进油量 。% w. o4 D& b8 n, G10、海炼柴油加氢反应器的内构件：进口设置有分配器和除垢篮，为了保证气液混合均匀，两段间打冷氢处设有 冷氢分配盘 ，出口设有收集器和催化剂卸料口。6 K6 U2 D( J$ c2 G H; v11、泵预热时应注意进行盘车、控制预热速度 、并防止倒转。 Z/ O3 E$ z( X# a+ 8 . 12、柴油加氢装置切换原料时，如果原料油中烯烃含量、硫含量特别是氮含量升高，则要及时调整操作：降低 空速或 提高 反应温度以保证产品质量合格。! t g+ % i* x9 u7 $ n( L13、下列杂质在重整进料(精制油)中的硫含量控制在0.250.5ppm，其他应小于以下数值：氯0.5PPM、氮0.5ppm、水_5ppm、砷1ppb、铅_ 10ppb 2 B: ?0 U a; S14、石油馏分脱硫的方法主要有：氧化脱硫法、吸附脱硫法和加氢脱硫法。/ y0 h% Q* x2 p15、标准状态下，氢气的密度为（ 0.089 ）Kg/m3。 / u0 J2 Y v/ o: r/ u16、如果吸附塔的进料量一定，缩小（ 吸附时间 ），可以提高产品氢气的纯度，但氢气的收率 下降。 1 t* L4 S: q+ P l9 17、柴油装置一般有三种循环：反应小循环、分馏小循环 、 反应分馏大循环 。, k# Q( : v6 N* j- D8 18、对于转化催化剂轻微结碳，可采用降低原料量、（ 增大水碳比 ）的方法处理，达到消除积碳的目的。 : |, f$ ?# y9 K: U8 n19、透平压缩机常用的调节方法可以分三类：节流调节、变转速调节和旁路调节。, M. B, U; j2 1 j3 e3 Q20、海南炼化急救电话是 20120 ，20999 ，火警电话是 20119 。0 U! f, u/ m6 N W- a: ev$ W# b( Z, T0 xJ+ 1 R5 o二、选择题; o4 k4 r/ 5 1、为防止重整炉管超温变型，目前重整炉管选用的材料为（B）。 . , H2 D / R1 m* W- g A、Cr5Mo B、Cr9Mo C、10#钢 D、20#钢2 H% D3 - j; Z1 V8 m2、运行中电机马达温度不大于（A）为正常。% g+ S0 : l/ F; nA、80 B、65 C、30 D、95: b / w- L5 h3、从分离塔的（ ）可以看出该塔的加工能力。c+ f1 p P- Cp, 、塔高 、塔径 、进料口高度 、出料口个数. Y4 y- y+ C8 9 Z0 U4、全厂水、风、蒸汽系统管网区、用火地点离工业下水井、下水道、隔油池、集油箱15米以外的动火是属于（ A ）。 $ % R2 h& c2 h5 # t; zA、一级用火 B、二级用火 C、特殊用火2 f* E( U0 P% O5、形成重整催化剂金属功能的基础组分是（）) o5 5 q p1 ; C+ a、铂组份、铼组份、锡组份、铝组份$ m5 t) T* n$ g6 Z6、离心泵进行串联或并联使用时哪些参数要变化（）。7 m/ h6 U( M8 E8 d* y、流速和压力降低、离心效率和功率变化、同一扬程下流量增大 R- h5 V3 s% v& T; D7、重整反应的投料温度为（B）, i N* + b0 o% N9 iPA、280 B、370 C、450 D、4803 p5 V, v5 W+ S+ IO1 S7 Y8、重整高温换热器法兰泄漏着火，选用（ ）扑救最适宜。1 $ X, Z9 Q2 E& _ w( b/ k：蒸汽 ：水 ：泡沫 ：二氧化碳; : g! F6 G0 A2 I9、重整反应降温降量的原则是（C ）6 X H$ |+ u: tA、降温降量同时进行 B、先降量后降温 C、先降温后降量/ p9 J# + k# ex10、装置中，氢气回收率的高低，主要看（B）中氢含量的高低。5 # vv4 a/ y) i) I6 e：产品 ：脱附气 ：原料7 I0 d/ T8 j# d4 g M0 u2 A9 f- w n三、判断题! v4 t: N8 B5 ?6 A7 t( F1水氯平衡是保证重整催化剂良好活性，选择性和稳定性的重要手段。 （ ） R+ n; . v4 X! f2. 过剩空气系数的大小是衡量加热炉热效率高低的重要标志。（）- F- B# Z# x w0 z3 g1 3. 从反应机理来说，重整反应压力越高越好。（）9 f3 z9 j2 M9 B; p* L5 b+ d4. 重整反应压力是通过重整高压分离器的压控来控制的，但它不作为一个调节手段。（ ）2 % Y9 I) Z& I) d, t+ z5轻油蒸汽转化过程是体积不变的过程。（ ） 8 e3 ?& ?% + r6 H- . 6转化工艺一般都在加压下进行，是从总体节能效果考虑的。（ ） 9 Vs$ I6 v, Z5 r9 O7顶烧炉和底烧炉的烟气流动方向都是一致的。（ ） 4 a: I( M# Y2 p5 W/ o p; 8、重整反应温度越高，液体收率越低，而汽油辛烷值亦随之减少。（）6 ( u- T+ o% D2 y9转化一旦发生进料中断、单独通蒸汽造成催化剂氧化后应配入氢气重新还原，还原温度应略高于原来被氧化时的温度。（ ）7 T$ u2 l Q2 FF8 5 h10所谓无油润滑压缩机是不需要润滑油进行任何部位的润滑。（ ）. ; B( n2 9 N1 i. _) r5 o- * G, 5 H0 E8 iZ- M4 l. N, B四、问答计算流程题. S6 j8 b C: p, a/ w6 a1、转化炉紧急停工时应注意什么？, o: q( P; w1 i* 1 Q2 d/ Z答案:（1） 立即停进转化炉的原料油气，脱硫系统紧急放空卸压；0 c% o$ P. W j/ S( $ V: I（2） 转化炉停蒸汽、熄火降温；+ Z- u Z$ b% 6 T（3）将氮气引入转化，吹扫转化床层和变换系统，继续开引风机，鼓风机，降低转化炉膛温度。& x) _$ k% h. n3 N8 2、柴油反应空冷器前为什么要注除盐水？注新鲜水可以吗？( Y8 7 X5 py答：注除盐水的目的是：清洗加氢生成的氯化铵、硫化铵等铵盐，防止其在低温部位结晶析出，堵塞管线，造成系统压差过大。同时，可降低循环氢中硫化氢浓度，减少对设备的腐蚀。- x0 v( ( # I- W- z# v6 S& 不可以注新鲜水。因为新鲜水中钙、镁等离子含量大，易造成换热器结垢. n4 J( , H3 a* X. d4 e( N8 j. o. K3、影响加氢反应的因素有哪些？& K6 yrW( b& U( r5 M3 w答： 催化剂的性能； 反应温度； 反应压力； 氢油比； 空速； 原料油性质。% x6 E0 PS: _- Z. B9 g$ f8 d3 e5 m# G0 5 A Y* G4、提高预加氢深度有哪些措施？哪个为主？: F+ o) m& m6 Z# |$ c7 E答：（1）提高反应器入口温度；+ S5 O5 a+ C5 Y* g7 k K! ? c（2）提高反应压力；& t# . p) b. q% t: 5 m% d: d+ P（3）提高循环氢纯度；X K4 B . R2 o L9 o（4）降低空速；/ 3 r: X 7 S( j8 & h（5）提高氢油比；& k# z, , . 9 a7 M. m其中以反应温度为主要手段来调节产品的质量。 ( J) d6 ; H4 QL5 . y8 N- O% 6 7 . d五、论述题3 M+ k1 W2 U8 $ q# r1、简述循环压缩机602-K201故障停机后装置的处理步骤。6 Y0 e- M9 oY重整部分处理：& q, P t. w6 q0 D# Z& W1) 重整循环机停机后，自动联锁停重整四合一炉并切断重整进料，操作人员必须到现场确认，并关闭燃料气阀门，避免加热炉超温；同时停重整注硫、注氯、注水泵。1 + S( Q4 y/ 6 D! r. s2) 确认602-FIC0601关，切断反应进料。9 A: k J k8 u% m) H9 _2 t: A3) 锅炉产汽系统视蒸汽温度可切出管网，就地放空。, n# V, c3 X0 U0 X! G4) 及时汇报调度，重整已没有氢气向外供应。预加氢部分可引制氢装置氢气维持正常生产，精制油循环或出装置；若无制氢氢气则预加氢部分改大循环。, e! P! y& i4 B. t$ t+ I5) 停重整增压机602-K202，关闭出入口切断阀，停氢气再接触系统，注意氢气提纯系统的压力，避免高压窜低压，引起跳安全阀。* s Q# ) A* Y* s v6) 关闭602-D201放空阀门602-PV0801A/B、产品氢出装置阀门602-PV1302，重整临氢系统保压。4 A& K2 DE2 r* d, q7) 停氨压机602-K241，关氨压机602-K241进出口阀。: x$ Y0 k; U& o z8) 如果有可能的话，应立即重新启动循环压缩机。若循环机不能及时恢复运行，则应尽快使装置停车，以保护催化剂。C* Q0 X5 D+ r. q, x2 B9) 如果602-K201长时间不能恢复运行，则预加氢系统停止进料；602-C101改单塔循环，视液位情况降低循环量。& g& g% H+ L7 y8 L0 _6 D I10) 602-C201、602-C203改双塔循环，602-C202改单塔循环，适当降低塔底热源，注意各塔及回流罐液面，防止冒罐和泵抽空。2 ) n8 u% Y% / u5 Y9 zY l, e11) 恢复602-K201运转时需密切注意炉膛及反应器入口温度。若反应器入口温度比正常操作温度高15（入口温度不允许超过549），那么应停止循环机运行，引蒸汽吹扫炉膛，直至反应器入口温度在549以下。6 4 f% V% D: B$ _6 xa8 N7 b12) 当循环压缩机再次投入运转时，按正常开车步骤恢复重整操作。; D( |! T9 D, ?3 s* G13) 再生单元热停车。+ : V+ e6 z! . X 再生部分处理： $ A2 y9 E# d, q# j9 h1) 循环压缩机故障跳机之后，吹扫气中断，CRCS再生控制系统将引发自动联锁热停车，操作人员应按热停车操作法检查和确认热停车情况，并确保再生器安全停车。同时，应尽快重新启动循环压缩机，待循环机启动后，应尽快恢复吹扫气至催化剂收集器流量，避免反应部分油气倒窜。3 _ A; G8 e( ?/ a* H- S/ 2) 另外，若循环机无法重新启动，则应在重整反应部分停车后，按手动冷停车步骤完成再生系统停车。) Va9 K8 O0 D- c9 w, j4 T% $ ; W& c* v5 U2、提高制氢转化炉转化率有哪些途经？$ L) r6 g9 c7 X/ j# y j B# s答案:从转化反应原理可知，影响其化学平衡的因素有温度压力、水碳比、空速和催化剂性能。% R5 A# # X& xb6 S2 b% 在正常生产过程中，操作压力、空速及催化剂性能基本上是固定了的，这三个参数在设计时，就已经确定下来，操作上是没有调节手段的，操作温度和水碳比在操作上是可以随时调节的，这也是影响转化率的主要参数。要提高转化气的转化率在操作上主要是通过调整转化炉的操作温度和水碳比来实现。5 H$ CZ+ q/ u0 v0 K# d: E) y （1）在操作上要使转化炉的温度沿着最适宜温度进行，在炉管材质的允许下，尽量提高转化的炉膛温度及出口温度，在确保原料不裂解的前提下，尽量提高转化炉的原料气入口温度，使原料气进入炉管后，很快就达反应温度，所以在实际生产过程中，要根据原料的种类、生产负荷、催化剂的活性来及时调整转化炉的操作温度，尽量降低转化气中的残余甲烷含量。( M2 O3 Z4 q: ) s; mh& Y （2）水碳比的控制也要根据原料的组成、生产负荷及催化剂的活性来调整，若原料组份变重，即含碳量增加，要及时提高进炉蒸汽量，生产负荷变化后，进炉蒸汽量也要随之改变，使水碳比控制在最理想值之内，在催化剂的使用后期，其活性下降后，水碳比值要适当提高，以保持较高的转化率。重整试题集. j2 J# x4 ?% 0 l一.填空题 / w# I, C: x# R( P7 G$ I1预加氢催化剂牌号是FDS-4A ；脱氯剂牌号是CT8-10 ；脱硫剂(V-102)牌号是 CT8-3B；制氢催化剂牌号是 ；重整现使用催化剂牌号为 PRT-C, PRT-D 。. + |! ?/ |; E9 F5 M; / K: k2.目前重整反应工艺采用四炉四反、一段混氢、二段注氯的半再生方式生产。. y! w. U: rx3.重整装置的厂控产品质量指标有 拔头油干点800C，S含量80ppm 稳定汽油205，液态烃C54。b1 Z0 H/ o6 Z_+ / f4 Z7 U$ d4.重整装置加工的原料有石脑油、重石脑油，生产的液体产品有稳定汽油、拔头油、液态烃，副产气体有氢气 、瓦斯 。$ ) D% z1 r& Y2 J5P-101AB最低流量自保值为 21t/h ；P-302出口流量值为 135t/h 备用泵自启动。5 G0 H) o0 r: PJ4 D9 T6从设备专业分类，R-101属于热壁反应器、R-201属于热壁反应器、R-204属于壁反应器；从工艺专业分类，R-101属于轴向反应器、R-201属于向反应器、R-204属于向反应器。) v) R. t5 A/ u& 7.在流程上，V-103瓦斯可去V-302、二催、安全线。/ o; 3 ! D- y( E7 K+ 8加热炉点火的主要步骤有：蒸汽吹扫，瓦斯排凝，点长明灯，引燃主火嘴。4 I, H1 - O5 Z3 x T6 9重整装置污水排放指标为：含油100mg/l( B3 F$ V# g% 4 G4 a2 j10.事故的四不放过为、；和 、 。6 U8 S. U$ E( $ V1 * o11催化剂干燥的目的是脱除催化剂在储运过程中吸附的水分，防止催化剂在进油后的升温过程中因水汽化而崩碎，引起系统结焦、压降升高的问题。7 N+ 6 ) E% 6 u3 h12. 重整催化剂预硫化所用的硫化剂是二甲基二硫 ，硫化的目的是钝化催化剂初期活性，硫化剂注入量是0.1 。0 u7 g, y | ?9 m13.T-101氢气汽提的作用是降低油品中杂质分压，利于脱除。7 K8 B$ g! M1 R r2 14.制氢尾油自V-101液控阀后经 V-201液控由稳定油线送出装置。% y7 j- r/ U* ?0 t+ D: r4 _8 s15.V201氢气可以向 加氢裂化、硫磺、石蜡、自产瓦斯、芳烃 外送。7 t$ w4 N. c0 r! 7 F* y- H16.合格的预加氢进料质量指标是 干点1750C，As含量150ppb。, N P6 G4 x / p% D( Q6 B; s2 B17.重整废热回收系统包括上水系统、废热锅炉（四和一对流室）、自产蒸汽发汽系统 等几个部分。6 r6 V8 p7 C6 Q6 18.开工前重整临氢系统置换自 C-201出口氮气阀引入氮气，从 V-201底排空阀 排空，预加氢临氢系统自 C-101入口集合管引入氮气，从 R-102及其副线 排空。) o6 ; Z7 I9 XO, X19.重整液态烃质量指标有 C54，拔头油质量指标有干点800C，硫含量80ppm。 l# Z% _( q% P, U# f |9 d/ J20.在切断重整、预加氢、加氢装置联系、系统保压时，需关闭 V-201去加氢裂化，去石蜡，去芳烃，去瓦斯等氢气外排点.3 K$ t% i- s, a* N& y; z: T21.重整加热炉属于 四合一加热炉，从一炉至四炉各有42个火嘴，该炉最大的特点是 采用四合一结构，对流室安装有余热锅炉。& K$ & _( % - j6 i2 ; S. D22. 预加氢系统异常情况下系统保压改循环时最少需开 道阀门，需关 道阀门。* m/ R3 f9 C: K# |7 k; O# |23. 重整四反装剂比为： 1: 2: 3:4 ，总装剂量为 吨，有效装剂体积为 m3。9 r1 c- Y. I. r6 w* 8 h7 z; A+ d24. 机泵停运后，重新启动不打量，应首先进行 泵体放空 ，然后参照 电流 和 压力 逐步调节出口阀门开度。 s5 ; f y7 R/ o/ & C% 6 w25.重整现接有吹扫蒸汽线的部位有：V-202,V-101,T-101四合一炉，F-101,F-102,F-301，接有消防蒸汽的部位有 T-101，E-201,四合一炉, F-101,F-102,F-301。* % A+ P y% |26.2006年3月预加氢催化剂撇头时需在 R-102出口及E-101管程出口去F-101阀后 等部位用盲板隔断，为防止空气串入反应器，自 C-101入口集合管给氮气串入隔绝空气。9 D6 I% k. d6 Vh* M( g27.重整装置的厂控工艺指标（反应系统）有 R-101入口压力2.02.7MPa，入口温度指令温度+30C，空速2.05.41/h，氢油比120：1；重整四反氢油比1200：1，空速0.82.31/h，入口温度指令温度+10C。. u6 K9 u5 l$ a0 a. s28.2006年3月预加氢撇头换剂时，重整装置的进料来自 P-101A,B，氢气自 经过 E-211双道阀、V-101压控供入柴油加氢装置，此时，B阀等部位的阀门必须关闭，防止氢气串入予加氢反应系统。/ n) 3 D& A s% n! 29. 重整分子筛系统在开工前N2置换时，催化剂还原，系统氢气H2S含量高于0.5ppm，开工初期，系统气中水含量高于50 ppm时投用，催化剂干燥时，催化剂预硫化硫化时，分子筛出口氢气水含量高于50 ppm时不能投用。7 V6 e& F z. f1 : O. o二.判断题（判断对错并说明理由） ! m2 J0 j$ p% O, H$ R5 a1.在重整催化剂干燥期间一定要投用分子筛进行干燥。（错 ）! $ f: z9 4 p因为干燥期间系统含水量大，不能投用分子筛。L& E7 S4 J- $ I$ v4 h2.重整催化剂的水氯平衡只受注氯量大小的影响。（错 ）) n6 J) F. + R& p+ G3 r重整催化剂的水氯平衡受注氯量和系统带水量的共同影响8 s0 M9 Z6 w r0 s d7 y2 s3.四合一加热炉的烟道挡板与装置中的其他加热炉相同。（错 ）( Y9 8 x+ Y! B. s四合一加热炉的烟道挡板为气动结构。 P- Z& ?) G3 L2 G6 c. 4 4.重整降压操作可使重整反应深度增加，转化率增加、液体收率增加，芳产率增加，催化剂积碳速率降低。（ 错 ）. + W* y8 Z: G T* 4 rd重整降压操作会使催化剂积碳速率提高。+ ?/ i! X% x, S! a3 y F5.精制油中的硫含量1.7ppm，主要是T-101进料温度偏低造成的。（ 错 ）& uI) p5 w2 * t7 x精制油中的硫含量超标原因很多，主要由原料硫含量高，V102催化剂失效，T-101吹氢不足等造成。; h E- |5 q. |2 m. W; K6.装置出现紧急状况时，应先保证反应系统进料，后维持系统氢气循环。（ 错 ）2 E M3 ?; S/ |% B7 D2 N9 装置出现紧急状况时，应先切断反应系统进料，维持系统氢气循环。7 j& g$ U5 ?0 B) 4 |7.目前制约重整加工量提高的根本原因是加热炉负荷不够，主要是炉体高径比不合适的原因。（ ）2 7 T9 E6 . w8.为保证新鲜的或再生后的重整催化剂具有较高的活性，应在开工前进行预硫化。（错 ） N2 e8 H1 k, k. u$ f* k6 p为抑制重整催化剂初期的较高活性，防止催化剂床层超温，应在开工前进行预硫化。 U0 Q, F9 C3 T. F! O9.预加氢催化剂硫化采用自然硫化，如要采用强制硫化，流程上不具备条件。（ ）# B& Gp! G3 K2 M5 K10.T-101的压力下降后，会使V-103中的液体量增加。（ 正确 ）. z% F9 B b9 m# h8 T 11.精制油中的水含量上升，主要是预加氢的反应温度偏低造成的。（ ）H7 f% o- - m精制油中的水含量上升，原因很多，主要是由塔操作不准确，或者原料带水造成的。2 S. P F( k7 U8 & p+ e) H12.稳定汽油颜色呈深黄色说明反应深度偏低。（错误 ）2 D& A/ k9 : j; I1 R稳定汽油颜色呈深黄色说明反应深度偏深。6 C% V5 s( G |13.预加氢催化剂再生时进行注氨、注碱是为了提高系统的PH值。（错误 ）$ & Y( S8 I6 r+ 预加氢催化剂再生时进行注氨、注碱是为了除去含氯，硫等的化合物，减少酸腐蚀。3 o* , W7 y X0 k0 W/ n# P14.制氢产生的余油是由V-101减油线进入T-101循环使用的。（错误 ） M7 X- N, n5 S6 e! U# n, w# n制氢产生的余油是由V-101减油线跨V-201液控，由稳定油出装置线送出。9 Q( - x! G+ I, A, 7 15.在一反入口、三反入口同时注入空气，可有效加快重整催化剂烧焦速度。（正确 ）7 |2 4 Q5 Z& D3 D因为三，四反，尤其是四反装填催化剂量非常大，只从一反注入空气的话，气流很难快速，大量通过三，四反，影响烧焦速度。6 m2 l& y$ N% V0 D7 u6 c, b: L; P16.制氢串氢至重整E-203入口，这不利于新氢置换重整临氢系统。（ 正确 ）9 g1 F& Y$ U- j1 N- ?1 I, ?17.E-101AB与E-101可以互相备用，如果E-101发生内漏时可用E-101AB代替，反之可用E-101代替E-101AB。（ 错 ）! C5 q1 s2 K2 M, Q, s1 y2 A8 BE-101AB与E-101是串联，缺少任意一台无法满足热负荷，装置无法正常生产。( S( h9 7 L; R; I7 O4 f8 P18.2006年3月预加氢催化剂撇头时将R-103出口的盲板移位，主要目的是消除死角，便于装置开工置换合格。（正确 ）# s; i5 t, ! L m8 K. C19.预加氢E102C与E102A/B是并联关系。（ 正确 ）2 v U6 b+ e& g( 2 b& l20.重整反应中所有反应都是吸热反应，一反只进行环烷脱氢反应。（错 ）2 A& X) g/ + l4 _% v9 G: m8 X重整反应中大多数反应都是吸热反应，但是像加氢裂化，裂解等属于放热反应，一 反主要进行环烷脱氢反应，还进行少量的烷烃异构化等反应# l Y% v3 L$ C0 I9 b三.名词解释# M1 G! j+ m& n* $ # h1.初馏点： l, ( y- l# % I答：油品进行恩氏蒸馏时，经汽化后冷凝出第一滴冷凝液时的汽相温度为初馏点。! f2 H0 3 l. - # p% i5 g2.干点 答：随着油品按其沸点高低逐渐蒸出，汽相温度也逐渐升高，蒸馏出最后一滴凝液时所达到的最高汽相温度为干点。% w4 u& z) 0 C b, R# Z: W! P. b3空速：答：单位催化剂在单位时间内处理的原料量。# g! S2 w5 8 w# l, A4氢油比： , + W6 n5 * e6 q* y: x* ( Q答：油体积比指在标准状态下，混合氢体积流量与原料油体积流量之比。: C* * 0 y( Q* F+ W o5 L r5水氯平衡：0 J+ V! a& _* M答：是指进入反应系统的水的总摩尔数与进入该系统物料中氯的总摩尔数之比值比较适当，在这种状态下能够使催化剂的活性、稳定性和选择性得到最佳发挥，这种状态，通常称为水氯平衡。. m/ l! g. 9 v& l; S6催化剂再生：答：用含氧气体烧去催化剂上积炭的过程，从而恢复催化剂活性的过程叫催化剂再生。( B) q. M( d: i7芳烃转化率：答：指重整生产油中，芳烃产率占芳烃含量重量比3 , g% $ n四.简答题 3 T3 e0 + k! v1.重整催化剂还原的目的是什么？/ Z: M4 W1 W. |& n* n答：将呈现氧化态的金属活性组份还原成金属态，使重整催化剂具有良好的金属功能。9 E% a% t; t) Y/ n T1 4 u1 u2.重整四合一加热炉有何特点？1 O( , M+ n) i% _( q# s答：加热炉采用四合一结构，用火墙隔开四个炉膛，其辐射室加热工艺介质，对流室为废热锅炉系统。“四合一”加热炉的烟气进对流室废热锅炉用于生产1.27MP蒸汽供装置使用，多余部分外送出装置，以提高加热炉效率，改造后加热炉效率达90。经废热锅炉系统换热后的烟气直接通至60米落地烟囱排入大气。 * q6 u5 v# 6 u* W( A3.叙述重整装置的厂控质量指标？7 y+ l# l: u# p+ U9 o# i L答:; * i. q! e! u( N, r8 f f 项目8 - h k# l4 M: Q2 r样品 密度kg/m3 馏程 腐蚀 全馏 杂质10-6g/g 杂质10-9g/g: H3 q1 E* X- Z0 G8 Z4 J S H2O As# b# n0 U6 s$ P! B- r. r5 s预加氢原料 实测 干点175 实测 实测 150; n6 M9 q7 k: I/ Y拔头油 干点80 80 . j0 L3 x, h8 Q f精制汽油 实测 注：1. 2. 实测 0.5 实测 1% s& C5 V) L7 y, Y& g: x# |稳定汽油 实测 干点205 合格 实测 : ( k& P; Y$ G9 _$ n* i芳烃料 实测 初馏点45 ( y. P7 V4 h7 N注：（1） 生产高辛烷值汽油时，精制汽油初馏点72；9 S1 g. _ s1 v# f4 * Z! R （2） 生产芳烃料时，精制汽油初馏点65； 1 m; F( l/ z（3） 生产液态烃时，液态烃质量指标：C54%。. k1 6 P G+ f C a& g! N4.重整催化剂预硫化所用是什么？; e% G& b2 . $ N答：新鲜或再生后的催化剂裂解活性非常高，为降低催化剂初期的裂解活性，必须注硫以降低其初活性，预防过度的加氢裂解，使的催化剂高温失活。) ?0 U$ |3 c6 S! e7 m/ U( q) B5.重整系统注氯的作用是什么？. M. 6 3 N; _/ W0 . 答：重整催化剂必须具有金属和酸性两种功能。这是因为重整反应有几种不同的类型，其中裂化、异构化反应、烷烃脱氢环化等要求催化剂必须具有酸性功能，才能发生反应。因此，重整系统必须通过注氯来获取酸性功能。) ) I- ?: F3 V. _6.预加氢R-101内装何种催化剂？是何作用？! U3 n4 P OZ! R6 i答：FDS-4A催化剂。它可以脱除硫、氮、氧，金属的反应，以及烯烃饱和的反应，为重装原料除杂。1 - Z4 j% 0 4 Z4 h G7.重整催化剂的水氯平衡受哪些因素影响？; _1 I; $ ?! ; G* B答：影响水氯平衡的因素很多，其中主要的影响因素有：5 o) D5 U% q& T1 e （1）催化剂初始氯含量 （2）循环气中的水含量 （3）催化剂载体性能 （4）操作温度 （4）系统水/氯摩尔比 （5）催化剂再生周期。1 q B t* L% D3 F% O8.T-101的气体蒸汽的作用是什么？: h5 j. a4 I & o答:1.发生火灾事故时作消防蒸汽 2. 平时作吹扫蒸汽./ I H# N1 : F* u: D, ) G9.精制油中的硫含量上升的主要原因是什么? w% i1 s6 r5 y7 b1 R5 p答：1.预加氢进料硫含量高。2.R-101催化剂部分失效，反应床层温度低。3.E-101或E-104内漏。4.V-102未投用或V-102催化剂失效。5.T-101吹氢量不足。6 $ K0 q1 $ ?9 I3 $ F+ E) S b10.装置事故状态下装置反应系统调控原则？. |1 N/ E: t O: U4 h7 F答：加热炉降温或熄火，停进料，系统闷锅，密切监控床层温度，严防床层超温。9 m( Z0 u+ W( a: t9 11.稳定汽油颜色呈清澈透明状说明什么？6 r% N! f. o7 p# f2 B% b. m g答：说明了重整反应却氯，应减少系统水分或者增加注氯。1 / h4 y+ n, y! $ v12.为什么对新鲜或再生后的重整催化剂进行预硫化？6 $ R; v; L0 t& 答：重整催化剂预硫化的目的是为了抑制催化剂初期较高的活性，防止催化剂床层超温，保护催化剂。% e; S - _- q0 3 _6 D& D1 k13.装卸催化剂的环境条件是什么？3 j0 s P# s/ M1 u n7 d答：反应器进出口阀打盲板，与系统隔断，反应器内充入N2，保持微正压。9 % x7 e C% s# F1 h14.叙述制氢产生的余油去向？+ H- , ?- s* k$ M2 M5 d4 E2 答：制氢余油进V-101，通过V-101减油阀处的制氢余油退油线进入V-201液控，然后跨稳定油出装置线送出/ O* Q- q! S, b: y4 ?2 Q8 15.简述V-320AB抽芯清洗的前后的操作及安全要求？5 R1 / * 0 H* O; E, n2 d# a: S* |五.问答题$ g, O! v* F; D. M) w$ l+ S1.重整装置厂控平稳率指标的项目及内容？! a# s# . J & K5 f预1 v9 N. O- d/ J2 V+ q i- n& T加( Y1 A* A- W2 9 T. : L氢* R q5 ; , X& R. I0 u9 S& h: _部) H9 B# 1 O6 n) V. D分 名 称 项 目 单位 指 标 t8 H: s) V5 N% p; h X 反 应 器1 z5 _2 - F+ y- PR101 入 口 压 力 MPa 2.02.79 c- ( , Q6 qS, : S _ 入 口 温 度 指令温度3 x6 e+ R; c+ F# N1 g 空 速 （V） 1/h 2.05.4: - z4 b* n! G: c8 a! K9 5 * Z 氢油比（V/V） 120：13 c8 T9 N: s) D: 高 分 罐0 f& B( S5 + y c& Z, D* CV101 入 口 温 度 40: C7 S4 n& |, j: t4 H$ h5 w 压力 MPa 2.00.05% V4 R& F1 ab; L8 z 液位 mm 6501500 Y8 Q. * F: k 蒸发脱水塔9 6 a P+ _0 S& v3 F8 tT101 压力 MPa 0.900.054 c2 l4 * u O4 n; e/ h 顶部温度 951200 j B6 j% f E. T) Z2 X# 1 4 D 进料温度 155190, Y% b% S1 E: W# $ . Y 底部温度 1902250 L1 O; Z5 c9 K6 |( f 液位 mm 42006005 ) W; J( m 加热炉 F101，F102炉膛温度 800. w$ O+ m& G( i1 O* z重1 y7 u- 1 ! d; r1 x) a b) M3 A; % i+ A e& T* O& J整- : X, F8 i0 Z3 D: R h F0 A; 3 W; H6 j9 部* s; O$ B$ V 8 c( u3 S. V: KX9 ?% r分 反 g( U/ o% R ; X* Uq r6 c应: 4 * g! p2 v7 r0 AC器 氢油比（V/V） 1200：1 n4 M4 d# ) x2 k+ g% f5 L 空速（V） 1/h 0.82.3$ y7 h |( z# v5 9 l R201入口温度 指令温度1& c$ b2 g! d4 r R202入口温度 指令温度1( 3 O& J/ S+ R# A9 c% Z J$ g0 W R203入口温度 指令温度1! f8 I; l j5 |& X$ B7 u R204入口温度 指令温度15 t% / a! & g: p5 h7 r 加 热 炉 F201炉膛温度 8503 A o) M. n J# h! P; M F202炉膛温度 850! ) | a- E5 _. Z3 a9 N# K4 ( F203炉膛温度 850+ 2 v* c$ Q8 C* z4 e! V F204炉膛温度 850) G# q: p/ H2 f 高分罐& j( y* N, f1 b9 p9 c) f+ e) V201 压力 MPa 1.250.05（储氢时：1.300.05）/ A* , |9 A9 A5 #