采取供电设计.doc

一、设计题目：板石煤业12101综采工作面供电设计二、原始资料 12101工作面煤层为第21#煤层，工作面倾斜长216.5米，上顺槽倾斜长576米，下顺槽倾斜长639米，工作面倾角5，煤质硬度f =，煤层厚度2.8米。采煤方法采用走向长壁区内后退式，采煤机用可调高的MG150/380-WD型双滚筒采煤机组，支护用ZY3800-13/33型支撑掩护式液压支架。三、设计依据1、综采工作面巷道布置、巷道尺寸及支护方式；2、综采工作面地质、排水、通风、瓦斯涌出情况；3、综采工作面机电设备布置、作业规程、运输情况；4、综采工作面机电设备容量、技术参数及性能；5、采区附近现有变电所或中央变电所的分布情况、供电能力及高压母线上的短路容量等情况；6、工作面生产能力、年产量、月产量、日产量、矿井工作作业制度等；7、技术和经济指标；三、设计要求1、设计要符合煤矿安全规程、煤矿工业设计规程、煤矿井下供电设计技术规定。2、设计遵循煤炭工业建设的方针政策，在保证供电安全可靠的基础上进行技术经济比较，选用最佳方案3、设备选型时，应采用定型的成套设备，尽量采用新技术、新产品，积极采取措施减少电能损耗，节约能源。4、设计质量要确保技术的先进性、经济合理性、安全适应性。目 录第一节 采区配电点位置的确定.4一 采区供电对电能的要求.4二 环境要求.5第二节 采区供电系统的拟定原则.5第三节 采区主要设备.6第四节 采区负荷的计算及变压器的容量、台数确定.7 一 变压器选择注意事项7 二 电压等级的确定.8 三 采区负荷计算及变压器容量、台数确定.8第五节 采区高低供电回路计算.9 一 电缆型号的确定.9 二 高压电缆的选择10 三 支、干线电缆的选择.11 四 低压电网短路电流计算.18第六节 采区电气设备的选择.20 一 矿用低压隔爆开关的选择.20 二 磁力启动器的选择.21 三 变电站高低压侧开关箱的整定.22第七节 照明、通讯、信号及排水.23第八节 供风、供水及排水系统 .26第九节 运输系统.27第十节 采区接地保护措施.27第十一节采区漏电保护措施.27施工安全技术组织措施.28板石煤业121010综采工作面供电设计第一节 采区配电点位置的确定一、采区供电对电能的要求1、电压允许偏差电压偏差计算公式如下：电压偏差100%电能质量供电电压允许偏差（GB 1232590）规定电力系统在正常运行条件下，用户受电端供电电压允许偏差值为：（1）35KV及以上供电和对电压有特殊要求的用户为额定电压的+5%5%；（2）10KV及以上高压供电和低压电力用户的电压允许偏差为用户额定电压的+7%7%；（3）低压照明用户为+5%10%。2、电网频率电能质量电力系统频率允许偏差（GB/T 155431995）中规定：电力系统频率偏差允许值为0.2HZ，当系统容量较小时，偏差值可放宽到+5% HZ5% HZ，标准中没有说明容量大小的界限，电网容量在300万KW以上者为0.2HZ；电网容量在300万KW以下者为0.5HZ。3、供电可靠性供电可靠性是衡量电能质量的一个重要指标，必须保证供电的可靠性。二、环境要求（1）采区配电点应设置在便于较大体积的变压器等设备直接通过运输线路运到的地点。（2）同时还要满足顶板坚固，无淋水且通风良好。根据采区巷道布置，要使配电点能顺利的通过运输平巷向整个采区的负荷中心（采煤工作面）进行供电。低压供电距离合理，并且不必移动采区配电点就能对采区的采煤工作面进行供电。根据供电设备的选型原则及所选设备电动机型号规格，初步设计出如附图所示的综采工作面供电系统，其6KV高压电源来自-480变电所109高压盘。1#（630KVA）移动变电站、2#(1250KVA)与泵站及其工作面配电点设在下顺槽距开切眼约600米处，与电缆车组成串车组，在轨道上随工作面的开采向外牵移。第二节 采区供电系统的拟定原则1、在保证供电安全可靠的前提下，力求所用的设备最省；2、原则上一台启动器只能控制一台设备；3、当配电点动力变压器超过一台时，应合理分配变压器负荷；4、变压器最好不要并联运行；5、从变电所向各配电点或配电点到用电设备采用辐射式供电，上山及顺槽运输机采用干线式供电；6、工作点配电点最大容量电动机的启动器应靠近配电点进线；7、供电系统应尽量避免回头供电；8、电气设备必须装有瓦斯电闭锁；9、供电电压的确定煤矿安全规程规定，井下各级配电电压和各种电气设备的额定电压等级应符合下列要求： 高压不超过10KV，低压不超过1140V； 照明、信号、电话和手持式电气设备的供电额定电压不超过127V； 远距离控制线路的额定电压不超过36V； 采区电气设备使用3300V供电时，必须制定专门的安全措施。第三节 采区主要设备根据采区巷道的布置和采区的实际情况将采区的主要设备选型如下：采区主要设备选型表序号设备名称设备型号数量电动机安装地点功率kw电压v1液压支架ZY3800/13/33145架工作面2端头架ZTZ12800/17/321组工作面3刮板输送机SGZ-730/5001台22501140工作面4滚筒式采煤机MG150/380-AWD21台3801140工作面5转载机SZZ730/1601台1601140下顺槽6破碎机PLM10001台1101140下顺槽合计1150乳化液泵MRBZ1-200/31.51套125660下顺槽喷雾泵KDB315/101套75660下顺槽双速绞车SDJ-284台445660顺槽 调度绞车JD-1.63台325660下顺胶带输送机SDJ-1503台3150660下顺溜子1台150660下顺卡轨车1台55660上顺钻机1台22660上顺合计932工作面采煤机、刮板机、运输巷转载机、破碎机、乳化液泵选用KBZ2-400/3300/1140-12型组合开关1台，皮带输送机选用KBZ-400馈电2台，QBR-400软起动3台，QBZ-80起动器3台，其它设备根据实际需用选用。第四节 采区负荷的计算及变压器容量、台数确定一、变压器选择注意事项变压器是供电系统中的主要电气设备，对供电的可靠性、安全性和经济性有着重要意义。如果变压器容量选择过大，不仅使设备投资费用增加，而且变压器的空载损耗也将过大，促使供电系统中的功率因数减小；如果变压器容量选择过小，在长期过负荷运行情况下，铜损耗将增大，使线圈过热而老化，缩短变压器寿命。既不安全又不经济。二、电压等级的确定采区变电所变压器在一般情况下是按计算容量选设，不留备用量。其原因是为了尽力减少变电所硐室开拓量，降低供电成本。本工作面设计选择两种电压等级，工作面供电采用1140V电压等级，主要供工作面采煤机、刮板机、运输顺槽转载机、破碎机、乳化液泵站，其它地点供电均采用660V电压等级，供煤流皮带机、溜子、绞车、小水泵及两顺照明、信号用电。上下两顺，工作面的照明、声光信号、打点信号、煤电钻等负荷采用127V电压供电，电源分别取自660（或1140）V/127V综保变压器，均可以满足供电的可靠性。三、采区负荷的计算及变压器容量、台数的确定本工作面采用MG150/380AWD2型滚筒式采煤机为综合机械化采煤，为保证供电质量和安全，根据采区巷道布置，按需用系数法计算变压器容量和台数。（1）采区电压等级为1140V变压器容量及台数的确定变电站向采煤机、刮板机、转载机、破碎机供电，其需用容量计算值为：Sb1=PeKx/cospj=（380+500+160+110+125+45）0.627/0.71182.3kvA式中，Sb1所计算的电力负荷总视在功率，千伏安；Pe参加计算的所有用电设备额定功率（不包括备用）之和，千瓦；Kx-需用系数，Kx=0.4+0.6Pd/Pe=0.4+0.6500/1320=0.627 .煤矿电工手册式（10-3-3） Pd-最大电动机功率，千瓦cospj-加权平均功率因数，查煤矿电工手册表10-3-1，取cospj=0.7选择的移动变电站为1250KVASb1=1156.6KVA，满足供电要求。（2）采区电压等级为660V变压器容量及台数的确定变电站向上下顺槽绞车及煤流皮带机、照明信号系统供电，其需变压器容量为：Sb2=PeKx/cospj=（345+325+3150+150+22+55）0.5/0.7633.5kvA式中，Sb2所计算的电力负荷总视在功率，千伏安；Pe参加计算的所有用电设备额定功率（不包括备用）之和，千瓦；Kx-需用系数，Kx=0.4+0.6Pd/Pe=0.4+0.6150/887=0.5 .煤矿电工手册式（10-3-3） Pd-最大电动机功率，千瓦cospj-加权平均功率因数，查煤矿电工手册表10-3-1，取cospj=0.7原移动变电站的额定容量630KVA近似于Sb2=633.5KVA并且上述设备使用的同时率较低，所以满足供电要求。第五节 采区高低压供电网络的计算一、电缆型号的确定根据供电电压、工作条件、敷设地点环境，确定电缆型号为: MYP、MYJV22 和MCP型。其中MYP型电缆用于额定电压为1140V的设备，MYJV22型电缆用于高压开关柜至移动变电站的电缆，MCP用于采煤机组及工作面刮板运输机组合开关至电动机的电缆。二、选择高压电缆按设计规定，初选MYJV22-6/370型6KV电缆650米，其主芯线截面为Ae=702，长期连续负荷载流量为231A。a) 按长时允许负荷电流校验参照煤矿电工手册表5-12-54得这类电缆的长时允许负荷电流Iy=231A长时负荷电流计算值为：Ifh=PeKx10/Uecospj/pj=22070.53510/6000/0.7/0.9180.34A .煤矿电工手册（10-5-3）式中，Pe=2207kw-本综采工作面各用电设备额定容量的总和，Kx-需用系数，Kx=0.4+0.6Pd/Pe=0.4+0.6500/2207=0.535 .煤矿电工手册式（10-3-3）Ue额定电压，取Ue=6000vcospj功率因数，查煤矿电工手册表10-3-1取cospj=0.7，pj-平均效率，估计pj=0.9. 因为Ifh=180.34AIy=231A，所以所选高压电缆满足长时工作发热要求。b) 按经济电流密度校验高压电缆截面 Aj=Ifh/Ij=180.34/2.25=80.15mm2几乎近似于Ae=70mm2煤矿电工手册式 （10-3-7） 式中，Aj电缆截面，毫米； Ij经济电流密度，A/mm，查煤矿电工手册表6-1-4，取Ij=2.25A/mm2; 所需最小截面Aj=80.15mm2近似于Ae=70mm2满足要求。c) 按热稳定校验电缆截面最大三相稳定短路电流为I=Sd/U=50106/6000=4811A 式中，I-三相最大稳态短路电流，安； Sd系统短路容量，取50MVA； U额定电压，6000伏；高压电缆截面积 AminI/C=4811/93.4=25.7mm2 .煤矿电工手册式（10-3-8） 式中，Amin电缆短路时热稳定要求的最小截面，毫米tj-短路电流的假想时间，即热等效时间，取tj=0.25， C电缆的热稳定系数，查煤矿电工手册表10-3-3C=93.4 所需最小截面Amin=25.7mm70mm，所以选用MYJV22-6KV-370 型电缆满足综采工作面高压供电热稳定要求。三、选择支、干线电缆按长时负荷电流与机械强度要求初选低压电缆截面见表一负荷名称机械强度要求最小截面（2）长时负荷电流（A）长时负荷电流要求最小截面2初选标准截面2备 注采煤机5095219.97070刮板机3550180.85050破碎机3579.61035转载机35115.82535破碎、转载机干线3570195.35050乳化液泵站25156.213535皮带机2581.52525双速绞车162546616调度绞车4619284616煤电钻682.56按钮44照明46102.54信号2.5（4）52.52.5（4）综保63.52.56查煤矿电工手册得各电缆截面的长时允许电流IP值如下：主芯线截面mm24610162535507095长期允许电流A36466485113138173215260各支线电缆的实际长时工作电流计算公式如下：In =Pe*10/Ue/cospj式中: In电缆中通过的实际工作电流APe 电缆所带负荷有功功率之和KWUe 电网额定电压Vcospj加权平均功率因数（1）满足采煤机组机械强度要求的截面初步截面确定为70 mm2，其IP=215A。采煤机组电缆的实际长时工作电流为：In=PeKx10/Ue/cospj =3800.8103/1140/0.7 =219.9A采煤机组初选电缆截面电流近似于实际长时工作电流，能够满足该支线的长时实际工作电流的要求，所以采煤机组电缆截面取70mm2。（2）满足刮板机机械强度要求的截面初步截面确定为50 mm2，其IP=173A。工作面刮板机电缆的实际长时工作电流为：In=Pe*10/Ue/cospj =250103/1140/0.7 =180.87A刮板机初选电缆截面长时工作电流近似实际长时工作电流，能够满足该支线的长时实际工作电流的要求，所以刮板机电缆截面取50mm2。（3）满足破碎机机械强度要求的截面初步截面确定为35 mm2，其IP=138A。In=Pe*10/Ue/cospj =110103/1140/0.7 =79.6A破碎机初选电缆截面能够满足该支线的长时实际工作电流的要求，所以破碎机电缆截面取35mm2。（4）满足转载机机械强度要求的截面初步截面确定为35 mm2，其IP=138A。In=Pe*10/Ue/cospj =160103/1140/0.7 =115.8A转载机初选电缆截面能够满足该支线的长时实际工作电流的要求，所以转载机电缆截面取35mm2。（5）满足工作面机组、溜子、破碎机、转载机、乳化泵站干线电缆机械强度要求的截面初步截面确定为95 mm2电缆2根，70mm2电缆1根，其IP=735A。In=PeKx10/Ue/cospj =12750.7103/1140/0.7 =645.7A机组、溜子、破碎机、转载机、乳化泵站干线电缆初选电缆截面能够满足该线路的长时实际工作电流的要求，所以干线电缆截面取95mm2电缆2根，70mm2电缆1根。（6）满足乳化液泵电缆机械强度要求的截面初步截面确定为35mm2，其IP=138A。In=Pe*10/Ue/cospj =125103/660/0.7 =156.21A乳化液泵电缆初选电缆截面长时工作电流156.21A，不能够满足该线路的长时实际工作电流的要求，所以乳化液泵电缆截面取50mm2，长时工作电流173A。按允许电压损失效验低压电缆截面积1、正常运行时的电压损失效验U=Ub+U1+U2+U3 .煤矿电工手册式10-5-4 式中，U系统电压损失总和，伏； Ub变压器中的电压损失，伏； U1，U2，U3线路上的电压损失，伏 、正常负荷时变压器内部电压损失百分数为： Ub%=(Ur%cospj+Ux%sinpj) .煤矿电工学式18-5 式中，-变压器实际负荷与额定容量之比，称负荷系数； Ur% ，Ux%-变压器内部电阻、电抗电压降百分数； Ur%=0.58. 煤矿电工学式16-15 Ux%=5.97. 煤矿电工学式16-16 Pd变压器短路损耗，查煤矿机械目录第7册 得Pd=7200 Ud%-变压器内部阻抗电压降百分数， 查煤矿机械目录第7册 得Ud%=6 cospj ，sinpj, 功率因数及相对应的正弦正切值。 代入：Ub %=1275/1250（0.580.70+5.970.714）=4.295 变压器内部的电压损失： Ub =Ub %=4.761200/100=57.12v .煤矿电工手册式10-5-8 式中，E2e变压器二次测额定电压，伏 、去组合开关线路上的电压损失U1： U1=PnL1(R0+X0tan)/Un .煤矿电工手册式10-5-5 =（380+500）0.54(0.1053+0.0411.02)/1.14/2=30.6v 式中,L1、L2、L3电缆实际长度，L1=0.54km,L2=0.35km,L3=0.7km; R0X0电缆单位长度的电阻和电抗，欧/公里，查煤矿电工学附表18-15 ； tan功率因数相对应的正切值， Pn线路上的实际负荷容量。去机组线路上的电压损失U2： U2=PnL2(R0+X0tan)/Un .煤矿电工手册式10-5-5 =380 0.35(0.133+0.0281.02)/1.14=18.8v则U=Ub+U1+U2=51.54+30.6+18.8=100.9460+11405%=117V满足要求。 去溜子尾电缆的电压损失U3： U3=PnL3(R0+X0tan)/Un .煤矿电工手册式10-5-5 =250 0.35(0.133+0.0281.02)/1.14=12.4v则U=Ub+U1+U3=51.54+30.6+12.4=94.560+11405%=117V满足要求。 去2#组合开关线路上的电压损失U4 U4=PnL4(R0+X0tan)/Un .煤矿电工手册式10-5-5 =（110+160）0.54(0.144+0.0421.02)/1.14=23.8 v 去转载机电缆的电压损失： U5=PnL5(R0+X0tan)/Un .煤矿电工手册式10-5-5 =1600.14(0.073+0.0121.02)/1.14=1.67v则U=Ub+U4+U5=51.54+23.8+1.67=77.0160+11405%=117V满足要求。四、低压电网短路电流计算短路电流计算1 系统电抗值XS=UN22/SK3=6.32/50=0.79-煤矿电工手册式13-1-5UN2-变压器二次侧的额定电压，千伏；SK3-电源一次侧母线上的短路容量，兆伏安；1 高压电缆的电抗值查表得MYJV22-6 370高压电缆的R0=0.61/Km，X0=0.08/Km。 R=R0L =0.61*0.4=0.244 X=X0L =0.08*0.4=0.032 X-高压电缆每相的电抗，欧； X0高压电缆每相每公里的电抗，欧。对于610千伏三芯电缆的电抗平均值为X0=0.08欧/公里； 高压侧系统电抗、电缆电阻折算到至移动变电站二次侧X折=（XS+ X）（Uav2/ Uav1）2=（0.79+0.032）（1.2/6.3）2 =0.0298R折= R（Uav2/ Uav1）2=0.244（1.2/6.3）2=0.0089移动变电站的阻抗（1250KVA） RT r=P. UN22/SN2Tr=6500*1.22/12502=0.00599 XT r=10UX* UN22/SNTr=10*5.97*1.22/1250=0.069RT r和XT r-分别表示变压器每相的电阻值和电抗值，欧；UX=（UKUR）0.5-变压器绕组电抗压降百分值，%；UK-变压器绕组抗压降百分值，%；UR-变压器绕组电阻压降百分值，%；P-变压器负载损耗，瓦；UN2-变压器二次侧额定电压，千伏；SNTr变压器额定容量，千伏安；低压干线电缆每相的阻抗（1） 干线电缆查表13-1-6，则得：R1=（0.195/2）*0.54*1.18=0.062X1=0.080*0.54=0.043（2） 采煤机供电的支线电缆查表13-1-6，则得：R2=0.267*0.35*1.18=0.11X2=0.078*0.35=0.0273（3）工作面刮板输送机供电的支线电缆R3=0.38*1.18*0.35=0.156X3=0.081*0.35=0.0028短路回路中一相的总电阻和总电抗值及计算短路电流值 对于S1点：短路回路的阻抗R=R=0.244 X=Xs+X=0.79+0.032=0.822 （1） S1点的最小两相短路电流为 IS1（2）=U1N/2（R2+ X2）0.5 =6300/2（0.2442+0.8222）0.5 =6300/1.71 =3684AS1点的三相短路电流为 IS1（3）=2/* IS1（2）=4253 A（2）对于S3点（采煤机末端）的最小两相短路电流为 R=R折+RTr+R1+R2=0.0089+0.00599+0.062+0.11=0.187 X=X折+XTr+X1+X2=0.0298+0.069+0.043+0.0273=0.1691IS3（2）=U2N/2（R2+ X2）0.5 =1200/2（0.1872+0.16912）0.5 =1200/0.504 =2380A S3点的三相短路电流为IS3（3）=2/* IS3（2）=2748 A（3）对于S4点（刮板输送机末端）的最小两相短路电流为R=R折+RTr+R1+R3=0.0089+0.00599+0.062+0.156=0.233X=X折+XTr+X1+X3=0.0298+0.069+0.043+0.0028=0.1446IS4（2）=U2N/2（R2+ X2）0.5 =1200/2（0.2332+0.14462）0.5 =1200/0.55 =2181AS4点的三相短路电流为IS4（3）=2/* IS4（2）=2518 A移动变电站的阻抗（630KVA） RT r=P. UN22/SN2Tr=4500*1.22/6302=0.0163 XT r=10UX* UN22/SNTr=10*5.5*1.22/630=0.126（4）对于S5点（上顺开切双速绞车）回路的总阻抗值R总=R折+RTr+R4+ R5=0.0089+0.0163+0.10.315+0.6160.58=0.414X总=X折+XTr+X4+ X5=0.0298+0.126+0.10.078+0.0840.58=0.212S5点（双速绞车）的最小两相短路电流为IS5（2）=U2N/2（R2+ X2）0.5 =690/2（0.4142+0.2122）0.5 =690/0.93 =742AS5点的三相短路电流为IS4（3）=2/* IS4（2）=856 A第六节 采区电气设备的选择一、矿用低压隔爆开关选择选择原则1）矿用一般开关适用于无沼气和煤尘爆炸危险的矿井和无沼气突出的井底车场几主要进风巷道中。矿用增安型开关适用于有沼气和煤尘爆炸危险的矿井和无沼气突出的井底车场几主要进风巷道和通风良好的硐室中。2）矿用隔爆型开关可使用于沼气突出矿井的任何地点及有沼气和煤尘爆炸危险矿井的采区进风巷、回风巷道以及采掘工作面。矿用本质安全型和矿用隔爆兼本质安全型开关的应用范围同矿用隔爆型开关。3）在选用矿用低压隔爆型开关时，其额定电压必须小于或等于被控制线路的额定电压，其额定电流要大于或等于被控制线路的负荷长期最大实际工作电流。同时应根据控制线路需要选定过流保护继电器的整定电流值。4）矿用低压开关的接线嘴数目及内径要符合受控线路所选用的电缆的条数及内径要求。一个接线嘴只允许接一根电缆。5）根据电缆的长时工作电流选择低压开关。二、磁力起动器的选择选择原则1）磁力起动器的额定电压必须大于或等于受控电动机的额定电压，其额定电流应大于或等于受控电动机的最大工作电流。同时要根据过流保护需要对过流保护需要对过流继电器选定适当的整定电流值。2）磁力起动器进出线及控制线喇叭口内径必须符合连接电缆的最大外径要求，并且一个喇叭口只能接一条电缆。3）工作机械不要求带负荷改变旋转方向时，可选用不可逆的磁力起动器。4）磁力起动器必须具备良好的隔爆性能及可靠的过载和短路保护装置。对使用环境的要求与隔爆自动馈电开关相同。磁力起动器的选择表：序号名 称型 号长时工作电流A起动器型号电压备注1滚筒采煤机MG150/380-WD183.29KJZ2-1600/1140/811402刮板运输机SGZ-730/50028311403转载机SZZ-730/16090.03KJZ2-1600/1140/811404破碎机PLM100061.911405乳化液泵站MRB-125/32121.5KJZ2-1600/1140/86606喷雾泵站XPB-75/5572.96607双速绞车SDJ-2843.73QBZ-200N/1140（660）6608带式输送机SDJ-150145.79QBR-400/1140（660）660热稳定和开关分断能力校验1、“对于低压电缆不必考虑短路时的热稳定性。因为低压电网的短路电流较小，而按其它条件选出的截面较大”。引煤矿电工学第260页所以省略热稳定校验。三、变电站高低压侧开关箱的整定1250KVA移动变电站高压侧开关箱整定1、过载保护装置按变压器额定电流 ISb=SN/Ue=1250*103/6000=120.28A 式中，SN移动变电站的额定容量； Ue高压额定电压，6000v; 所以选矿用高压隔爆配电装置的额定电流为150A2、短路保护动作电流按躲过变压器的尖峰电流负荷电流来整定ISb.r（1.21.4）（ISt.。N.m+ IN）/KT =1.25219.9+（180.872+79.6+115.8）/5 =397.5A 1250KVA移动变电站低压侧开关箱整定 低压保护箱为BXBD-800/1140，额定电流IN=800A，采用电子式过流保护装置，动作电流为ISb1.1Ica=1.1PeKx10/Uecospj/pj=671A低压保护箱的短路保护IopISt.N.m+IN.re =5219.9+180.872+79.6+115.8 =1657AISt.N.m-干线负荷中启动电流最大的1台（或同时启动的多台）电动机的额定（或实际）启动电流；IN.re-干线负荷中启动电流最大的1台（或同时启动的多台）电动机外，其他用电设备的额定电流之和；第七节 照明、通讯信号系统1、照明系统（1）两顺槽每隔10米设一盏照明灯（2）工作面每隔6米设一盏照明灯（3）泵站、皮带头每隔4米设一盏照明灯（4）联巷每隔15米设一盏照明灯2、通讯系统除调度电话外，声光信号选用KXH-1型，供电电压为127V。（1）在下顺皮带头、泵站、转载机、上顺工作面处各设一台调度电话。（2）在下顺皮带头、各绞车位置、泵站、转载机，上顺、联巷双速绞车处必须设声光信号，以便联络。（3）其它位置：工作面每隔15米设一台声光信号，下顺巷道、上顺巷道每隔50米设一台声光信号。3、绞车信号及行车灯（1）在下顺，按每台绞车提升范围分段设打点信号装置，要求每隔40米设一台打点机、一个打点铃、一个行车信号灯、一个打点信号灯。（2）在上顺及联巷每隔40米设一台打点机、一个打点信号灯、一个打点铃、一个行车信号灯。（3）打点信号灯、行车信号灯采用双色防爆信号灯，要求行车时红灯亮，打点时绿灯亮。第八节 供风、供水及排水系统（1）12011上下顺的供风管路采用2钢管，引自12003联巷供风管路的中间接头。（2）12011上下顺的供水管路采用2钢管，引自12003联巷供水管路的中间接头。（3）12011上顺采用水沟排水，经上顺槽流至联巷，再由管路排至下部的水仓。下顺采用小水泵临时排水，敷设排水管路规格为2钢管，直至排到下部水仓。第九节 运输系统12011工作面安装的运输系统路线，地面设备经副井井筒由地面绞车运送到井底车场后由机车运送到风井至12004联巷岔口处，再由联巷内的双速绞车和卡轨车倒运到工作面安装的指定地点处（附运输系统图）。第十节 采区接地保护措施 井下保护接地系统是由主接地极、局部接地极、接地母线、接地导线和接地引线等组成.井下保护接地网按第482第487条规定执行.第482条 36V以上和由于绝缘损坏可能带有危险电压的电气设备的金属外壳，构架等必须有保护接地。电气保护接地工作，应按煤炭工业部颁发的有关矿井保护接地装置的安装、检查与测定工作细则执行。 第483条 接地网上任一保护接地点测得的接地电阻值不得超过2，每一个移动式和手持式电气设备同接地网之间的保护接地用的电缆芯线（或其他相当接地导线）的电阻值不得大于1。电气设备的外壳同接地母线、局部接地极的连接、电缆接线盒的接地连接，应用截面不小于25mm2的裸铜线，截面不小于50mm2的镀锌钢绞线或厚度不小于4mm，截面不小于50mm2的扁钢。 第487条 橡胶电缆的接地芯线，除用做监测接地回路处，不得兼作他用。第十一节 采区漏电保护措施一、 变压器中性点不直接接地供电系统的漏电保护措施。1、装设灵敏可靠的漏电保护装置（漏电继电器）并与屏蔽电缆配合使用，提高工作可靠性。2、采用保护接地装置。3、对电网对地电容电流进行有效的补偿，减小漏电电流值。4、提高漏电保护装置和自动馈电开关的动作速度，采用超前切断电源装置等。二、对低压电网漏电保护的要求1、正常情况监视电网的绝缘状态，当绝缘电阻降低到下列数值时，应切断供电电源；1140v电网相对地绝缘电阻为20k。660v电网相对地绝缘电阻为11k.380v电网相对地绝缘电阻为3.5k2、动作灵敏可靠，既不拒绝动作也不误动作。3、送电前，发现漏电，应该将电源开关闭锁，以防向故障电网送电。4、动作要有选择性，以缩小故障范围。施工安全技术组织措施一、上岗人员必须具备以下条件1、经过专业操作培训，考试合格，持证上岗。2、掌握 煤矿安全规程 有关内容、 煤矿机