033 新钢公司1号高炉炉凉处理的经验及教训.doc

新钢公司1号高炉炉凉处理的经验及教训孙武全 华小飞 胡剑刚 (新钢公司第二炼铁厂)摘要 对新钢l号高炉2009年4月份，由于原燃料条件变化，特别是的炉顶布料溜槽在不断地磨穿过程中，由于没有炉项成像设备，未能被及时发现，当布料溜槽被严重磨穿至落料点时，诱发了4月24日晚上高炉炉凉事故。通过分析高炉炉凉的具体原因，炉凉处理的经验及教训，总结了处理实践的成功和不足。关键词 高炉 炉凉 经验教训1事故经过 2009年4月24日，早班炉况顺行。炉温后期偏高，由于喷煤房限量，从中午1200时减轻负荷，396tt减到344tt，1434限煤从85th降至5th炉温合适，1645改装制压边缘气流。晚班1800接班后，炉况顺行，炉温合适2010到2105出现小的边缘管道，透气性指数最高到17000(正常透气性指数为12000一13500)，压差0077MPa，顶压0120MPa，料线正常。到2200时料速逐渐加快料线不正常，基本在21米左右(正常料线在09米)。2329第一次塌料到309米，塌料后压差为0085MPa，透气性指数16700，风量为1330m3min。4月25日022和047两次减氧赶料线。100料线赶为正常后恢复富氧量。此时si=040下降到03。312第二次塌料到23米，塌料后出现明显的管道气流，项温上升较快，从160上升到300，压差从0092MPa下降到0075MPa，透气性指数17600，风量依然保持在1350m3min。340第三次塌料，料线从10米到27米，塌料后悬料，热压从0187MPa上升到0221MPa，350si=031。403第四次塌料到29米，塌料又出现管道，管道堵塞后，透气性从18000下降到7600，压差从0075MPa上升到0126MPa，风口挂渣，加净焦2车约3t。507第五次塌料到284米探尺一直未动，520si下降到015，52l停富氧，座料，料线到34米，座料后风量恢复至1130m3min，料尺依然打横。加净焦15t，减轻负荷由325tt降至279tt，大幅度降低碱度，烧结从9610减到9010，井岗山矿由0610加到1010。7l0座料，料线到19米，风量1130m3min。期间开铁口多次，均未出来渣铁，805出现大塌料，料线从06米塌到55米，与此同时减风到850m3min控管道。后又出现几次小管道，风口出现挂渣涌渣现象。1110休风，14个风口全部灌渣。2炉凉的原因21客观上的原因211布料溜槽磨穿 该布料溜槽是在2008年9月26日更换，到被发现的磨穿时不足7个月，寿命非常短。由于被磨穿两个300200洞，相连接成喇叭形状。这导致炉料几乎全部布到中心，未能达到预期的布料目的，而焦炭粒度大的，大部分可布到边缘。这样布料导致边缘气流过分发展，中心气流被矿石压死的现象。这也就是4月份以来渣铁物理热不足，渣温差脱硫能力差，内控优质品率低的原因，也是诱发这次炉凉直接原因。212炉顶呈像不能工作。 炉顶呈像损坏，没有及时修复，致使无法从炉顶呈像中观察到溜槽的运转和布料情况。曾经我们也有过从炉顶呈像设备中，观察到溜槽被磨穿情况，并及时休风更换。没有出现炉况失常故事。虽然溜槽被磨穿出现边缘气流发展，但由于我们在调剂上也采取了让边的装制，况且焦炭负荷变化不大，这就掩盖了事件真正的原因，未能及时发现溜槽被磨穿。213溜槽寿命过短 该布料溜槽存在一定的质量问题，使用时问不足七个月，未到设计寿命。22主观上的原因是工长操作、判断失误。 (1)当炉温趋势己经开始向凉，压差长期偏低，料速过快，炉温下行时，工长没有及时减轻焦炭负荷。 (2)连续塌料炉况恶化时没有停富氧，减风不到位，补加净焦最太少。 (3)在低炉温下进行座料，使冷料下达炉缸，加剧了炉凉。23管理制度上的原因 (1)没有和料溜槽磨穿的应急预案。 (2)没有布料溜槽等关键设备的定期检查制度。3处理过程31 风口处理 将所有灌渣的吹管中节弯头卸下更换，打掉小套内的渣铁。并用耐火泥重新堵上，装上新的吹管和弯头。32用氧气烧开铁口两侧的风口(1号和14号风口)和铁口连通 卸下1号和14号风口的中套，扒出部分焦碳，用氧气向下往铁口方向烧，同时铁口也用氧气烧，并装炸药炸开铁口冷凝渣铁。试图将铁口与风口连通，但未能成功，便装上中套小套和吹管准备复风。33部分风口送风 4月26日0点35分第一次用1号和14号风口送风，风量1500m3h，由于渣铁无法下达到铁口，风量逼到零位，被迫休风，l号和14号风口被灌渣。主要是因为复风前铁口和风口没有被连通。 4月26日1点56分，再次休风，这次彻底把l号和14号风口与铁口连通，直到有渣液从铁口流出。4月27日11点25分第二次复风，风量2000m3h左右，热压控制在0125mpa，关炉顶放散阀引煤气操作。全关混风阀，风温最高达900C。在复风过程中，尽量勤排放渣铁。开铁口排放渣铁情况见表l。 随着渣铁顺利排出，曾多次试图开风口，来增大进风量，加速熔化渣铁，但均未打开风口。 28日015第三次休风，开13号风口，并烧开2号、3号、4号、11号、12号风口重新堵泥处理好风口。复风后用1号、13号、14号风口送风，逐渐加大风量为2600m3h，控制好压力01l0mpa，压差0092mpa，但炉况悬塌料频繁，而且2号、3号、11号、12号风口相继自动吹开。风口自动吹开时间见表2。28日1420第四次休风处理好所有风口。开4号风口，1556复风，复风后，用l号、2号、3号、4号、12号、13号、14号六个风口送风。不久7号、8号、9号风口又自动吹开。其余各风口自动吹开情况见表3。 28日1813第五次休风重新堵7号、8号、9号风口。复风后，风量按4500m3h，热压0145mpa操作。随着铁水物理热由1312度上升到1386度时渣铁流动性改善，渣铁能比较好的分离。此时引铁水过撇渣器，当物理热上升到1407度时，此时炉缸热量已经上升，炉况逐步恢复到正常。4月28日650捅开最后一个6号风口时风量恢复到7400m3h。4炉况恢复 此次炉况处理整个过程耗时73小时。炉况真正地恢复正常是在28日150物理热上升到1374，流出渣量30t铁量55t。出铁不再受限制，高炉接受风量，东西探尺相差不到05米，探尺开始走刀口，热压稳定、压量关系正常。41 各种操作制度的调整。411送风制度的调整主要是进风面积和风量及压力控制和调整。整个处理过程进风面积和风量的调整如下表所示：412造渣制度调整调配比降碱度，铁烧9410，减到810，块矿由0610增加2l0，炉渣碱度由12降到105。413装料制度调整由 CC273135 323OO213383 332 改为CC2831 44OO30 8 矿批由9500kg批改为6000kg批，后期炉况恢复之后逐步扩矿批，27日第50批由6500kg批扩为7000kg批，28日第10批扩为8000 kg批，第28批扩为8500 kg批，第39批扩为9000kg批，第56批扩为9500kg批。414热制度调整具体调整如表55炉况恢复情况 炉况恢复分三个阶段：第一阶段为准备阶段，第二阶段为送风恢复阶段，第三阶段为炉况转顺阶段。 第一阶段：处理风口，休风把风口全部烧开，见焦炭后再重新堵泥。 第二阶段：是每二次休风到第四次休风期间，处理风口，扩大送风量。 第三阶段：是第五次休风到风口全开，风量加全。炉况完全转顺。6炉凉处理的经验及教训61成功之处 (1)迅速降碱度：正常炉况铁烧94，块矿6。R2=12倍左右，处理炉况调配比，铁烧80，块矿20。R2=l02倍左右。 (2)整个处理过程没有烧坏风口，尽管多次自动吹开和多次休风处理风口，但并没有一个风口烧坏，漏水，恶化炉况，为尽快恢复炉况奠定基础。 (3)加净焦和降负荷到位，为开风口和加风量，增加炉缸热量，尽可能多的融化渣铁创造条件，使炉况得于迅速恢复。 (4)加强炉前力量，调来6号高炉部分人员帮助处理渣铁，提高了炉前处理渣铁的能力。62不足之处 (1)由于风口与铁口没有连通就急于复风，导致第一次复风失败，休风后1号。14号风口灌渣，延长了炉况恢复的时间。 (2)风口没有堵好，导致多个风口自动吹开，而被迫再次休风堵风口，影响了炉况恢复进程。7结语 (1)炉顶呈像系统是工长观察炉内布