发电厂补水率高的改进措施.doc

发电厂补水率高的改进措施 电厂生产过程中必然存在汽水损失，为此必须有补充水引入系统。正常工况下电厂的汽水损失包括设备及管道不严密处的泄漏和一些必要的不可避免的汽水损失，如锅炉的排污、除氧器的排气、射水抽气器抽走的蒸汽、汽水取样、锅炉蒸汽吹灰等。因此电厂实际损失的大小，反映着热力设备和管道的制造、安装质量以及电厂设计和运行管理方面技术水平的高低。1问题的提出发电补水率是一项反映电厂汽水损失的重要技术经济指标。2000年1月2001年4月员村热电厂发电补水率平均高达503，而根据火电厂设计技术规程SDJ184规定，50MW机组不超过5，并且同类型电厂的补水率普遍低于350。这就需要对设备、系统及操作进行改进，限制和减少汽水损失，降低厂发电补水率，降低发电成本，提升电厂管理水平。2发电补水率高的原因分析供热发电机组补水率计算公式为：发电补水率（补水量供热量）（炉蒸发量供热量）（1）在炉蒸发量和供热量一定时，减少电厂的汽水损失，就可以减少补水量，从而降低发电补水率。通过对员村热电厂存在汽水损失的系统、设备及操作进行研究分析后发现，导致补水率高的因素主要为：锅炉排污量偏大、连排扩容器跑汽现象严重、射水抽气器抽吸能力储备量过大及水汽疏水系统泄漏。21锅炉排污量偏大员村热电厂锅炉升炉稳定后，司炉将连排调整门开度调至5，定排每周二次。通过对汽水品质的要求与实际运行的汽水品质对比，如表1。由表1可知，实际运行中的汽水品质远远好过要求的品质。这就说明在保证了锅炉汽水品质的前提下，排污量偏大。22连排扩容器漏汽严重锅炉连续排污水经电动调节阀至连排扩容器，经连续排污扩容器产生的二次蒸汽引至除氧器，浓缩后的连续排污水，经手动调节门排至定排扩容器。连排扩容器排水系统如图1所示。连排扩容器的水位控制主要靠人工调整，阀门1全开，阀门2调整水位。由于运行工况经常变化，比如排污量、蒸汽压力、除氧器压力等，导致水位很难调整。为避免扩容器水位过高影响除氧器水质，运行中往往保持较低水位运行，甚至无水位运行。据统计，有80的时间是无水位运行。因此，连续排污扩容器产生的二次蒸汽直接排至定排扩容器，造成了汽水的大量损失。排入连排的水经扩容蒸发后上部蒸汽回收进入除氧器，每千克锅炉排污 水汽化量为： 式中hbh汽包压力下的饱和水焓，kJkg；汽包到扩容器间的管道散热损失系数，取为098；hk扩容器压力下的饱和水焓，kJkg；x扩容器的蒸汽干度，取为097098；r扩容器压力下的汽化潜热，kJkg。由以上计算可知，在无水位运行时连排每排污1kg水就损失了038 kg。23射水抽气器抽吸能力储备量过大汽轮机正常运行时，射水抽气器的作用是及时将不凝结气体抽出，以维持凝汽器的真空。根据我国固定式汽轮机技术条件和厂家提供的技术资料，在设计射水抽气时，其抽吸能力由公式（3）确定：员村热电厂有两台哈尔滨汽轮机厂生产的C50883127型供热式机组，每台机组配两台CS4540型抽气器。其抽吸能力与机组漏气量经测量如表2。从表2的数据中可以看出，无论在冬天还是夏天，射水抽气器在对应温度、压力下的抽吸能力均比机组中最大漏气量大5倍以上，实测数据与厂家的设计相符合。但针对厂机组的实际情况来看，其储备量在5倍以上是没有必要的。因为机组在设计工况范围内工作时，其真空系统中漏入的空气量变化不大。当真空系统发生严重不严密现象时，漏入的空气量增加，使得真空下降，机组效率降低，当这种情况较严重时，首先应考虑停机处理严重漏气缺陷，而不应靠射水抽气器抽出大量的空气而使机组维持在低效率下运行。如果短时间内确有大量空气漏入真空系统，还可以启动两台抽气器同时抽气。抽气器抽吸能力储备量越大，其富余抽吸能力（一定压力下抽吸空气能力与机组漏气量的差值）越大，抽出混和物中水蒸汽的容积容量就越大，使得汽水损失增大。同时，电能消耗也增大。3改进措施31采用新的连排和定排制度根据化学的化验报告，并结合厂的实际情况，重新修订了锅炉的排污制度，具体内容是：机组在正常运行情况下，连排关至3或以下，定排每周一次，化学值班人员加强对水汽的监督。一旦发现水汽品质劣化，由化验人员根据实际监督情况用联系单的方式通知司炉开大连排，必要时进行 定排。实施新排污制度后锅炉水汽化学监督的情况如表3。由表3可以看出，新制度实施前后各个指标都比较接近，且都在水汽规程控制的范围内，远远低于控制标准，可见新制度实施后，在保证汽水品质的前提下，减少了排污损失，降低了补水量。32改进连排排水系统解决连排跑汽现象，在保证连排正常水位运行的条件下，就需要对排水系统进行改进。改进后的排水系统如图2所示。改进后的排水系统的特点是，不用外力驱动，纯属自力式调节，它主要由传感器和控制两部分组成，其中传感部分主要由信号筒、汽水平衡管、调节汽管和汽门组成，其作用是根据信号筒水位高低（反映连排扩容器水位高低）经调节汽管变送调节用汽。控制部分主要由调节器、调节器进水阀和旁路阀组成，其作用是根据连排扩容器水位的高低和调节管中调节汽量的多少来控制排水量的大小。 通过运行实践，证明改进是有效的，经改进后的排水系统使水位维持在正常范围，且在工况变化时扩容器水位能自动得到控制而不需人工调节。因此，基本能将连排扩容器中产生的二次蒸汽回收至除氧器，减少了汽水损失。33改进射水抽气器系统根据上面的分析结果，为适当减小抽气器抽吸能力储备量，在经过充分试验、选型后，将两台机组的乙射水系统原CS4540型抽气器更换为CS15021型抽气器，射水泵由12sh13型改为150s50型，配Y200L2型电动机，电机功率由90 kW改小为30 kW。改型后抽气器抽吸能力与机组漏气量对比如表4。改进后的抽气系统，能保持以前的真空水平，运行正常。改进后电机电流由以前的145 A降低到约30 A，输出功率从76 kW降到16 kW，一日节电1 440kWh；另一方面，改进后的富余抽汽能力减小，使从抽气器带走的蒸汽量减少，从而使得补水量减少，发电补水率降低。34克服阀门泄漏问题针对阀门泄漏问题，制定制度，加强巡视管理，对水汽漏点进行登记，及时检修或更换。2001年8月至11月初，利用停机机会，研磨泄漏阀门76个，更换泄漏阀门38个。4节能效果从2001年11月至2002年4月，对发电补水率进行了跟踪效果检查，得到下表5。由表5可以看出，发电补水率由原来的平均503下降到现在的304。获得的经济效益为：发电补水率下降值199；电厂平均日供热量900 t；锅炉平均日蒸发量220 th24 h5 280 t；一个月以30天计，