世茂东外滩塔吊施工方案 精品.doc

昆山世茂东外滩61#地块项目（一标段）塔吊基础施工方案第一章 工程概况工程名称：昆山世茂东外滩61地块项目（一标段）建设单位：昆山世茂新发展置业有限公司勘察单位：设计单位：监理单位：总包单位：本工程位于昆山经济开发区东城大道西、景王路北。由6幢高层住宅、1座地下车库、3幢商业组成。总建筑面积：121212m。高层住宅地上34层，地下1层，采用5台QTZ80塔式起重机，塔式起重机基础采用预制钢筋混凝土方桩+钢筋混凝土承台形式；商业楼地上2层，地下1层；地下车库地下一层。本工程高层住宅楼0.000相当于绝对标高3.400m，桩顶相对0.00标高： -4.5米。塔吊基础底标高基本与地下室底板标高相平。第二章 编制依据江苏省地质工程勘察院提供的岩土工程勘察报告书塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T 187-20XX塔式起重机安全规程（GB5144-20XX）塔式起重机操作使用规程（JG/T100-99）起重吊运指挥信号(GB5082-85）建筑机械使用安全技术规程（JGJ 33-20XX） 建筑施工安全检查标准（JGJ59-20XX）建筑桩基技术规范（JGJ94-20XX）建筑地基础设计规范（GB50007-20XX）混凝土结构设计规范（GB50010-20XX）建筑结构设计荷载规范（GB50009-20XX）QTZ5810塔式起重机使用说明书混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-20XX钢筋焊接与验收规程JGJ18-20XX本工程施工组织设计第三章 塔吊部署第一节 QTZ80型塔吊技术性能基础所受的垂直荷载kN513（工作工况）714.5（非工作工况）基础所受的水平荷载kN24.5（工作工况）117.4（非工作工况）基础所受的倾覆力矩kNm1253（工作工况）2985.713（非工作工况）基础所受的扭矩kNm67（工作工况）0（非工作工况）起重工作幅度m最小2.5最大58最大工作高度m固定式40附着式140起重高度m115最大起重量t6末端起重量t2.0起升机构倍率a=2a=4速度m/min8.640804.32040起重量t331.5663功率kw24/24/5.4回转机构速度r/min0.6功率kw22.2kw牵引机构速度m/min40/20功率kw3.3/2.2顶升机构速度m/min0.5功率kW4工作压力MPa16平衡重t14.5总功率kW31.7（不含顶升机构电机功率）工作温度-20+501. 技术性能参数表2. 塔吊部署塔吊平面布置图7#、10#楼塔吊套架与外脚手架位置图5#、6#楼塔吊套架与外脚手架位置图9#楼塔吊套架与外脚手架位置图 5#楼塔吊基础及承台桩定位图 6#楼塔吊基础及承台桩定位图 7#楼塔吊基础承台桩定位图 9#楼塔吊基础及承台桩定位图10#楼塔吊基础及承台桩定位图第四章 塔吊基础设计及定位第一节 塔吊基础参数表技术参数塔吊型号QTZ80起重高度115 m工作半径58m钢筋混凝土承台顶标高-3.5m底标高-4.6m配筋3422150双向双层钢筋，上下两层设14450拉钩预制桩桩顶标高-4.5m桩长27m、28m桩型号预制方桩JAZHB-35 (B）桩间距3.8m第二节 塔吊基础设计塔吊基础采用边长350的预制混凝土方桩，一个承台下设置方桩4根，塔吊桩长27m、28m，桩顶100mm锚入承台。塔吊基础尺寸都为：5000*5000*1100，3422150双向双层钢筋，上下两层采用14450拉钩（呈梅花型布置）拉接,桩间距a=3.8m。承台箍筋间距S=150mm,保护层厚度:底100mm、顶和侧50mm。塔吊基础施工，桩身伸入承台内不小于10cm。在预制装上焊接钢筋，以便与塔身连接形成防雷保护措施。第三节 塔吊附墙设计塔吊最大独立工作高度为40m,超过此高度必须安装附着架，附着工作时最大工作高度为115m,参照塔吊使用说明书本施工范围内的塔吊按照塔身全高设置4套附着架，h1=32.5m、h2=25.2m、h3=25.2m、h4=16.8m.塔吊附墙位置立面图塔吊附墙示意图5#、6#、7#、10#楼塔吊与建筑物之间节点图9#楼塔吊与建筑物之间节点图第五章 塔吊基础计算书第一节 塔吊倾覆力矩计算风荷载产生的倾覆力矩应在其自由状态下，因此风荷载计算时应取其独立式的最大高度，QTZ80型最大的独立高度是40米，超过40米需设置附墙杆，水平荷载通过附墙杆传递具备一定强度的结 构上，只要满足附墙杆的安装要求，倾覆力矩不再进行考虑，因此取独立高度的最大值进行倾覆力矩计算。G0=714.5KN -塔身自重标准节重量+附件（按高度115 m计）G1=46.1KN -起重臂自重G2=5.46KN -小车和吊钩自重G3=19.5KN -平衡臂自重G4=105KN -平衡块自重1. 非工作状态下风荷载计算非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值（参见塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T 187-20XX规程附录A）塔机所受风均布线荷载标准值（按塔式起重机设计规范中取塔机安装高度20m以下取/o=0.8kN/m2，20m以上/o=1.10kN/m2）风振系数：z=塔机高度20m以下取1.7,20m以上取1.73 风荷载体型系数s=1.95风压高度变化系数z=20m=0.84、40m=1.13、60m=1.35、80m=1.54、100m=1.7、115 m=1.766基本风压20m以下取/o=0.8kN/m2，20m以上/o=1.10kN/m2塔身前后片桁架的平均充实率o=0.35 塔身的宽度 B=1.6 塔身的高度H=20m、40m、 60m、80m、100m、115m（分段）根据以上公式塔身安装高度20m时：qsk=0.81.71.950.840.80.351.62020=0.998KN/m塔机所受风荷载水平合力标准值Fsk=qskH=0.99820=19.96KN基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5FskH =0.519.9620=199.6KNm塔身安装高度40m时：qsk=0.81.731.951.131.10.351.62020=1.879KN/m塔机所受风荷载水平合力标准值 Fsk=qskH =1.87920=37.572KN基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5FskH =0.537.57220=375.72KNm塔身安装高度60m时：qsk=0.81.731.951.351.10.351.62020=2.244KN/m塔机所受风荷载水平合力标准值 Fsk=qskH =2.24420=44.886KN基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5FskH =0.544.88620=448.86KNm塔身安装高度80m时：qsk=0.81.731.951.541.10.351.62020=2.56KN/m塔机所受风荷载水平合力标准值 Fsk=qskH =2.5620=51.204KN基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5FskH =0.551.20420=512.04KNm塔身安装高度100m时：qsk=0.81.731.951.71.10.351.62020=2.826KN/m塔机所受风荷载水平合力标准值 Fsk=qskH =2.82620=56.524KN基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5FskH =0.556.52420=565.24KNm塔身安装高度115 m时：qsk=0.81.731.951.7661.10.351.61515=2.936KN/m塔机所受风荷载水平合力标准值 Fsk=qskH =2.93615=44.7 KNm础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5FskH =0.544.0415=330.3 KNm以上合计为：Msk=199.6+375.72+448.86+512.04+565.24+330.3=2431.76 KNm塔机所受风荷载水平合力标准值（考虑附墙作用）：z=1.73 s=1.95 z=1.766 /0=1.1 o=0.35 B=1.6 H=40 根据以上公式qsk=0.81.731.951.7661.10.351.64040=2.936KN/m塔机所受风荷载水平合力标准值Fsk=qskH =2.93640=117.44KN基础顶面风荷载产生的力矩标准值：M=152.373+265.578+302.048+331.088+358.156+377.794+397.058+44.7=2228.795KNm2. 塔机的倾覆力矩塔机自身产生的倾覆力矩，向前（起重臂方向）为正，向后为负。大臂自重产生的向前力矩标准值M1=31.36619.95=625.752KNm最大起重荷载产生的最大向前起重力矩标准值M2=601.5 = 90KNm小车位于上述位置时的向前重力矩标准值M3=3.540= 135KNm平衡臂产生的向后力矩标准值 M4=-19.55.79 = 112.905KNm平衡重产生的向后力矩标准值M5=-10510.16 = 1066.8KNm非工作状态下塔机对基础顶面的作用：Mk=M1+M4+M5Msk=625.752-112.905-1066.82431.76 =-2985.713（1877.807)KNm综合考虑以上因素对塔吊基础验算时采用以下数据进行塔吊基础的验算：FV=117.44KN; Fh=714.5KN； Mk=-2985.713KNm比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力情况，桩基础按非工作状态计算，受力如下表所示：荷载状况基础荷载PMP1P2MMK工作状态51324.5125267非工作状态714.5117.442985.71303. 桩顶竖向力标准值及设计值计算桩顶竖向力标准值：=714.5+（5*5*1.1*25）/4+(2985.713+117.44*1.1)/5.37=930.55KN=714.5+（5*5*1.1*25）/4-(2985.713+117.44*1.1)/5.37=-229.446KN桩顶竖向力设计值：=714.5+（5*5*1.1*25）*1.2/4+(2985.713+117.44*1.1)*1.4/5.37=1232.67KN=714.5+（5*5*1.1*25）*1.2/4-(2985.713+117.44)*1.4/5.37= -391.477KNQkmax荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，角桩的最大竖向力； Qkmin荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，角桩的最小竖向力； Fk荷载效应标准组合时，作用于桩基承台顶面的竖向力； Gk桩基承台及其上土的自重标准值，水下部分按浮重度计； n桩基中的桩数； Mk荷载效应标准组合时，沿矩形或方形承台的对角线方向，或沿十字形承台中任一条形承台纵向作用于台顶面的力矩； Fvk荷载效应标准组合时，塔机作用于承台顶面的水平力； h承台的高度；L矩形承台对角线或十字形承台中任一条形承台两端桩基的轴线（l=3.8*1.414=5.37m）4. 矩形承台弯矩计算矩形承台弯矩计算，依据建筑桩基技术规范经过计算得到弯矩设计值压力N=Qmax=1232.67KN弯矩设计值：MX1=MY1=2*（1232.67-（5*5*1.1*25）/4）*1.1=2333.749KNM其中MX1、MY1计算截面处XY方向弯矩设计值（KNM） Xi、Yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离（m） Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值（KN）Ni1=Qmax-G/n.5. 矩形承台主筋计算依据混凝土结构设计规范（GB50010-20XX）7.2条受弯构件承载力计算，=2333.749106/(119.150009882)=0.025=1-(1-20.025)0.5=0.025=1-0.025/2=0.988=2333.749106/0.988988300=7969.28mm2根据最小体积配筋率：单面受拉、压最小配筋率应满足0.2%所以最小配筋面积为：5000*1100*0.2%=11000 mm2 基础配筋：直径22的二级钢筋150双层双向，As =34*3.14*121=12917.96mm2 满足要求式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值19.1(C40)； h0承台的计算高度。h0=988mm fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。6. 承台受基桩冲切承载力依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-20XX)的第5.9.8条 四桩承台受角桩冲切力的承载力计算公式： 其中 不计承台及其上部土重，在荷载效应基本组合作用下角桩反力设计值；= N= 714.5+（5*5*1.1*25）*1.2/4+(2985.713+117.44*1.1)*1.4/5.37=1232.67 KN 角桩冲切系数 承台混凝土抗拉强度设计值 =1.71N/mm2； 承台受冲切承载力截面高度影响系数，当h800mm时，取1.0，当h2000mm时，取0.9，其间按线性内插法取值；（按要求取0.98） 从承台底角桩顶内边缘引450冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离； 承台外边缘的有效高度，h0=988 mm. 角桩冲跨比， 1.232.67106N0.43*(775+1100/2) 0.981.71988=1.89106N经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋，按14450钢筋配置上下层基础钢筋之间采用14450拉钩。第二节 塔吊基桩承载力验算1. 桩端持力层的选择根据江苏省地质工程勘察院提供的岩土工程勘察报告书进行验算根据岩土工程勘察报告书，选用-2土层作为持力层，其桩端极限阻力特征值为1300kPa， 采用四根JAZHB-35 (B）方桩(配筋为4*18/4*16，二级钢)计算，采用锤击打桩，预制方桩作为塔吊基础承台地基桩，桩长分为27m、28m。2. 计算桩长及单桩竖向承载力(1) 选定勘察报告5#楼J260勘测点地质情况作本栋塔吊基础桩计算依据。其相应土层厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层顶标高(m)土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称-1-0.82520杂填土-1042粉质粘土-2-5.8214.624淤泥质粉质粘土-3-20.429.640粉质黏土-2-30.024.6782600粉土-3-34.62955000粉土夹粉砂桩顶标高-4.5m，所以桩顶是在第-1层土层，进入深度5.82-4.5=1.32m取-1土侧阻力标准值为20kpa桩的入土深度为28m(配桩三根长分别为：L1=9m,L2=9m, L3=10m,型号为：JAZHB-35-9，9，10B),所以桩端是在第-2土层,进入深度2.48m。最大压力验算:=1.4*1.32*20/2+14.6*24/2+9.6*40/2+2.48*78/2+ 2600*0.1225/2=827.22KN则1.2*Ra=992.66KN930.55KN 单桩竖向承载力满足要求u桩身周长，u=1.4,qsia1i第i层岩土的桩侧力特征值；li=第i层岩土的厚度；qpa桩端端阻力特征值：Ap桩底端横截面面积；Ra=1.4*0.7*1.32*42/2+14.6*24/2+9.6*40/2+2.48*78/2+0.1225*（25-10）*26.8=530.05KN229.446KNRa单桩竖向抗拔承载力特征值；i抗拔系数（取0.7）Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度（2）选定勘察报告6#楼C147勘测点地质情况作本栋塔吊基础桩计算依据。其相应土层厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层顶标高(m)土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称-2-1.35杂填土-1-2.7542粉质粘土-2-4.3517.724淤泥质粉质黏土-3-22.058.140粉质黏土-2-30.153.9782600粉土-3-34.050.85955000粉土夹粉砂桩顶标高-4.5m，所以桩顶是在第-2层土层。进入深度22.05-4.5=17.55m桩的入土深度为28m(配桩三根长分别为：L1=9,L2=9m，L3=10m，JAZHB-35-9,9，10B)，所以桩端是在第-2土层，进入深度2.35m。最大压力验算:Ra =1.4(17.5524/2+8.140/2+2.3578/2)+ 26000.1225/2=809.2kN 则1.2*Ra=971.04KN930.55KN 单桩竖向承载力满足要求Ra=1.4*0.7*17.5524/2+8.140/2+2.3578/2+0.1225*（25-10）*26.8=504.21KN229.446KN（3）选定勘察报告7#楼J132勘测点地质情况作本栋塔吊基础桩计算依据。其相应土层厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层顶标高(m)土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称-2杂填土-1-2.731.242粉质粘土-2-3.931024淤泥质粉质粘土-340粉质黏土-2-13.9319.5782600粉土-3-33.43955000粉土夹粉砂桩顶标高-4.5m，所以桩顶是在第-2层土层，进入深度13.93-4.5=9.43m。桩的入土深度为27m(配桩三根长分别为：L1=9,L2=9m，L3=9m，JAZHB-35-9,9，9B),所以桩端是在第-2层土层。进入深度17.57m。最大压力验算:Ra =1.4(9.4324/2+17.5778/2)+ 26000.1225/2=1117.75kN 则1.2*Ra=1341.3KN930.55KN 单桩竖向承载力满足要 Ra=1.4*0.7*9.4324/2+17.5778/2+0.1225*（25-10）*17.8=817.4KN229.446KN（4）选定勘察报告9#楼J123勘测点地质情况作本栋塔吊基础桩计算依据。其相应土层厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层顶标高(m)土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称-2-0.87杂填土-1-2.172.842粉质粘土-2-4.9716.424淤泥质粉质粘土-3-21.376.540粉质黏土-2-27.87782600粉土-3955000粉土夹粉砂桩顶标高-4.5m，所以桩顶是在第-1层土层，进入深度4.97-4.5=0.47m.桩的入土深度为27m(配桩三根长分别为：L1=9,L2=9m，L3=9m，JAZHB-35-9,9，9B),所以桩端是在第-2层土层。进入深3.63m。最大压力验算:Ra =1.4(0.4742/2+16.424/2+6.540/2+3.6378/2)+26000.1225/2=828.79kN则1.2*Ra=994.54KN930.55KN 单桩竖向承载力满足要求Ra=1.4*0.7*0.4742/2+16.424/2+6.540/2+3.6378/2+0.1225*（25-10）*23.8=512.4KN229.446KN（5）选定勘察报告10#楼J118勘测点地质情况作本栋塔吊基础桩计算依据。其相应土层厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层顶标高(m)土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称-2-杂填土-1-2.722.242粉质粘土-2-4.9217.6824淤泥质粉质粘土-3-22.67.9240粉质黏土-2-30.524.9782600粉土-3-35.42955000粉土夹粉砂桩顶标高-4.5m，所以桩顶是在第-1层土层，进入深度4.92-4.5=0.42m.桩的入土深度为28m(配桩三根长分别为：L1=9m,L2=9m, L3=10m,型号为：JAZHB-35-9，9，10B),所以桩端是在第-2层土层，进入深度2.98m。最大压力验算:Ra =1.4(0.4242/2+17.6824/2+7.9240/2+1.9878/2)+26000.1225/2=798.49kN 则1.2*Ra=958.2KN930.55KN 单桩竖向承载力满足要求Ra=1.4*0.7*0.4242/2+17.6824/2+7.9240/2+1.9878/2+0.1225*（25-10）*26.8=534.93KN229.446KN3. 桩身承载力计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ187-20XX的第6.3.6条 1、轴心受压桩桩身承载力设计值应满足下面的公式： A/s= 43.1481+43.1464=1821.2mm2 Q=1232.67KN=0.8516.70.16103+0.93001.821=2762.9Q=1232.67KN 经过计算得到桩身轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!2、轴心抗拔桩身承载力应符合下式规定：QfyAs+fpyApsQ荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值，为391.477KN；fy、fpy普通钢筋、预应力钢筋的抗拉强度设计值，预制桩采用直径16的二级钢筋，fy=300KN/m2；As、Aps普通钢筋、预应力钢筋的截面面积，预制方桩配筋为4根二级直径18的钢筋和4根植筋二级直径14的钢筋，As=43.1481+43.1464=1821.2mm2；fyAs=3001031821.210-6=546.3KN桩身抗拉力满足要求！第六章 塔吊基础施工及注意事项第一节 塔吊基础施工塔吊基础土方开挖标高：相对0.00标高-4.7米、现场场地自然标高约为-0.7m； 在塔吊基础施工时，采用1：米长槽钢500打设靠近马路一侧。在塔吊装完后，砌筑挡土墙，挡土墙用240粘土砖，水泥砂浆MU7.5，先砌筑240厚4米4米砌筑至相对标高-0.7米，并同样方法砌筑1.5米1.5米集水井。然后对基坑回土，回填土至相对标高-0.7米。土方开挖按基础平面尺寸，坡脚每边留1米的操作空间，采用机械开挖，人工修坡的挖土方式。（现场先将位置放出），在塔吊基础混凝土垫层浇筑前，用水泵24小时间隔抽水。坑底浇筑100厚C15混凝土垫层。基础侧模选用木模板。侧模采用在基础承台上下面同一受力钢筋两端对称焊接12短对拉螺杆，间距600，用山形卡与侧模小横杆固定，中间再设两道斜撑，上口用钢管锁口，具体支设如下图所示：塔吊基础底板厚度1.10米，砼强度等级为C35，人工浇捣，混凝土浇捣密实。基础钢筋绑扎和预埋件安装后，应按设计要求进行检查验收，合格后方可浇捣混凝土。浇捣中不得碰撞位移钢筋和预埋件。混凝土浇捣后应及时养护。安装塔机时基础混凝土需达到80%以上设计强度，塔机运行时需达到100%设计强度。第二节 安全技术措施塔吊的拆装作业必须在白天进行，如需要加快进度，可在具备良好的照明条件的夜间做一些拼装工作。不得在大风、浓雾和雨雪天进行。所有参与拆装作业的人员，都应听从指挥，如发现指挥信号不清或有错误时应停止作业，待联系清楚后再进行。总指挥必须听从技术人员的技术指导，接受安全监护人员的安全监护。拆装、检查、调查人员在进入工作现场时，应穿戴安全保护用品，高处作业时应系好安全带，穿防滑鞋。体检合格，具有相关证件。凡患有色盲、矫正视力低于10、听觉障碍、心脏病、贫血、美尼尔症、癫痫、眩晕，突发性昏厥等疾病及断指者不得从事登高作业。熟悉并认真执行拆装工艺和操作规程。当发现异常情况或疑难问题时，应及时向技术负责人反映，不得自行其是，应防止处理不当而造成事故。在拆装作业的全过程，必须保持现场的整洁和秩序。周围不得堆存杂物，以免妨碍作业并影响安全。在放置起重机金属结构的下面，必须垫放枋子，防止损坏结构或造成结构变形。安装架设或拆除作业所用的钢丝绳及其连接和固定，必须符合标准和满足装拆作业的安全要求。在进行逐件组装或部件安装之前，必须对部件各部分的完好情况、连接情况和钢丝绳穿绕情况、电气线路等进行全面检查。在拆装起重臂和平衡臂时，要始终保持起重机的平衡，严禁只拆装一个臂就中断作业。在拆装作业过程中，如突然发生停电、机械故障、天气骤变等情况，短时间内不能继续作业，或作业时间已到需要停休时，应将其对角方向的螺栓重新插入，再采取其他措施，必须使起重机已安装、拆卸的部位达到稳定状态，并已锁固牢靠，所有结构件已连接牢固，塔顶的重心线处于塔底支承四边中心处，再经过检查确认妥善无隐患后，方可停止作业。不得以旋转起重臂动作来松动螺栓（销子）。安装时应按安全要求使用规定的螺栓、销、轴等连接件。螺栓紧固时应符合规定的预紧力，螺栓、销、轴都要有可靠的防松或保护装置。在安装塔吊时，必须将各部位的栏杆、平台、护链、扶杆、护圈等安全防护装置装齐并固定好。安装作业的程序，辅助设备、索具、工具以及地锚构筑等，均应遵照该机使用说明书中的规定执行。在拆除因损坏或其他原因而不能用正常方法拆卸的塔吊时，必须按照技术部门批准的安全拆卸方案进行。拆卸塔吊时，应随着降落塔身的进程拆卸相应的锚固装置。严禁在落塔之前先拆锚固装置。附墙架遇有6级及以上大风时，严禁安装或拆卸附墙锚固装置。附墙锚固装置的安装、拆卸、检查和调整，均应有专人负责，工作时应系安全带和戴安全帽，并应遵守高处作业有关安全操作的规定。所有作业吊车必须严格遵守安全操作规程和安全生产责任制。拆装期间一律禁止饮酒。工作中集中精力，不得随意开玩笑和打闹。上下交叉作业时，要注意工具和零部件放置位置必须安全可靠，防止坠落伤人。吊车指挥人员应熟悉吊车起重性能、吊物的起重量以及构件安装部位。指挥人员应与吊车司机统一手势信号。大件物品起重高度超过2要系拖拉绳。所用吊绳必须符合安全规定，所吊构件重心必须准确，符合说明书的要求。组装的总成件及附属装置必须按规定上足所有的螺栓及销，确保使用的安全性。作业区所有的电线必须停电，专人守护。作业现场应设置警戒线，禁止闲杂人员的进出。第三节 应急预案1. 联络单位概况塔吊安装、拆卸及使用时应急救援事件发生时联络单位概况：昆山市政府、昆山世茂新发展置业有限公司2. 塔吊安装、拆卸和使用应急救援组织方案2.1. 突发事件及风险预防措施从以上风险情况的分析看，如果不采取相应有效的预防措施，不仅给工程施工造成很大影响，而且对施工人员的安全造成威胁。塔式起重机安装、拆除及运行的安全技术要求：a塔式起重机的基础，必须严格按照图纸和说明书进行。塔式起重机安装前，应对基础进行检验，符合要求后，方可进行塔式起重机的安装。b安装及拆卸作业前，必须认真研究作业方案，严格按照架设程序分工负责，统一指挥。c安装塔式起重机必须保证安装过程中各种状态下的稳定性，必须使用专用螺栓，不得随意代用。d塔式起重机附墙杆件的布置和间隔，应符合说明书的规定。当塔身与建筑物水平距离大于说明书规定时，应验算附着杆的稳定性，或重新设计、制作，并经技术部门确认，主管部门验收。在塔式起重机未拆卸至允许悬臂高度前，严禁拆卸附墙杆件。e塔式起重机必须按照现行国家标准塔式起重机安全规程GB5144及说明书规定，安装起重力矩限制器、起重量限制器、幅度限制器、起升高度限制器、回转限制器等安全装置。2.2. 应急救援领导小组：岗位职责：1）编制塔吊安装、拆卸及使用应急救援预案，经批准后方可执行；2）负责应急救援小组成员进行急救方法的宣传、教育、指导；3）发生事故后立即组织展开急救工作，根据事故性质及时向昆山市安全质量监督站和公司、办事处质安部门汇报；4）负责保护好现场，配合有关部门调查；5）平时按应急救援预案要求进行演习；6）负责配置必要的应急救援工具并进行日常检查，确保应急工作准备处于完好状态。2.3. 应急救援小组的工作：1）组织