花园模板施工方案.doc

沈阳幸福大道花园模板施工方案 编制单位：沈阳北方建设股份有限公司编 制：杨景龙编制日期：2010年5月一、编制说明：1、编制目的本施工方案是沈阳北方建设股份有限公司针对沈阳荣盛幸福大道房地产开发有限公司开发的沈阳幸福大道花园工程所编制。此方案体现了本公司对该工程在施工方面的整体构思和部署。我们将按照施工方案制定的原则，充分发挥我分公司技术组织以及其他方面的优势。从总体布局、施工方法、劳动力组织、材料、成品、半成品的选点采购，质量、安全保证体系及后勤保障系统配备等方面认真安排落实。积极筹备资金，集中人、财、物、机械设备全力投入，精心组织、精心施工、保证按期完工。2、编制依据、沈阳荣盛幸福大道房地产开发有限公司提供的沈阳幸福大道花园工程施工图纸。、沈阳市人民政府有关建筑、市政、环境保护等地方性法规及规定。、企业整体施工能力及本公司ISO9001标准质量手册和程序文件，安全生产施工管理能力。、施工现场周围的实际情况。、国家、省、市有关部门颁布的现行建筑施工的有关政策、法规、规程、规范及质量标准。 二、工程概况：沈阳幸福大道花园工程由沈阳荣盛幸福大道房地产开发有限公司负责开发建设，由沈阳北方建设股份有限公司负责施工。该工程坐落于沈阳市铁西区中央大街19号。工程建筑面积： 23000 。墙体砌筑采用煤矸石空心砌块，砂浆采用Mb5专用砂浆。墙体保温采用墙外贴100厚保温板，表面外墙涂料。屋面保温：保温采用130厚苯板，上人屋面保温采用挤塑板。屋面防水：采用SBS卷材。门窗：窗为塑钢窗，进户门为三防门，单元门采用对讲门。8#、9#、14#、15#、16#工程基础采用螺旋钻孔桩基础，地上部分结构采用短支剪力墙结构，暗梁、暗柱，剪力墙厚200250。三、施工方案本工程模板采用木质多层板，支撑采用直径48的钢管及对拉镙拴要求模板要有足够的刚度、强度和稳定性，能可靠地承受新浇灌混凝土的重量以及施工荷载。为加快施工进度决定采用两层墙体模板，三层顶板模板及支撑，进行施工。、剪力墙模板采用多层木模板，支撑48的钢管采用对拉镙拴，校正用8#铁线。首先按墙体的长度、高度及门窗洞口的位置制作模板安装剪力墙模板，模板支撑采用木方，内方间距为300，外方（双木方）间距底部600，上部800900。剪力墙两侧的木方用对拉镙拴拧紧。对拉镙拴的设置为：每根对拉镙拴的控制间距：水平间距500mm、竖向间距分别为600mm。为使螺栓能重复使用，每根对拉镙拴在剪力墙内部均设塑料套管。模板校正用8#铁线及紧线器。、楼面模板安装：支模时大龙骨采用69木方，间距1.01.2米，小龙骨摆在大龙骨的上部，间距不大于300。在两块模板的接头处应布置小龙骨。楼面模板采用多层木模，模板之间的拼缝要求严密，防止漏浆。支撑间距1.0米，支撑中间设双向水平拉子。、拆模时混凝土的强度要求：柱、梁侧模板及剪力墙模板：在表面棱角不受损时可以拆模。底模拆除按以下强度控制：板： 跨度 2m 时 50 跨度 28m 时 75跨度 8m 时 100梁： 跨度 8m 时 75 跨度 8m 时 100悬臂构件： 100 实际强度可按留置的同期、同条件养护试块的抗压强度决定。四、施工技术要求：1施工准备、材料、木模板：采用加膜多层木模板，板厚1.5。、木方：东北落叶松69木方。支架系统：直径48的钢管脚手架，对拉螺栓及69木方。作业条件、模板设计：在会审图纸后，根据工程的特点、计划合同工期及现场环境，对各分部混凝土模板进行设计，确定木模板制作的几何形状、尺寸要求，龙骨的规格、间距，设计支架系统。 、木模板备料：模板数量应按模板设计方案结合施工流水段的划分，进行综合考虑，合理确定模板的配置数量。、模板涂刷脱模剂，并分规格堆放。、根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。、墙、柱钢筋绑扎完毕，水电管及预埋件已安装，绑好钢筋保护层垫块，并办完隐蔽验收手续。、根据模板方案，图纸要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。2、操作工艺、基础模板制作安装承台地梁基础模板：基础底部垫层完成后，先弹出地梁及承台边线和中心线， 安墨线支设模板，模板加固采用木方斜顶。、柱模板、按图纸尺寸制作柱侧模板（注意：外侧板宽度要加大两倍内侧模板厚）后，按放线位置钉好压脚板再安柱模板，两垂直向加斜拉顶撑，校正垂直度及柱顶对角线。、安装柱箍：柱箍应根据柱模尺寸、侧压力的大小等因素进行设计选择（有木箍、钢箍、钢木箍等）。柱箍间距一般在400mm左右，柱截面较大时应设置柱中对拉螺栓。由计算确定螺栓的直径、间距。、梁模板安装、在柱子上弹出轴线，梁位置和水平线，安装柱头模板。、梁底模板：按设计标高确定支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平，当梁底板跨度大于及高于4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的千分之一至三。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。、梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁来确定。、当梁高超过750mm 时，梁侧模板加穿梁对拉螺栓加固。、楼面模板、根据模板的排列图架设支柱和龙骨。支柱与龙骨的间距，应根据楼板的混凝土重量与施工荷载的大小，在模板设计中确定。一般支柱为8001200mm，大龙骨间距为8001200mm，小龙骨间距为小于300mm。支柱排列要考虑设置施工通道。、拉通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。、铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角模板应通线定牢。、楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。3、施工注意事项、避免工程质量通病、模板安装前，先检查模板质量，不符质量标准的不得投入使用。、梁模板：防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模胀模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象。措施：a、支模时应遵守边模底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。b、梁侧模必须将压脚板、斜撑、拉线通直后半梁侧钉牢。梁底模板按规定起拱。c、混凝土浇筑前，模板应用水充分浇透。、柱模板：防止胀模、断面尺寸鼓出、漏浆、混凝土不密实，或蜂窝麻面、偏斜、柱身扭曲的现象。措施：a、根据规定的柱箍间距要求钉牢固。b、成排柱模支模时，应先立两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通长线，再立中间柱模。c、四周斜撑要牢固。、板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象。措施：a、楼板模板厚度要一致，搁栅木料要有足够的强度和刚度，搁栅面要平整。b、支撑要符合规定的保证项目要求。c、板模按规定起拱。、主要安全措施、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支撑、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。、拆模时应搭设脚手板，且不得夜间施工，如必须夜间施工，应设足够的照明，并设专职安全员进行安全监督。、拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施。、成品保护、坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。、按楼板部位层层复安，减少损耗。、材料应按编号分类堆放。模板计算书 板模板(工具式钢管立柱支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。板段：B1。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数楼层高度H：2.85m；混凝土楼板厚度：120mm；结构表面要求：隐藏；立杆纵向间距或跨距la：1.2m；立杆横向间距或排距lb：1.2m；(二) 支撑参数立柱上半段采用483.5mm钢管，长度为1.135m；立柱下半段采用483.5mm钢管，长度为1.4m；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；水平拉条方式：中间设置一道；插销直径12mm；插销孔径15mm；钢插销抗剪强度设计值为125N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：1200mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：2层梁顶托承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根6090矩形木楞；间距：300mm；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根6090矩形木楞；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.200m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1200153/12= 3.375105mm4； W = 1200152/6 = 4.500104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.31.200=0.360 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=241.2000.12=3.456 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.11.2000.12=0.158kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.360+ 3.456+ 0.158=3.974 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.51.200=3.000 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合： q=3.974N/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合 q=max（q1，q2）=8.492kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.23.974+1.43.000) =8.492kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.353.974+1.40.73.000) =6.718kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.91.23.974=4.292kN/m；P1=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.91.353.974 =4.828kN/m；P2=0.91.40.72.5 =2.205kN；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =4.500104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.288kNm； Ma=0.125ql2=0.1258.4920.32 =0.096kNm；Mb1=0.125q1l2+0.25P1l=0.1254.2920.32+0.253.1500.3 =0.284kNm； Mb2=0.125q2l2+0.25P2l=0.1254.8280.32+0.252.2050.3 =0.219Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.288106/4.500104=6.404N/mm2；实际弯曲应力计算值 =6.404N/mm2 小于抗弯强度设计值f =30N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 4.292kN/m； l-面板计算跨度: l =300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =3.375105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 54.2923004/(384115003.375105)=0.116mm；实际最大挠度计算值: =0.116mm小于最大允许挠度值: =1.200mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根6090矩形木楞，间距300mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1364.5104= 3.645106 mm4； W=181103= 8.100104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.30.3=0.090 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.30.13=0.936 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.30.13=0.043 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.090+0.936+ 0.043=1.069 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.3=0.750 kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=1.069+0.0324=1.1013kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.2(1.069+0.0324) =1.189kN/m； q2=0.91.40.750 =0.945kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.35(1.069+0.0324) =1.338kN/m； q2=0.91.40.70.750 =0.662 kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q=0.91.2(1.069+0.0324) =1.189kN/m；P=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q=0.91.35(1.069+0.0324) =1.338kN/m；P=0.91.40.72.5 =2.205kN；(二) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.942kNm；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1001.1891.22+0.1170.9451.22 =0.330kNm；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.080ql2+0.213Pl=0.0801.1891.22+0.2133.1501.2=0.942kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=2.983 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600q1l+0.617q2l=0.6001.1891.2+0.6170.9451.2=1.556kN；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600ql+0.675P =0.6001.1891.2+0.6753.150=2.983kN；(3) 最大变形计算= 0.677ql4/100EI=0.6771.101312004/(100100003.645106)=0.424mm (三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.942106/8.100104 =11.632N/mm2实际弯曲应力计算值 =11.632N/mm2 小于抗弯强度设计值f =17N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=2.983100060750/(3.64510660)=0.829N/mm2；实际剪应力计算值 0.829 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.424mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=4.800mm；实际最大挠度计算值: =0.424mm小于最大允许挠度值: =4.800mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根6090矩形木楞，间距1200mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1364.5104= 3.645106 mm4； W=181103= 8.100104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合(1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在第二层支撑梁，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。所以，我们首先确定在永久荷载和均布活荷载作用下，第一层支撑梁产生的最大支座反力。施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.50.3=0.450 kN/m；由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=1.189kN/m；q2=0.91.40.450 =0.567kN/m；由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=1.338kN/m；q2=0.91.40.70.450 =0.397kN/m；由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力F1=1.100q1l+1.200q2l=1.1001.1891.2+1.2000.5671.2 =2.386kN；由永