XX大桥跨XX公路膺架验算书.doc

XX土建工程第X合同段 跨XX公路箱梁现浇膺架体系计算书第一章 计算说明1、工程简介本合同段主桥部分位于黄岛侧红石崖镇，起点为K33+200，终点为K34+120，全长920m，跨径布置设计为50m+265m+50m+548 m +550m+450m，设计为钻孔桩基础，花瓶形墩身，上部结构为预应力现浇混凝土连续箱梁，采用满堂支架法现浇。箱梁各结构均采用C50高性能混凝土，纵横双向预应力体系，腹板采用15-22钢束，顶、底板采用15-16钢束，横向预应力采用15-3钢束。支座采用符合GB/T17955-2000标准的球形钢支座。直径大于或等于25mm的钢筋采用机械连接方式接长。XX大桥在426#427#（K33+315K33+380）墩跨越胶黄公路，此跨梁体设计为变截面现浇箱梁，梁体跨度65m，单幅桥面宽度17m，中间隔离带1.0m，分左右幅设置。设计于胶黄公路正交，桥上设计纵坡为2.0，横桥向以桥梁中心标高为基点向左右幅设置2.0%的横坡。既有胶黄公路设计为双向六车道，两侧非机动车道，机动车道与非机动车道用花坛隔离，其中机动车道为宽24m，非机动车道宽6m，隔离花坛宽2.5m，非机动车道两侧为绿化带，宽约5m。2、地形特点及工程地质情况桥址所属地貌为山前冲积平原，地面标高5.022.5m，地势起伏不大。根据地质勘探揭示，426#墩桥址下表层土为冲填土，厚度在1.5m左右，下层为角砾岩层，承载力在200Kpa400Kpa之间；427#墩位于老河床内，桥址下表层土冲填土，厚度在3m左右，下层为角砾岩层，承载力在200Kpa400Kpa之间。3、箱梁支架设计根据XX大桥上跨既有胶黄公路设计图纸和现场实际情况的调查勘测以及通过对胶黄公路车流量进行统计分析，为满足现浇箱梁施工和胶黄公路行车需要，并考虑到施工安全，跨越胶黄公路65m现浇梁采用膺架法进行施工。支架总体布置见图附图-1、附图-2所示。车行道预留两个门洞，采用7209mm螺旋钢管支墩、横向I40b工字钢分配粱、纵向贝雷梁片承重粱搭设两跨连续箱梁结构，钢管支墩基础为1.2m1.2m1.2m钢筋混凝土方形基础，单个门洞净宽6.0m，净高度6.0m，以满足车辆双向行车和安全需要。7209mm钢管支墩横桥向采用7根对称箱梁中心线布置，间距为3.5m+2m+3m+3m+2m+3.5m。横向I40b工字钢承重梁布置3根，并排焊接固定于螺旋钢管顶钢板上。贝雷梁横桥向对称箱梁中心线布置12组双排单层不加强型贝雷粱片，单片贝雷梁长15m，间距布置为1m+1.2m+0.6m+0.9m+31.2m+0.9m+0.6m+1.2m+1m。人行道在左右两侧非机动车道预留两个门洞，采用 7209mm螺旋钢管支墩、横向I40b工字钢分配粱、纵向贝雷梁片承重粱在胶黄公路人行道两侧搭设，钢管支墩基础为18m1m0.8m钢筋混凝土条形基础。7209mm螺旋钢管支墩横桥向采用10根对称箱梁中心线布置，间距为3.1m+1.2m+1.4m+1.8m+2m+1.8m+1.4m+1.2m+3.1m。横向I40b工字钢承重梁布置3根，并排焊接固定于螺旋钢管顶钢板上。贝雷梁横桥向对称箱梁中心线布置15组双排单层加强型贝雷粱片，单组贝雷梁片长15m，间距为20.9m+0.6m+0.3m+0.6m6+0.3m+0.6m+0.9m。人行门洞与车行门洞之间和426#、427#外侧均采用满堂支架搭设，纵向方木分配粱采用12cm15cm的红松木，横向方木分配粱采用10cm10cm的红松木。第二章 贝雷承重梁计算根据第一联连续箱梁第三跨一般构造设计图（见图2-1）和跨胶黄公路现浇箱梁膺架布置图（见图2-2），两侧人行门洞均位于箱梁变截面部分，计算以最大截面E-E截面进行（E-E截面为端横隔板截面），、门洞位于箱梁等截面部分，计算以较大截面G-G截面进行。图2-1 第一联第三跨箱梁立面图 图2-2 跨胶黄公路门式膺架设计图 根据装配式公路钢桥多用途使用手册查得：双排单层加强贝雷粱的几何特性：W015398.3cm3，I01154868.8cm4，273MPa1、两侧人行门洞（变截面）两侧人行门洞简化为简支结构，以梁体E-E截面进行计算，由于箱梁横断面的不均匀性，计算分底板、腹板、翼板3个部分进行。荷载计算按模板及木楞自重荷载、新浇钢筋混凝土自重、贝雷梁片及分配梁荷载、施工人员和堆放荷载标准值、振捣混凝土产生的荷载等5部分组成，其中模板荷载分项系数取1.2，贝雷梁片及分配梁荷载分项系数取1.2，新浇筑钢筋混凝土自重荷载分项系数取1.2，施工人员和堆放荷载标准值分项系数取1.4，振捣混凝土产生的荷载分项系数取1.4。（1）箱梁实体荷载经过对E-E截面进行实体荷载受力分析，截面受力如图2-3所示。图2-3 E-E截面荷载分布图（2）模板和木楞荷载q2：a、内模（包括支撑架）：取q21=1.6KN/m2；b、底模（侧模）：取q22=1.2KN/m2；c、模板背木：取q23=1.2KN/ m2 ；（3）施工荷载和堆放荷载标准值：因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q3=2.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。（4）贝雷梁片及分配梁荷载：q4=1.5(贝雷梁)+0.85(分配梁)=2.35KN/m2。（5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2.0KN/m2。a、底板部分 .荷载组合、新浇钢筋混凝土自重：q186.596KN/m21.2103.92KN/m2、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q234KN/m21.24.8KN/m2、施工荷载及堆放荷载标准值：q3=2.0KN/m21.42.8 KN/m2、贝雷梁片及分配梁荷载：q4=2.35KN/m21.22.82KN/m2、振捣混凝土产生的荷载：q5=2.0KN/m21.42.8 KN/m2 .强度计算荷载组合采用+,转化为6.518宽度的纵向线荷载，所以荷载组合最大值为：qmax（103.92+4.8+2.8+2.82+2.8）6.518763.52KN/m贝雷梁跨度15m，故l15mMmaxql2/8763.52152/821474KNmmaxMmax/nW21474KNm/615398.3cm3232.4MPa273MPa故底板部分布置6组双排单层贝雷梁片即可满足要求。（3）刚度计算荷载组合采用+,转化为6.518m宽度的纵向线荷载，所以荷载组合最大值为：qmax（103.92+4.8+2.8+2.82+2.8）6.518763.52KN/m贝雷梁跨度15m，故l15mfmax5ql4/384EI5763.52154/63842.11154868.8 34.6mmfmax/l34.6/150001/433.51/400故6组双排单层贝雷梁刚度满足要求。综上，在底板处需要6组双排单层贝雷梁。b、腹板部分 .荷载组合、新浇钢筋混凝土自重：q144.234KN/m21.253.1KN/m2、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q234KN/m21.24.8KN/m2、施工荷载及堆放荷载标准值：q3=2.0KN/m21.42.8 KN/m2、贝雷梁片及分配梁荷载：q4=2.35KN/m21.22.82KN/m2、振捣混凝土产生的荷载：q5=2.0KN/m21.42.8 KN/m2 .强度计算荷载组合采用+,转化为1.7753宽度的纵向线荷载，所以荷载组合最大值为：qmax（53.1+4.8+2.8+2.82+2.8）1.7753117.74KN/m贝雷梁跨度15m，故l15mMmaxql2/8117.71152/83310.6KNmmaxMmax/nW3310.6KNm/215398.3cm3107.5MPa273MPa故腹板部分布置2组双排单层贝雷梁片即可满足要求。（3）刚度计算荷载组合采用+,转化为1.7753宽度的纵向线荷载，所以荷载组合最大值为：qmax（53.1+4.8+2.8+2.82+2.8）1.7753117.74KN/m贝雷梁跨度15m，故l15mfmax5ql4/384EI5117.74154/33842.11154868.8 10.7mmfmax/l10.7/150001/14021/400故2组双排单层贝雷梁片刚度满足要求。综上，在腹板处需要2组双排单层贝雷梁。c、翼板部分 .荷载组合、新浇钢筋混凝土自重：q18.52KN/m21.210.224KN/m2、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q234KN/m21.24.8KN/m2、施工荷载及堆放荷载标准值：q3=2.0KN/m21.42.8 KN/m2、贝雷梁片及分配梁荷载：q4=2.35KN/m21.22.82KN/m2、振捣混凝土产生的荷载：q5=2.0KN/m21.42.8 KN/m2 .强度计算荷载组合采用+,转化为3.4657宽度的纵向线荷载，所以荷载组合最大值为：qmax（10.224+4.8+2.8+2.82+2.8）3.465781.25KN/m贝雷梁跨度15m，故l15mMmaxql2/881.25152/82285.2KNmmaxMmax/nW2285.2KNm/215398.3cm374.2MPa273MPa故翼板部分布置2组双排单层贝雷梁片即可满足要求。（3）刚度计算荷载组合采用+,转化为3.4657宽度的纵向线荷载，所以荷载组合最大值为：qmax（10.224+4.8+2.8+2.82+2.8）3.465781.25KN/m贝雷梁跨度15m，故l15mfmax5ql4/384EI581.25154/23842.11154868.8 11mmfmax/l11/150001/13641/400故2组双排单层贝雷梁片刚度满足要求。综上，在翼板处需要2组双排单层贝雷梁。根据以上计算结果，考虑到箱梁横向的不均匀性和腹板、翼缘板部分荷载的集中性及采用贝雷梁片双排单层标准件操作的简易性和稳定性，贝雷梁片横桥向布置如图2-4所示： 图2-4 人行门洞贝雷梁片布置图如图2-4所示，双排单层贝雷梁片在横桥向布置15组，布置间距为0.9m2+0.6m+0.3m+0.6m6+0.3m+0.6m+0.9m2。2、中间车行门洞（车行门洞）车行门洞为两跨连续梁结构，单跨跨度7.2m，简化为简支结构以梁体G-G截面进行计算，由于箱梁横断面的不均匀性，计算分底板、腹板、翼板3个部分进行。根据装配式公路钢桥多用途使用手册查得：双排单层不加强贝雷粱的几何特性：W07157.1cm3，I0500994.4cm4，273MPa荷载计算按模板及木楞自重荷载、新浇钢筋混凝土自重、施工人员和堆放荷载标准值、贝雷梁片及分配梁荷载、振捣混凝土产生的荷载等5部分组成，其中模板荷载分项系数取1.2，贝雷梁片及分配梁荷载分项系数取1.2，新浇筑钢筋混凝土自重荷载分项系数取1.2，施工人员和堆放荷载标准值分项系数取1.4，振捣混凝土产生的荷载分项系数取1.4。（1）箱梁实体荷载经过对G-G截面进行实体荷载受力分析，截面受力如图2-5所示。图2-5 G-G截面荷载分布图（2）模板和木楞荷载q2：a、内模（包括支撑架）：取q21=1.6KN/m2；b、底模（侧模）：取q22=1.2KN/m2；c、模板背木：取q23=1.2KN/ m2 ；（3）施工荷载和堆放荷载标准值：因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q3=2.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。（4）贝雷梁片及分配梁荷载：q4=1.5(贝雷梁)+0.85(分配梁)=2.35KN/m2。（5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2.0KN/m2。a、底板部分 .荷载组合、新浇钢筋混凝土自重：q119.994KN/m21.223.993KN/m2、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q234KN/m21.24.8KN/m2、施工荷载及堆放荷载标准值：q3=2.0KN/m21.42.8 KN/m2、贝雷梁片及分配梁荷载：q4=2.35KN/m21.22.82KN/m2、振捣混凝土产生的荷载：q5=2.0KN/m21.42.8 KN/m2 .强度计算荷载组合采用+,转化为6.5554宽度的纵向线荷载，所以荷载组合最大值为：qmax（23.993+4.8+2.8+2.82+2.8）6.5554243.95KN/m贝雷梁跨度7.2m，故l7.2mMmaxql2/8243.957.22/81580.8KNmmaxMmax/nW1580.8KNm/27157.1cm3110.4MPa273MPa故底板部分布置2组双排单层贝雷梁片即可满足要求。（3）刚度计算荷载组合采用+,转化为6.5554m宽度的纵向线荷载，所以荷载组合最大值为：qmax（23.993+4.8+2.8+2.82+2.8）6.5554243.95KN/m贝雷梁跨度7.2m，故l7.2mfmax5ql4/384EI5243.937.24/23842.1500994.4 4.1mmfmax/l4.1/72001/1756.11/400故布置2组双排单层贝雷梁片刚度满足要求。综上，在底板处需要布置2组双排单层贝雷梁片。b、腹板部分 .荷载组合、新浇钢筋混凝土自重：q137.71KN/m21.245.252KN/m2、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q234KN/m21.24.8KN/m2、施工荷载及堆放荷载标准值：q3=2.0KN/m21.42.8 KN/m2、贝雷梁片及分配梁荷载：q4=2.35KN/m21.22.82KN/m2、振捣混凝土产生的荷载：q5=2.0KN/m21.42.8 KN/m2 .强度计算荷载组合采用+,转化为1.7566宽度的纵向线荷载，所以荷载组合最大值为：qmax（45.252+4.8+2.8+2.82+2.8）1.7566102.71KN/m贝雷梁跨度7.2m，故l7.2mMmaxql2/8102.717.22/8665.6KNmmaxMmax/nW665.6KNm/27157.1cm346.5MPa273MPa故腹板部分布置2组双排单层贝雷梁片即可满足要求。（3）刚度计算荷载组合采用+,转化为1.7566宽度的纵向线荷载，所以荷载组合最大值为：qmax（45.252+4.8+2.8+2.82+2.8）1.7566102.71KN/m贝雷梁跨度7.2m，故l7.2mfmax5ql4/384EI5102.717.24/23842.1500994.4 1.71mmfmax/l1.71/72001/42111/400故2组双排单层贝雷梁片刚度满足要求。综上，在腹板处需要布置2组双排单层贝雷梁片。c、翼板部分 .荷载组合、新浇钢筋混凝土自重：q19.19KN/m21.211.03KN/m2、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q234KN/m21.24.8KN/m2、施工荷载及堆放荷载标准值：q3=2.0KN/m21.42.8 KN/m2、贝雷梁片及分配梁荷载：q4=2.35KN/m21.22.82KN/m2、振捣混凝土产生的荷载：q5=2.0KN/m21.42.8 KN/m2 .强度计算荷载组合采用+,转化为3.4657宽度的纵向线荷载，所以荷载组合最大值为：qmax（11.03+4.8+2.8+2.82+2.8）3.465784.04KN/m贝雷梁跨度7.2m，故l7.2mMmaxql2/884.047.22/8544.6KNmmaxMmax/nW544.6KNm/27157.1cm338.1MPa273MPa故翼板部分布置2组双排单层贝雷梁片即可满足要求。（3）刚度计算荷载组合采用+,转化为3.4657宽度的纵向线荷载，所以荷载组合最大值为：qmax（11.03+4.8+2.8+2.82+2.8）3.465784.04KN/m贝雷梁跨度7.2m，故l7.2mfmax5ql4/384EI584.047.24/23842.1500994.4 1.4mmfmax/l1.4/72001/51431/400故2组双排单层贝雷梁片刚度满足要求。综上，在翼板处需要布置2组双排单层贝雷梁片。根据以上计算结果，考虑到箱梁横向的不均匀性和腹板、翼缘板部分荷载的集中性及采用贝雷梁片双排单层标准件操作的简易性和稳定性，贝雷梁片横桥向布置如图2-6所示： 图2-6 车行门洞贝雷梁片布置图如图2-4所示，双排单层贝雷梁片在横桥向布置12组，布置间距为1m+1.2m+0.6m+0.9m+1.2m3+0.9m+0.6m+1.2m+1m。第三章 工字钢承重粱计算人行门洞和车行门洞螺旋钢管支墩上部均采用3根I40b工字钢作为横向承重梁，用于将贝雷梁传递下来的上部箱梁荷载传递给螺旋钢管支墩。如图3-1所示：图3-1 跨胶黄公路门式膺架设计图 根据第一联第三跨箱梁立面设计图（图3-2），车行门洞工字钢承重梁计算以G-G截面进行，人行门洞工字钢承重梁以E-E截面进行。图3-2 第一联第三跨箱梁立面图 I40b工字钢设计受力参数为：W1139cm3，I22781cm4，b12.5mm，S671.2cm31、人行门洞工字钢横向承重梁计算人行门洞横向承重梁设计采用I40b工字钢横向并排焊接固结于螺旋钢管支墩顶部钢板上，用于承受上部贝雷梁传递下来的箱梁荷载。钢管支墩间距为3.1m+1.2m+1.4m+1.8m+2m+1.8m+1.4m+1.2m+3.1m，即底部部分钢管支墩间距最大为2.0m，腹板部分钢管支墩最大间距为1.4m，翼板部分钢管支墩间距为3.1m。荷载计算按模板及木楞自重荷载、新浇钢筋混凝土自重、施工人员和堆放荷载标准值、工字钢，贝雷梁片及分配梁荷载、振捣混凝土产生的荷载等5部分组成，其中模板荷载分项系数取1.2，工字钢、贝雷梁片及分配梁荷载分项系数取1.2，新浇筑钢筋混凝土自重荷载分项系数取1.2，施工人员和堆放荷载标准值分项系数取1.4，振捣混凝土产生的荷载分项系数取1.4。（1）箱梁实体荷载经过对E-E截面进行实体荷载受力分析，截面受力如图3-3所示。图3-3 E-E截面横桥向荷载分布图（2）模板和木楞荷载q2：a、内模（包括支撑架）：取q21=1.6KN/m2；b、底模：取q22=1.2KN/m2；c、底模背木：取q23=1.2KN/ m2 ；（3）施工荷载和堆放荷载标准值：因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q3=2.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。（4）贝雷梁片、工字钢及分配梁荷载：q4=1.5（工字钢）+1.5(贝雷梁)+0.85(分配梁)=3.85KN/m2。（5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2.0KN/m2。a、底板部分、荷载组合：、新浇钢筋混凝土自重：q186.596KN/m21.2103.92KN/m2、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q234KN/m21.24.8KN/m2、施工荷载及堆放荷载标准值：q3=2.0KN/m21.42.8 KN/m2、贝雷梁片、工字钢及分配梁荷载：q4=3.85KN/m21.24.62KN/m2、振捣混凝土产生的荷载：q5=2.0KN/m21.42.8 KN/m2、强度计算荷载组合采用+，故：q103.92+4.8+2.8+4.62+2.8118.94KN/m2转化为沿桥梁纵向14m间距的线荷载：l1=14mQql1118.94KN/14m1784.1KN/m螺旋钢管支墩底板部分工字钢横向最大间距为2.0m，故l22.0m，根据路桥施工计算手册：MmaxQl22/8=1784.122/8=892.1KNmmaxMmax /nW892.1KNm/61139cm3130.1Mpa145Mpa满足要求。Qmax0.5Ql20.51784.121784.1KNQmaxS/Ixb1784.1671.2/6227811.2570.1Mpa85Mpa、刚度计算由上计算可知：Q1784.1KN/m根据路桥施工计算手册：fmax5Ql24/384EI51784.124/63842.122781 1.3mmfmax/l21.3/20001/15381/400满足要求。b、腹板部分、荷载组合：、新浇钢筋混凝土自重：q144.234KN/m21.253.081KN/m2、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q234KN/m21.24.8KN/m2、施工荷载及堆放荷载标准值：q3=2.0KN/m21.42.8 KN/m2、贝雷梁片、工字钢及分配梁荷载：q4=3.85KN/m21.24.62KN/m2、振捣混凝土产生的荷载：q5=2.0KN/m21.42.8 KN/m2、强度计算荷载组合采用+，故：q53.081+4.8+2.8+4.62+2.868.101KN/m2转化为沿桥梁纵向14m间距的线荷载：l1=14mQql168.101KN/14m953.4KN/m螺旋钢管支墩腹板部分横向间距为1.4m，故l21.4m，根据路桥施工计算手册：MmaxQl22/8=953.41.42/8=233.6KNmmaxMmax /nW233.6KNm/31139cm368.3Mpa145Mpa满足要求。Qmax0.5Ql20.5953.41.4667.4KNQmaxS/Ixb667.4671.2/3227811.2552.4Mpa85Mpa、刚度计算由上计算可知：Q953.4KN/m根据路桥施工计算手册：f5Ql24/384EI5953.41.44/33842.122781 0.33mmfmax/l20.33/14001/42421/400满足要求。c、翼板部分、荷载组合：、新浇钢筋混凝土自重：q18.52KN/m21.210.224KN/m2、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q234KN/m21.24.8KN/m2、施工荷载及堆放荷载标准值：q3=2.0KN/m21.42.8 KN/m2、贝雷梁片、工字钢及分配梁荷载：q4=3.85KN/m21.24.62KN/m2、振捣混凝土产生的荷载：q5=2.0KN/m21.42.8 KN/m2、强度计算荷载组合采用+，故：q10.224+4.8+2.8+4.62+2.825.244KN/m2转化为沿桥梁纵向14m间距的线荷载：l1=14mQql125.244KN/14m353.42KN/m螺旋钢管支墩翼板部分横向间距为3.1m，故l23.1m，根据路桥施工计算手册：MmaxQl22/8=353.423.12/8=424.54KNmmaxMmax /nW424.54KNm/31139cm3124.2Mpa145Mpa满足要求。Qmax0.5Ql20.5353.423.1547.8KNQmaxS/Ixb547.8671.2/3227811.2543.04Mpa85Mpa、刚度计算由上计算可知：Q353.42KN/m根据路桥施工计算手册：f5Ql24/384EI5353.423.14/33842.122781 2.96mmfmax/l22.96/31001/10471/400满足要求。2、车行门洞工字钢横向承重梁计算车行门洞横向承重梁设计采用I40b工字钢横向并排焊接固结于螺旋钢管支墩顶部钢板上，用于承受上部贝雷梁传递下来的箱梁荷载。钢管支墩横桥向布置间距设计为3.5m+2m+3m+3m+2m+3.5m，即底部部分钢管支墩间距为3.0m，腹板部分钢管支墩间距为2m，翼板部分钢管支墩间距为3.5m。荷载计算按模板及木楞自重荷载、新浇钢筋混凝土自重、施工人员和堆放荷载标准值、贝雷梁片、工字钢及分配梁荷载、振捣混凝土产生的荷载等5部分组成，其中模板荷载分项系数取1.2，贝雷梁片、工字钢及分配梁荷载分项系数取1.2，新浇筑钢筋混凝土自重荷载分项系数取1.2，施工人员和堆放荷载标准值分项系数取1.4，振捣混凝土产生的荷载分项系数取1.4。（1）箱梁实体荷载经过对G-G截面进行实体荷载受力分析，截面受力如图3-4所示。图3-4 G-G截面横桥向荷载分布图（2）模板和木楞荷载q2：a、内模（包括支撑架）：取q21=1.6KN/m2；b、底模：取q22=1.2KN/m2；c、底模背木：取q23=1.2KN/ m2 ；（3）施工荷载和堆放荷载标准值：因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q3=2.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。（4）贝雷梁片、工字钢及分配梁荷载：q4=1.5（工字钢）+1.5(贝雷梁)+0.85(分配梁)=3.85KN/m2。（5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2.0KN/m2。a、底板部分、荷载组合：、新浇钢筋混凝土自重：q119.994KN/m21.223.993KN/m2、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q234KN/m21.24.8KN/m2、施工荷载及堆放荷载标准值：q3=2.0KN/m21.42.8 KN/m2、贝雷梁片、工字钢及分配梁荷载：q4=3.85KN/m21.24.62KN/m2、振捣混凝土产生的荷载：q5=2.0KN/m21.42.8 KN/m2、强度计算荷载组合采用+，故：q23.993+4.8+2.8+4.62+2.839.013KN/m2转化为沿桥梁纵向7.2m间距的线荷载：l1=7.2mQql129.013KN/7.2m208.9KN/m螺旋钢管支墩底板部分横向间距为3.0m，故l23.0m，根据路桥施工计算手册：MmaxQl22/8=208.93.02/8=235.01KNmmaxMmax /nW235.01KNm/21139cm3103.2Mpa145Mpa满足要求。Qmax0.5Ql20.5208.93.0313.35KNQmaxS/Ixb313.35671.2/2227811.2536.9Mpa85Mpa、刚度计算由上计算可知：Q208.9KN/m根据路桥施工计算手册：f5Ql24/384EI5208.934/23842.122781 2.3mmfmax/l22.3/30001/13041/400满足要求。b、腹板部分、荷载组合：、新浇钢筋混凝土自重：q137.71KN/m21.245.252KN/m2、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q234KN/m21.24.8KN/m2、施工荷载及堆放荷载标准值：q3=2.0KN/m21.42.8 KN/m2、贝雷梁片、工字钢及分配梁荷载：q4=3.85KN/m21.24.62KN/m2、振捣混凝土产生的荷载：q5=2.0KN/m21.42.8 KN/m2、强度计算荷载组合采用+，故：q45.252+4.8+2.8+4.62+2.860.272KN/m2转化为沿桥梁纵向7.2m间距的线荷载：l1=7.2mQql160.272KN/7.2m433.96KN/m螺旋钢管支墩腹板部分横向间距为2m，故l22m，根据路桥施工计算手册：MmaxQl22/8=433.9622/8=216.98KNmmaxMmax /nW216.98KNm/21139cm395.3Mpa145Mpa满足要求。Qmax0.5Ql20.5433.962433.96KNQmaxS/Ixb433.96671.2/2227811.2551.1Mpa85Mpa、刚度计算由上计算可知：Q433.96KN/m根据路桥施工计算手册：f5Ql24/384EI5433.9624/23842.122781 0.95mmfmax/l20.95/20001/21051/400满足要求。c、翼板部分、荷载组合：、新浇钢筋混凝土自重：q19.19KN/m21.211.028KN/m2、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q234KN/m21.24.8KN/m2、施工荷载及堆放荷载标准值：q3=2.0KN/m21.42.8 KN/m2、贝雷梁片、工字钢及分配梁荷载：q4=3.85KN/m21.24.62KN/m2、振捣混凝土产生的荷载：q5=2.0KN/m21.42.8 KN/m2、强度计算荷载组合采用+，故：q11.028+4.8+2.8+4.62+2.823.248KN/m2转化为沿桥梁纵向7.2m间距的线荷载：l1=7.2mQql123.248KN/7.2m167.4KN/m螺旋钢管支墩翼板部分横向间距为3.5m，故l23.5m，根据路桥施工计算手册：MmaxQl22/8=167.43.52/8=256.33KNmmaxMmax /nW256.33KNm/21139cm3112.5Mpa145Mpa满足要求。Qmax0.5Ql20.5167.43.5292.95KNQmaxS/Ixb292.95671.2/2227811.2534.5Mpa85Mpa、刚度计算由上计算可知：Q167.4KN/m根据路桥施工计算手册：f5Ql24/384EI5167.43.54/23842.122781 3.42mmfmax/l23.42/35001/1023.41/400满足要求。第四章 满堂支架计算根据第一联连续箱梁第三跨一般构造设计图（见图4-1）和跨胶黄公路现浇箱梁门式膺架设计图，满堂支架计算分为3个部分进行（见图4-2），即部分、部分、部分。图4-1 第一联第三跨箱梁立面图 图4-2 跨胶黄公路现浇箱梁膺架布置图 荷载计算按模板及木楞自重、满堂支架及分配梁荷载、新浇钢筋混凝土自重、施工人员和堆放荷载标准值、振捣混凝土产生的荷载等5部分组成，其中模板荷载分项系数取1.2，满堂支架及分配梁荷载分项系数取1.2，新浇筑钢筋混凝土自重荷载分项系数取1.2，施工人员和堆放荷载标准值分项系数取1.4，振捣混凝土产生的荷载分项系数取1.4。1、部分（人行门洞）满堂支架计算根据人行门洞贝雷粱设计图和箱梁实体荷载计算，车行门洞上侧钢管支架布置图如图4-3所示。图4-3 人行门洞上侧满堂支架平面布置图 由图4-3，在底板部分满堂支架立杆横纵向间距设计最大为60cm60cm，步距设计为60cm；在翼板部分满堂支架立杆横纵向间距设计最大为60cm60cm，步距设计为60cm；在腹板部分满堂支架立杆横纵向间距设计最大为90cm60cm，步距设计为60cm。（1）箱梁实体荷载经过对E-E截面进行实体荷载受力分析，截面受力如图4-4所示。图4-4 E-E截面荷载分布图（2）模板和木楞荷载q2：a、内模（包括支撑架）：取q21=1.6KN/m2；b、底模（侧模）：取q22=1.2KN/m2；c、模板背木：取q23=1.2KN/ m2 ；（3）施工荷载和堆放荷载标准值：因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q3=2.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。（4）满堂支架及分配梁荷载：q4=1.5（满堂支架）+0.85(分配梁)=2.35KN/m2。（5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2.0KN/m2。a、底板部分、荷载组合：、新浇钢筋混凝土自重：q186.5961.20.60.637409.5N、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q2341.20.60.61728N、施工荷载及堆放荷载标准值：q3=2.01.40.60.61008N、满堂支架和分配梁荷载：q4=2.351.20.60.61015.2N、振捣混凝土产生的荷载：q5=2.01.40.60.61008N荷载组合最大值P37409.5N+1728N+1008N+1015.2N+1008N=42168.7N、4.83.5mm钢管容许荷载N计算4.83.5mm钢管：A489mm2 i15.8mm 因支架步距为60cm，故L600mm长细比Li600mm15.8mm38查附表得：0.893NAf0.893489mm205N/mm289518.8N42168.7N、立杆受压应力计算钢管立杆的受压应力：NA由上述计算：N36439.2N A=489mm 0.893故：42168.74890.89396.57N/mm2钢管抗压强度设计值f205N/mm296.57N/mm2f205N/mm2故钢管支架在底板部分立杆纵横间距60cm60cm，步距60cm布置满足要求。b、腹板部分、荷载组合：、新浇钢筋混凝土自重：q144.2341.20.60.619109.1N、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q2341.20.60.61728N、施工荷载及堆放荷载标准值：q3=2.01.40.60.61008N、满堂支架和分配梁荷载：q4=2.351.20.60.61015.2N、振捣混凝土产生的荷载：q5=2.01.40.60.61008N荷载组合最大值P19109.1N+1728N+1008N+1015.2N+1008N=23868.3N、4.83.5mm钢管容许荷载N计算4.83.5mm钢管：A489mm2 i15.8mm 因支架步距为60cm，故L600mm长细比Li600mm15.8mm38查附表得：0.893NAf0.893489mm205N/mm289518.8N23868.3N、立杆受压应力计算钢管立杆的受压应力：NA由上述计算：N36439.2N A=489mm 0.893故：23868.34890.89354.66N/mm2钢管抗压强度设计值f205N/mm254.66N/mm2f205N/mm2故钢管支架在腹板部分立杆纵横间距60cm60cm，步距60cm布置满足要求。c、翼板部分、荷载组合：、新浇钢筋混凝土自重：q18.521.20.90.65521N、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q2341.20.90.62592N、施工荷载及堆放荷载标准值：q3=2.01.40.90.61512N、满堂支架和分配梁荷载：q4=2.351.20.90.61522.8N、振捣混凝土产生的荷载：q5=2.01.40.90.61512N荷载组合最大值P5521N+2592N+1512N+1522.8N+1512N=12659.8N、4.83.5mm钢管容许荷载N计算4.83.5mm钢管：A489mm2 i15.8mm 因支架步距为60cm，故L600mm长细比Li600mm15.8mm38查附表得：0.893NAf0.893489mm205N/mm289518.8N12659.8N、立杆受压应力计算钢管立杆的受压应力：NA由上述计算：N36439.2N A=489mm 0.893故：12659.84890.89328.99N/mm2钢管抗压强度设计值f205N/mm228.99N/mm2f205N/mm2故钢管支架在翼板部分立杆纵横间距90cm60cm，步距60cm布置满足要求。2、部分满堂支架计算部分均位于人行门洞与车行门洞之间，满堂支架布置如图4-5所示。图4-5 部分满堂支架平面布置图 由图4-5，在底板部分满堂支架立杆横纵向间距设计为90cm90cm，步距设计为120cm；在翼板部分满堂支架立杆横纵向间距设计最大为90cm90cm，步距设计为120cm；在腹板部分满堂支架立杆横纵向间距设计最大为60cm90cm，步距设计为120cm。（1）箱梁实体荷载经过对G-G截面进行实体荷载受力分析，截面受力如图4-6所示。图4-6 G-G截面荷载分布图（2）模板和木楞荷载q2：a、内模（包括支撑架）：取q21=1.6KN/m2；b、底模（侧模）：取q22=1.2KN/m2；c、模板背木：取q23=1.2KN/ m2 ；（3）施工荷载和堆放荷载标准值：因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q3=2.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。（4）满堂支架及分配梁荷载：q4=1.5（满堂支架）+0.85(分配梁)=2.35KN/m2。（5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2.0KN/m2。a、底板部分、荷载组合：、新浇钢筋混凝土自重：q117.71.20.90.917204.4N、模板及木楞自重：q2q21+ q22+ q2341.20.90.93888N、施工荷载及堆放荷载标准值：q3=2.01.40.90.92268N、满堂支架和分配梁荷载：q4=2.351.20.90.92284.2N、振捣混凝土产生的荷载：q5=2.01.40.90.92268N荷载组合最大值P17204.4N+3888N+2268N+2284.2N+2268N=27912.6N、4.83.5mm钢管容许荷载N计算4.83.5mm钢管：A489mm2 i15.8mm 因支架步距为120cm，故L1200mm长细比Li1200mm15.8mm75.95查附表得：0.744NAf0.744489mm205N/mm274582.28N27912.6N、立杆受压应力计算钢管立杆的受压应力：NA由上述计算：N27912.6N A=489mm 0.744故：27912.64890.74476.72N/mm2钢管抗压强度设计值f205N/mm276.72N/mm2f205N/mm2故钢管支架在底板部分立杆纵横间距90cm90