金地1912项目C地块(住宅地块)工程模板施工方案

目 录1.工程概况：32.模板设计：33.模板设计验算：43.1.墙模板计算书：43.2.梁模板计算书：113.3.楼板模板及支架计算书：233.4.柱模板计算书：304.模板安装要点：374.1.剪力墙模板：374.2.梁模板384.3.楼面模板384.4.柱模板395.模板拆除：396.质量控制：406.1.模板工程质量控制程序406.2.模板分项工程验收417.砼输送管道架设方式和安全技术措施428.安全要求421. 工程概况金地1912项目C地块(住宅地块)工程位于合肥市黄山路与怀宁路交汇处，由安徽中城联盟置业有限公司投资，江苏南京地质勘察院勘查，安徽寰宇建筑设计院设计，我司承建。C地块工程总建筑面积18万m2，设计使用年限50年，抗震等级二级。基础为预应力混凝土管桩与机械钻孔桩，结构形式为剪力墙结构，七栋33层高层建筑。混凝土分项工程主要概况如下表：2. 模板设计2.1 设计依据砼结构工程施工质量验收规范（GB502042002）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）直缝电焊钢管（GB/T13793、低压流体输送甲焊接钢管（GB/T3092）、碳素结构钢（GB/T700）钢管脚手架扣件（GB/5831-2006）钢结构设计规范（GBJ17-88）钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）2.2设计原则1）实用性接缝严密、不漏浆；保证构件的形状尺寸和相互位置正确；模板构造简单，支拆方便。2）安全性保证在施工过程中，不变形，不破坏，不倒坍。3）经济性针对工程结构的具体情况，因地制宜，就地取材，在确保工期、质量的前提下，尽量减少一次性投入，增加模板周转，减少支拆用工，实现文明施工。2.3 模板设计方案本工程墙、柱模板均采用50100木方和钢管模板支撑体系，全部散装散拆，以适应墙、柱模板一次支模以及层面和截面尺寸的变化。模板的背部支撑由两层龙骨（木楞和钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。模板面板厚度h=18mm，内楞采用方木，截面50100mm，每道内楞1根方木，间距300mm。 外楞采用圆钢管483.5，每道外楞2根钢管，间距450mm。穿墙螺栓水平距离450mm，穿墙螺栓竖向距离450mm，直径14mm。 梁板底模均采用九夹板，九夹板铺设在500100木方上，木方中-中间距为250，木方支承在调节好标高的满堂钢管脚手架上。梁用木方两侧在板的支撑系统上，板支撑脚手架立杆的纵距 b=1.10米，立杆的横距 l=1.10米，立杆的步距 h=1.50米（根据层高适当调整），最大步距小于1.8米，扫地杆距地200mm，每6000mm双向设置剪刀撑。2.4 模板原材料要求九夹板：应采用18厚九夹板，其进场后应进行进场验收，并取样进行蒸煮试验，合格后方可使用。背肋木枋：应采用50100断面的木材，原材料进场后应进行外观验收，木枋搁栅应采用压刨机压刨成同一断面，并保证它的平直度，合格后方可使用。脚手管：采用直、无锈蚀、无损伤的483.5脚手管。扣件：采用无损坏且经清洗后的扣件。3. 模板设计验算3.1 墙模板计算书3.1.1墙模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度2900mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距225mm，内龙骨采用双钢管48mm3.0mm，外龙骨采用4090mm木方。对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距250+450+450+450+450+450mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 3.1.2.墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.900m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.830kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.965.830=59.247kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 3.1.3.墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.23m。 荷载计算值 q = 1.259.2470.225+1.403.6000.225=17.131kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 22.501.801.80/6 = 12.15cm3； I = 22.501.801.801.80/12 = 10.94cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.542kN N2=4.240kN N3=4.240kN N4=1.542kN 最大弯矩 M = 0.086kN.m 最大变形 V = 0.353mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08610001000/12150=7.078N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32312.0/(2225.00018.000)=0.856N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.353mm 面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求! 3.1.4.墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2359.25+1.40.233.60=17.131kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2359.25=13.331kN/m 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.308kN.m 最大变形 vmax=0.042mm 最大支座力 Qmax=7.963kN 抗弯计算强度 f=0.308106/8982.0=34.29N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! 3.1.5.墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中多跨连续梁计算。 外龙骨计算简图 外龙骨弯矩图(kN.m) 外龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 外龙骨变形计算受力图 外龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.627kN.m 经过计算得到最大支座 F= 17.121kN 经过计算得到最大变形 V= 0.299mm 外龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)外龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.627106/54000.0=11.61N/mm2 外龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)外龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35176/(24090)=2.157N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 外龙骨的抗剪强度计算不满足要求! (3)外龙骨挠度计算 最大变形 v =0.299mm 外龙骨的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 3.1.6.对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.121 对拉螺栓强度验算满足要求!3.2 梁模板模板计算书 本工程梁截面最大为BD=400mm800mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) 1.1米，纵向1.1米，立杆的步距 h1.8 0米。 3.2.1.梁模板基本参数 梁截面宽度 B=300mm， 梁截面高度 H=600mm， 梁模板使用的木方截面按4090mm验算， 梁模板截面底部木方距离200mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 3.2.2.梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.924.000=21.600kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 3.2.3.梁模板底模计算 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=0.91.20.340.40+24.000.400.80+1.500.400.80+1.402.500.40=10.22kN/m 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1010.2200.2002=-0.041kN.m f=0.041106/21600.0=1.893N/mm2 梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.20010.220=1.226kN 截面抗剪强度计算值 T=31226/(240018)=0.255N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 0.9(0.340.40+24.000.400.80+1.500.400.80)=7.466N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.6777.466200.04/(1006000.00194400.0)=0.069mm 梁底模板的挠度计算值: v = 0.069mm小于 v = 200/250,满足要求! 3.2.4.梁模板底木方计算 梁底木方的计算在详见梁底支撑计算！ 3.2.5.梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.221.60+1.403.60)0.80=24.768N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2017.280+1.42.880)0.3000.300=0.223kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22310001000/43200=5.160N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2017.280+1.42.880)0.300=4.458kN 截面抗剪强度计算值 T=34458.0/(2800.00018.000)=0.464N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67717.2803004/(1006000388800)=0.406mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 3.2.7.梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 3.2.7.1.计算参数: 模板支架搭设高度为5.0m， 梁截面 BD=300mm600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.10m，立杆的步距 h=1.60m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方按4090mm计算，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距1.10m。 梁底两侧按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1200.5000.200=0.360kN。 钢管按483.0计算。 3.2.7.2.模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.8000.400+0.5000.400=8.200kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)0.400=2.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.208.200+1.42.000)0.2000.200=0.051kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05110001000/21600=2.341N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.208.200+1.42.000)0.200=1.517kN 截面抗剪强度计算值 T=31517.0/(2400.00018.000)=0.316N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6778.2002004/(1006000194400)=0.076mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 3.2.7.3.梁底支撑木方的计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.8000.200=4.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.200(20.800+0.400)/0.400=0.500kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.4000.200=0.400kN 均布荷载 q = 1.204.000+1.200.500=5.400kN/m 集中荷载 P = 1.400.400=0.560kN 1100 0.56kN 0.36kN 0.36kN 5.40kN/mAB 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 1100 0.30kN 0.30kN 4.50kN/mAB 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.720kN N2=1.720kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.660kN.m 经过计算得到最大支座 F= 1.720kN 经过计算得到最大变形 V= 1.848mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.660106/54000.0=12.22N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.720/(24090)=0.717N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =1.848mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 3.2.7.4.梁底支撑钢管计算 (一) 梁底横向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 110011001100 1.72kN 1.72kN 1.72kN 1.72kN 1.72kN 1.72kN 1.72kN 1.72kN 1.72kN 1.72kN 1.72kN 1.72kN 1.72kN 1.72kN 1.72kNAB 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 110011001100 1.20kN 1.20kN 1.20kN 1.20kN 1.20kN 1.20kN 1.20kN 1.20kN 1.20kN 1.20kN 1.20kN 1.20kN 1.20kN 1.20kN 1.20kNAB 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.877kN.m 最大变形 vmax=1.883mm 最大支座力 Qmax=9.477kN 抗弯计算强度 f=0.877106/4491.0=195.32N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 3.2.7.5.扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.48kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 双扣件抗滑承载力Rc= 12.0 kN，满足要求。 3.2.7.6、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.48kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1005.000=0.597kN N = 9.477+0.597=10.074kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； L 计算长度 (m)； 考虑到高支撑架的安全因素，适宜由以下公式计算 L = k1k2(h+2a) k2 计算长度附加系数，查表取值为1.007； 计算结果：l0=1.1631.007(1.600+20.700)=3.513m =3513/16.0=220.277 =0.150 =10074/(0.150424)=158.438N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 3.3.楼板模板及支架计算书计算参数: 模板支架搭设高度为2.9m， 立杆的纵距 b=1.10m，立杆的横距 l=1.10m，立杆的步距 h=1.60m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4090mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.20kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 3.3.1模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1201.100+0.3001.100=3.643kN/m 活荷载标准值 q2 = (1.000+1.200)1.100=2.420kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 110.001.801.80/6 = 59.40cm3； I = 110.001.801.801.80/12 = 53.46cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.643+1.402.420)0.3000.300=0.070kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07010001000/59400=1.176N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.643+1.42.420)0.300=1.397kN 截面抗剪强度计算值 T=31397.0/(21100.00018.000)=0.106N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.6433004/(1006000534600)=0.062mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 3.3.2模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.200+1.000)0.300=0.660kN/m 静荷载 q1 = 1.200.904+1.200.090=1.192kN/m 活荷载 q2 = 1.400.660=0.924kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.924+1.192)1.100=2.328kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.328/1.100=2.116kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.121.101.10=0.256kN.m 最大剪力 Q=0.61.1002.116=1.397kN 最大支座力 N=1.11.1002.116=2.561kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.256106/54000.0=4.74N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31397/(24090)