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脚手架计算书及安拆方案 第 1 页 共 7 页 1 简述 本工程为朝阳市建筑工程有限公司建设 朝阳市龙城区人民法院审判庭 建筑层数为框架六层 局部七层 总高为 25 50m 包括局部七层 本工程拟采用单排落地式钢管扣件脚手架作为防护架子 2 落地式外脚手架 1 材料的选择和要求 本工程采用扣件式钢管脚手架 杆件采用 48 3 5 的钢管 扣件连接 所用管件 扣件必 须符合标准规定 钢管有弯曲 压偏等缺陷的不得使用 扣件不得有裂纹 气孔 疏松 砂眼等缺陷 扣件转 动灵活 当扣件夹紧钢管时开口出最小距离不小于 5CM 扣件防止锈蚀 2 落地式外脚手架的地基处理 1 搭设场地表面用素土夯实找平 上面铺木板 长度 3M 平行于墙面放置 2 立杆底部安装混凝土底座 底座外径尺寸 200 200 150 3 立杆底部距地面 20CM 处 设置丛向和横向扫地杆 3 杆件布置 1 脚手架搭设高度为 24M 采用单立杆 立杆的纵距为 1 5M 横距为 1 2M 局部加上一步架即局部七层 2 脚手架立杆接头 立杆接头与相近横杆的距离不宜大于步距的 1 3 3 横杆接头 横杆接头与相近立杆距离不宜大于杆间距的 1 3 4 立杆 横杆必须采用对接方式 4 架体与建筑结构拉结 1 连墙杆按二步三跨设置 竖向间距 3 0M 水平间距 4 5M 2 拉结点必须用钢管扣件与预埋件连接 采用水平拉结或斜拉结 5 剪刀撑的设置 1 剪刀撑的设置采用纵向间断设置 每组剪刀撑跨越立杆根数为 5 根 不小于 6M 斜杆与墙面夹角在 45 60 之间 2 剪刀撑斜杆的接长 均采用搭接长度不小于 0 5M 设置 2 个旋转扣件 6 脚手架架体封闭及外防护 1 脚手架首层设置平网 以上每隔十米再设置一道平网 2 脚手架从低到顶连续设置密目式安全网实现全封闭 7 脚手架搭设顺序 摆放扫地杆 逐根树立立杆并与扫地杆扣紧 装第一步横杆并与各立杆紧扣 安第二 步横杆 加设临时斜撑杆 上端与第二步横杆紧扣 在装设连墙杆后拆除 安第三 四步横杆 安连 墙杆 接立杆 加设剪刀撑 挂立网维护 3 脚手架拆除安装措施 1 架子拆除时应划分作业区 周围设围挡并竖立警戒标志 地面设专人指挥 严禁非作业人员入内 2 拆除的高处作业人员必需戴安全帽 系安全带 穿软底鞋 3 拆除顺序应遵循由上而下 先撘后拆 后搭先拆的原则 即先拆剪刀撑 横杆 立杆 要一步一清的原则依 次进行 严禁上下同时进行拆除作业 4 拆立杆时 应先抱住立杆再拆开最后两个扣 拆除横杆 斜撑 剪刀撑时 应先拆中间扣 然后拖住中间 再解端头扣 5 连墙点应随拆除进度逐层拆除 拆抛撑前 应设置临时支撑 然后拆抛撑 脚手架计算书及安拆方案 第 2 页 共 7 页 6 拆除时要统一指挥 上下呼应 动作协调 当解开与另一人有关的结扣时应先通知对方 以防坠落 7 拆下的材料 应用绳索拴住 利用吊车下运 严禁抛掷 运至地面的材料应按指定地点 随拆随运 分类堆 放 当天拆当天清 拆下的扣件要集中 8 在拆除过程中 不得中途换人 如必须换人时 应将拆除情况交代清除后方可离开 一 参数信息一 参数信息 1 1 脚手架参数脚手架参数 搭设高度为24米 搭设尺寸为 立杆的纵距为 1 5 米 立杆的横距为 1 50 米 采用的钢管类型为 48 3 5 横杆与立杆连接方式为扣件连接 取扣件抗滑承载力系数为 0 80 连墙件采用 二步三跨 竖向间距 3 0 米 水平间距 4 5 米 采用 扣件连接 2 2 活荷载参数活荷载参数 无活活荷载 3 3 风荷载参数风荷载参数 本工程地处 辽宁朝阳 基本风压为 0 45 kN m2 风荷载高度变化系数 z 为 0 84 风荷载体型系数 s 为 0 645 脚手架计算中考虑风荷载作用 4 4 静荷载参数静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值 kN m2 0 1394 安全设施与安全网 kN m2 0 010 每米脚手架钢管自重标准值 kN m2 0 038 5 5 地基参数地基参数 地基土类型 素填土 地基承载力标准值 kpa 135 00 立杆基础底面面积 m2 0 30 地面承载力调整系数 0 40 脚手架计算书及安拆方案 第 3 页 共 7 页 二 横杆的计算二 横杆的计算 按照 扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 2001 第5 2 4条规定 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计 算 1 1 强度验算强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图1 图2组合 跨中最大弯距计算公式如下 跨中最大弯距为M1max 0 08 0 038 1 5 2 0 010 kN m 支座最大弯距计算如下 支座最大弯距为 M2max 0 267 2 026 1 5 0 811 kN m 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算 Max 计算数据 106 计算数据 106 计算数据 计算数据 N mm2 0 822 106 5 80 0 161 740 横杆的最大弯曲应力为横杆的最大弯曲应力为 161 740 161 740 N mmN mm2 2 计算数据计算数据 横杆的抗压强度设计值横杆的抗压强度设计值 f 205 0 f 205 0 N mmN mm2 2 计算数据计算数据 2 2 挠度验算挠度验算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 其中 静荷载标准值 q1 13 632 kN m 最大挠度计算值为 脚手架计算书及安拆方案 第 4 页 共 7 页 V 0 677 计算数据 计算数据 4 100 2 06 105 计算数据 计算数据 mm V 0 677 13 632 1 84 100 2 06 105 0 026 1 745 横杆的最大挠度横杆的最大挠度 1 745 1 745 mmmm 横杆的最大容许挠度横杆的最大容许挠度 1400 150 9 3 1400 150 9 3 mmmm 小小于于 1010 mmmm 满足要求 满足要求 四 扣件抗滑力的计算四 扣件抗滑力的计算 旋转单扣件承载力取值为8 00 kN 按照扣件抗滑承载力系数 0 8 该工程实际的旋转承载力取值为 6 400 kN 纵向或横向水平杆与立杆连接时 扣件的抗滑承载力按照下式计算 规范5 2 5 R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 取 6 40 kN R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 横杆的自重标准值 P1 0 038 1 500 0 058 kN 荷载的设计值 R 1 2 0 058 0 0696 kN 计算数据计算数据 R R小于小于6 406 40KN 单扣件抗滑载力的设计计算满足要求 五 脚手架立杆荷载计算五 脚手架立杆荷载计算 作用于脚手架的荷载包括静荷载 风荷载 静荷载标准值包括以下内容 1 每米立杆承受的结构自重标准值 kN 为 0 1394 NG1 计算数据 计算数据 计算数据 2 计算数据 计算数据 计算数据 计算数据 即 0 1394 1 20 2 2 1 5 2 0 038 1 50 46 00 20 00 6 420 4 吊挂的安全设施荷载 包括安全网 kN m2 0 010 NG2 0 010 1 5 46 00 0 690 kN 经计算得到 静荷载标准值 NG NG1 NG2 计算数据 kN 即6 420 0 690 7 110 kN 风荷载标准值 Wk 0 7 0 450 0 840 0 645 0 171kN m2 脚手架计算书及安拆方案 第 5 页 共 7 页 不考虑风荷载时 立杆的轴向压力设计值为 N d 1 2 NG 0 85 1 4NQ 1 2 计算数据 0 85 1 4 计算数据 计算数据 kN 即 1 2 7 11 0 85 1 4 0 8 532 kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw 0 85 1 4WkLah2 10 0 850 1 4 计算数据 计算数据 计算数据 2 10 计算数据 kN m 即0 85 1 4 0 171 1 500 105002 10 0 069 kN m 六 立杆的稳定性计算六 立杆的稳定性计算 计算数据 考虑风荷载时 立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 N 13 855kN 计算立杆的截面回转半径 i 1 58 cm 计算长度附加系数参照 扣件式规范 表5 3 3得 k 1 155 计算长度系数参照 扣件式规范 表5 3 3得 1 530 计算长度 由公式 l0 kuh 确定 l0 2 651 m 长细比 L0 i 168 00 轴心受压立杆的稳定系数 由长细比 lo i 的结果查表得到 0 251 立杆净截面面积 A 4 89 cm 立杆净截面模量 抵抗矩 W 5 08 cm3 钢管立杆抗压强度设计值 f 205 000 N mm 计算数据 计算数据 计算数据 计算数据 N mm2 即13855 404 0 251 489 000 126 378 N mm2 立杆稳定性计算立杆稳定性计算 计算数据计算数据 N mmN mm 2 2 计算数据计算数据 立杆的抗压强度设计值立杆的抗压强度设计值 f f 205 000205 000 N mm2N mm2 计算数据计算数据 七 最大搭设高度的计算七 最大搭设高度的计算 按 规范 5 3 6条考虑风荷载时 采用单立管的敞开式 全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度计算 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K kN 计算公式为 NG2K 计算数据 计算数据 计算数据 计算数据 kN 即 NG2K NG2 NG3 NG4 1 110 kN 脚手架计算书及安拆方案 第 6 页 共 7 页 每米立杆承受的结构自重标准值 Gk 0 139 kN m 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩 Mwk Mw 1 4 0 85 计算数据 1 4 0 85 计算数据 kN m 即0 069 1 4 0 85 0 058 kN m Hs 计算数据 计算数据 10 4 205 000 10 3 0 85 1 4 计算数据 计算数据 计算数据 10 4 计算数据 计算数据 10 6 1 2 计算数据 计算数据 m 即 10 251 4 890 10 4 205 000 10 3 1 2 1 110 0 85 1 4 4 050 0 251 4 890 0 058 5 080 1 2 0 139 103 742 m 按 规范 5 3 6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米 按照下式调整且不超过50米 H 103 742 1 0 001 103 742 93 991 m H H 计算数据计算数据 和和 5050 比较取较小值 经计算得到 脚手架搭设高度限值比较取较小值 经计算得到 脚手架搭设高度限值 H H 50 50 m m 满足要求 满足要求 八 连墙件的计算八 连墙件的计算 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算 Nl Nlw N0 风荷载标准值 Wk 0 171 kN m2 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw 13 500 m2 按 规范 5 4 1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 kN N0 5 000 kN 风荷载产生的连墙件轴向力设计值 kN 按照下式计算 Nlw 1 4 Wk Aw 3 226 kN 连墙件的轴向力设计值 Nl Nlw N0 8 226 kN 连墙件承载力设计值按下式计算 Nf A f 其中 轴心受压立杆的稳定系数 由长细比 l0 i 300 00 15 800 的结果查表得到 0 949 又 A 4 89 cm2 f 205 00 N mm2 脚手架计算书及安拆方案 第 7 页 共 7 页 连墙件轴向承载力设计值为 Nf 计算数据 计算数据 10 4 205 000 103 计算数据 kN 即 0 949 4 890 10 4 205 000 103 95 133kN N Nl l 计算数据计算数据 计算数据计算数据 N Nf f 计算数据计算数据 连墙件的设计计算满足要求 连墙件的设计计算满足要求 即即8 2268 226小于小于95 13395 133连墙件的设计计算满足要求 连墙件的设计计算满足要求 连墙件采用双扣件与墙体连接 由以上计算得到由以上计算得到 N Nl l 计算数据计算数据 计算数据计算数据 计算数据计算数据 的抗滑力的抗滑力 计算数据计算数据 kNkN 计算数据计算数据 即即N Nl l 8 2268 226小于小于 双扣件的抗滑力双扣件的抗滑力 16 016 0 kNkN满足要求 满足要求 九 立杆的地基承载力计算九 立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足 地基承载力设计值 fg fgk kc 54 000 kpa 其中 地基承载力标准值 fgk 135 000 kpa 脚手架地基承载力调整系数 kc 0 4000 立杆基础底面的平均压力 p N A 46 185 kpa 其中 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N 13 855 kN 基础底面面积 A