设备选型培训课件(ppt 100页).ppt

1 制冷工艺设计5 12020年3月1日星期日 2 第五章制冷热交换设备及附属设备的选型计算冷凝器的选型取决于建库地区的水温 水质 水量及气候条件 也与制冷剂的种类及机房的布置要求有关 5 1制冷热交换设备的选型计算一 冷凝器的选型计算 一 冷凝器选型的一般原则冷凝器选型的一般根据下列原则来选择 1 冷凝器总的冷凝面积应能满足实际运行的最大负荷工况要求 并有一定裕量 3 立式壳管式冷凝器 4 V型风冷冷凝器 5 风冷冷凝器 6 蒸发式冷凝器 7 2 冷凝器的台数 2 4台为宜 不考虑备用 3 立式冷凝器适用于水源丰富 水质较差 水温较高的地区 但只适用于氨系统 氟利昂系统 多采用铜材 传热系数高 4 卧式冷凝器适用于水量充足 水温较低 水质较好的地区 氨和氟利昂系统均可使用 5 淋浇式冷凝器适用于空气湿球温度较低 水源不足或水质较差的地区 目前只用于氨系统 8 6 蒸发式冷凝器适用于耗水量很小 特别适于水源缺乏 干燥地区 水质较差时 须进行处理 7 空气冷却式冷凝器适用于水源比较紧张的地区 冷藏车及冷藏集装箱等移动式制冷装置和中小型氟利昂系统 在氨制冷系统中一般不采用 为什么 8 当冷却水为循环使用时 立式冷凝器和卧式冷凝器均可使用 9 从设备费和维修费用看 蒸发式冷凝器最高 对大 中型制冷装置 蒸发式冷凝器同立式或卧式冷凝器与冷却塔的组合形式相比 建设初投资不相上下 但运行时省水节能 9 二 冷凝器的选择计算1 冷凝器传热面积的确定冷凝器传热面积按下式计算 式中A 冷凝器的传热面积 l 冷凝器热负荷 W K 冷凝器的传热系数 W tm 冷凝器内平均传热温差 ql 冷凝器的单位传热面积热负荷 W 10 2 冷凝器热负荷的确定冷凝器热负荷是将高压高温制冷剂气体在冷凝器中液化所需取走的热量 按下述情况分别确定 1 单级压缩制冷系统冷凝器热负荷的计算 l qm h3 h4 5 2 式中qm 压缩机的制冷剂循环量 kg s h3 h4 制冷剂进 出冷凝器的比焓 kJ kg 单级压缩制冷循环参见第四章图4 2 11 2 双级压缩制冷系统冷凝器热负荷的计算 l qmg h5 h6 5 3 式中qmg 高压级压缩机制冷剂循环量 kg s h5 h6 制冷剂进 出冷凝器的比焓 kJ kg l 双级压缩冷凝器的热负荷 W 双级压缩制冷循环参见图5 1 12 为了方便 冷凝负荷也可用下式计算 l o 5 4 式中 l 单级压缩机制冷量 W 单级压缩冷凝负荷系数 对氨系统 由图5 2查得 13 3 冷凝器热流密度ql的确定常用冷凝器的热流密度ql值如表5 1所示 随着科学技术的发展 热换性能很高的换热设备也已在有的厂家研制成功并应用于生产 氟用卧式冷凝器中采用了高效换热管 其冷凝器热流密度可高达17000 19000W 表5 1 14 15 4 冷凝器内平均传热温差的确定冷凝器内平均传热温差 tm可按下式计算 式中t1 冷却介质进口温度 t2 冷却介质进口温度 tl 冷凝温度 16 5 冷却介质流量的确定水冷式冷凝器的冷却水流量按下式计算 l 冷凝器热负荷 W 冷却水密度 kg m3 取 1000kg m3 cp 冷却水比热 kJ kg 取cp 4 187kJ kg t 冷却水进 出口温差 取值见表5 2 17 风冷式冷凝器的风量风冷式冷凝器的风量按下式计算 式中 l 冷凝器热负荷 W 空气密度 kg m3 取 1 189kg m3 30 时 cp 空气比热 kJ kg 取cp 1 0056kJ kg 30 时 t 空气进 出冷凝器温升 干球 取值见表5 2 18 淋水式冷凝器的冷却水量淋水式冷凝器的冷却水循环量按每1 传热面积每1h所需量为0 8 1 0m3计 补充水量按循环水量的10 12 计 蒸发式冷凝器的冷却水量和通风量蒸发式冷凝器的冷却水循环量按每1 传热面积每1h所需量为0 12 0 16m3计或按每1kW冷凝热负荷需循环水量0 05 0 07m3 h计 补充水量按循环水量的5 10 计 通风量按每1 传热面积每1h所需量为300 340m3计或按每1kW冷凝热负荷需循环水量85 160m3 h计 19 6 冷凝器中冷却介质的流动阻力的确定目的 是为选配冷却水泵扬程或风机压头提供必要的数据 立式壳管式冷凝器和淋水式冷凝器的冷却水是从冷凝器顶部靠重力沿管壁流下的 所以不需要进行流动阻力的计算 风冷式冷凝器和蒸发式冷凝器所需的风机及循环水泵已由生产厂家配置好 卧式壳管式冷凝器的冷却水泵需要在工程设计中进行选配 其冷却水侧的流动阻力可根据有关资料进行计算和根据厂家样本提供的数据进行确定 20 例题立式壳管式冷凝器 7800m3冷库选型1 负荷计算 1 高温库 蒸发温度 8 冷凝温度38 2AV 12 5压缩机2台 冷凝负荷 制冷量 电机耗功查p91 QL 305 2 95 2 200KW 2 低温库 蒸发温度 33 冷凝温度38 S8 12 5压缩机2台 S4 12 5压缩机1台 查表p92QL 120 2 5 60 2 5 450KW 考虑可能达到的最高蒸发温度 3 合计冷凝负荷 QL 200 450 650kw 4 冷凝器面积 A QL ql 650 3 5 185 7m2查样本 选LN 100冷凝器2台 21 计算用水量 将有关数据代入公式 3 16 V水 3 6 Q 1000 c t 3 6 650000 1000 4 1868 2 5 279 4 吨 小时 水量比 223 200 1 1分析 配水比一般为0 8 1 0 计算值偏大 原因 单位负荷现在冷凝器较大 22 例题6 已知氨单级压缩制冷系统的机器总负荷Qj 768800W 蒸发温度tz 15 压缩机吸气温度t 10 冷凝温度 t 30 试对立式冷凝器进行选型计算 一 计算冷凝器热负荷1 确定工作参数 根据冷凝温度 蒸发温度和吸气温度 作出制冷循环的压焓图 并查出有关参数值 h1 1743 5KJ kgh2 1990kg KJh4 h5 639 01KJ kg2 计算制冷剂循环量 23 3 计算冷凝器热负荷 根据公式 3 12 Q G h2 h4 3 6 2506 1990 639 01 3 6 940439W 二 计算冷却面积 确定型号 台数1 确定qA值 采用立式冷凝器 从表 3 11 中查得qA 3000W m2 2 计算冷凝器面积 据公式 3 15 F Q qA 940439 3000 313m2根据表 3 13 选两台LNA 160立式冷凝器 总冷却面积F 160 2 320m2 满足需要 24 三 计算用水量1 确定有关数据 用淡水取C 4 1868KJ kg t 2 2 计算水用量 将有关数据代入公式 3 16 V水 3 6 Q 1000 c t 3 6 940439 1000 4 1868 2 404 3 吨 小时 25 5 1 2中间冷却器的选型计算作用 一是降低低压级的排气温度 二是分离低压级排气中所夹带的润滑油 三是冷却蛇形盘管内的制冷剂使之过冷 机理 控制中冷器内制冷剂的流速 使低压机的排气在中间冷却器中得到完全冷却 成为饱和蒸汽 制冷剂中夹带的润滑油得到分离 同时应保证中冷盘管有足够的冷却面积 以保证制冷剂在节流阀前的过冷度 提高单位重量制冷量 复习4 26 一 计算中间冷却器直径中间冷却器直径计算公式如下 式中 氨压缩机高压机的输气系数 按产品规定 VP 高压机的理论吸气量 m3 h 中间冷却器内的气体制冷剂的流速 一般宜取0 5m s 27 S8 12 5制冷压缩机Vgp 141 5m3 h 氨压缩机高压机的输气系数 按产品规定 蒸发温度 35 冷凝温度35 压缩比1 3中间冷凝温度查p78图4 1得4 2 从表4 7P68中取值 0 79 28 二 计算中间冷却器盘管冷却面积中间冷却器蛇形盘管冷却面积按下式计算 F Qzj K tm m2 式中 Qzj 中冷器蛇形盘管的热负荷 K 中冷器蛇形管的传热系数 W m2 应按产品规定取值 如无资料时 一般宜采用465 580 W m2 tm 对数平均温差 可按下式计算 29 低压级制冷剂循环量 30 t 冷凝温度 tzj 中间冷却温度 tc 中间冷却器蛇形盘管的出液温度 31 32 t 30 tc 1 6 h5 339 58KJ kg h6 212 28KJ kg h5 h6 339 58 212 28 127 3KJ kg 33 三 中间冷却器选型根据计算出的中间冷却器直径与盘管冷却面积 从产品样本选型 烟台冷冻机厂生产的ZLA和ZZQ两大系列中间冷却器的技术数据 选型时 当桶径与冷却面积均能满足要求时 可按桶径规格选型 当桶径能满足要求 但盘管冷却面积不够时 可增大桶径规格 使冷却面积能符合要求 ZLA ZZQ系列中间冷却器的技术数据 34 例题5 一配组式双级压缩制冷系统 以6AW 12 5型压缩机二台作低压机 4AV 12 5型压缩式一台作高压机 己知蒸发温度tz 33 冷凝温度 t 30 中间冷却温度tzj 3 4 中间冷却器盘管出液温度tc 1 6 试进行中间冷却器的选型计算 解 一 确定有关数值1 根据 tz 33 与tzj 3 4 查表3 7得 dq 0 79 根据tzj 3 4 和t 30 查表3 6得 dq 0 82 35 2 6AW 12 5压缩机二台Vdp 849m3 h 4AV 12 5压缩机一台Vdp 283m3 h 3 气体制冷剂在中间冷却器的流速 取 0 5m s 4 画出双级制冷循环的压烩图 查出有关参数值 h5 639KJ kgh6 507KJ kgv1 1 15m3 kg 36 二 计算中间冷却器直径将有关数值代人公式 37 三 计算中间冷却器蛇形盘管冷却面积1 低压机制冷剂循环量计算2 确定中间冷却器蛇形盘管热负荷Qzj G h5 h6 3 6 583 23 639 507 3 6 21385 W 38 3 确定传热系数K 取K值为500W m2 4 计算对数平均温差 tm将有关数据代人公式 3 11 39 5 计算中间冷却盘管面积将有关数据代入公式 3 10 四 中间冷却器选型根据选型原则 参见表3 10 选一台ZLA 3 5型中间冷却器 直径为612mm 盘管冷却面积为3 5m2 即能满足需要 40 一 高压贮液器的选型计算作用 贮存从冷凝器来的液体制冷剂 保证冷凝器的传热面积得以充分发挥作用 供应和调节制冷系统内各部分设备的液体循环量 以适应工况变动的需要 起液封作用 防止高压侧气体窜到低压系统而造成事故 选择计算主要内容 确定容积 其容积在制冷系统运行时 最大贮液量不超过该容积的80 最少贮液量不少于该容积的30 5 2辅助设备的选型计算 41 对氨系统贮液器所需容积可按下式计算 式中 G 制冷装置中每小时氨液的总循环量 kg h 贮液器的容积系数 氨液充满度 一般宜取70 冷凝温度下液氨的比容 m3 kg 42 如冷库有部分蒸发器在生产淡季或检修时常需抽空 则容量系数值可酌情增大一些 贮液器的台数应根据容积大小 贮液器外形尺寸及布置等因素来确定 一般 小型系统可选用1台 大型系统可选多台并联使用 多台并联使用时 应采用相同型号的贮液器 底部应设连通管和截止阀 保证各台贮液器中液位平衡 43 例题8 已知某冷库公称容积为10000m3 该冷库 tz 33 系统的制冷循环量G1 2800kg h tz 28 系统的制冷剂循环量G2 860kg h tz 15 系统的制冷剂循环量G3 2400kg h 冷凝温度t 35 试为该冷库选配高压贮液器 解 1 确定有关数据 1 该冷库制冷剂总循环量 G G1 G2 G3 2800 860 2400 6060kg h 44 2 当t 35 氨液的比容 1 7023 10 3m3 kg 3 当公称容积为10000m3时 查表3 15得 1 4 氨液的充满度 0 72 将各值代入公式 3 20 VZA G 6060 1 7023 10 3 1 0 7 14 74m33 高压贮液器的选型根据表3 16 选烟台冷冻机厂生产的ZA 5三台 总容量V 15m3 45 二 油分离器的选型计算确定分离器的直径 以保证制冷剂在油分离器内的流速符合要求 从而达到良好的分油效果 计算公式为 5 15 式中 D 直径 输气系数 高 Vp 理论吸气量 高 流速 填料式0 3 0 5m s 其它不大于0 8m s 46 例题 已知tz 15 t 35 的制冷系统中 配用8AS 12 5型压缩机一台 试选配洗涤式油分离器 1 确定有关数据 l 8AS 125型压缩机的理论吸气量由表4 12得Vp 566m3 h 2 根据tz 15 t 35 从表4 7中查得 0 69 3 氨油分离器内气体流速 取0 6m s 47 2 计算油分离器桶径将有关数据代入式 0 48m3 选择油分离器型号 台数根据表3 14 选烟台冰轮集团生产的YFA 100型油分离器一台 它的桶径为512mm 满足要求 48 三 氨液分离器的选型计算应满足所需的壳体直径 氨液分离器分机房氨液分离器和库房氨液分离器两种 一 机房氨液分离器作用 分离回气中的液滴 防止压缩机发生液击 设计时要按蒸发温度回路分别选型计算 要求每一个蒸发温度设一台 氨液分离器桶径的计算式为 49 式中 G 通过氨液分离器氨液量 kg h V 蒸发压力下饱和蒸汽比容 m3 h 氨液分离器内气体流速 一般采用0 5m s 50 二 库房氨液分离器桶径按下式计算式中 G 通过氨液分离器氨液量 kg h V 蒸发压力下饱和蒸汽比容 m3 kg 氨液分离器内气体流速 一般采用0 5m s 51 例题9 已知某制冷系统冷凝温度 t 35 蒸发温度tz 15 配用一台6AW 12 5型氨压缩机 试选配氨液分离器 解 1 确定有关数据查表3 4得 6AW 12 5型氨压缩机的理论吸气容积VP 424 5m3 h根据冷凝温度t 35 蒸发温度tz 15 查表3 6得 0 69 52 2 计算氨液分离器直径将有关数据代入公式3 确定氨液分离器型号从表3 17中选一台AFA 100型氨液分离器 其桶直径为512mm 可满足要求 53 四 低压贮液器的选型低压贮液器用于重力供液方式的氨制冷系统中 它接受机房制冷剂气液分离器出来的制冷剂液体 并经加压后重新进入系统中 由于二次分离的液体量不大 选用低压贮液器不需要计算 可根据系统从0 25 1m3范围内选择 低压贮液器的数量 每一个蒸发系统设一台或几个蒸发系统合用一台 也可与排液桶合用 54 低压贮液器的构造与高压贮液器基本一样 常以高压贮液器代用 只是接管有所不同 进液管与气液分离器排液管连接 平衡管与气液分离器空间相连接 加压管与高压气体管接通 出液管与调节站进液管或排液桶相连 55 五 排液桶的选型计算作用 暂时存放蒸发器冲霜排出的液体制冷剂与润滑油和其他设备的排液 根据排液桶的作用 以体积选型 使其能容纳各冷间中排液量最多的1间蒸发器的排液量 其体积按下式计算 V VI 5 18 56 式中V 排液桶体积 m3 VI 冷却设备制冷剂容量最大一间的冷却设备的总体积 m3 冷却设备灌氨量的百分比 见表5 14 排液桶液体充满度 一般取0 7 一般来说 排液桶设置一个即可 57 例题 课程设计冻结物冷藏间选排液桶 排管总管长 48 16 3 2300m总容量 2300 3 14 0 0332 4 1 966m3 60 0 7V VI 1 685m3选2m3排液桶一台 PYA 2 0 58 5 2 6低压循环贮液器的选型计算作用 供给液泵循环所需的低压液体 又能对库房回气进行气液分离 必要时又可兼作排液捅 计算 低压循环贮液器的选型计算包括确定其所需的桶径和体积 低压循环贮液器桶径的计算 59 式中dd 低压循环贮液器的直径 m V 理论输气量 双级机为低压级机的 压缩机输气系数 双级机为低压级机的 低压循环贮液器内气体流速 立式低压循环贮液器不大于0 5m s 卧式低压循环贮液器不大于0 8m s 为低压循环贮液器截面积系数 立式低压循环贮液器 1 0 卧式低压循环贮液器 0 3 n为低压循环贮液器气体进气口的个数 立式低压循环贮液器为1 卧式低压循环贮液器为1或2 按实际情况确定 60 2 低压循环贮液器体积计算分两种方法 1 上进下出式供液系统式中V 低压循环贮液器体积 m3 q 冷却设备设计注氨量体积的百分比 见p112表5 14 Vq 冷却设备的体积 m3 Vh 回气管体积 m3 系统存氨量总和 61 2 下进上出式供液系统式中Vq 各冷间中冷却设备注氨量最大一间蒸发器的总体积 m3 h qv 一台氨泵的流量 m3 h tb 氨泵由启动到液体自系统返回低压循环贮液器的时间 一般可采用0 15 0 2h 其他同上式 若用低压循环贮液器兼作排液桶使用 还应考虑容纳排液所需体积 62 例11 某制冷系统蒸发温度t0 33 冷凝温度tk 35 注氨量最大冷间的冷却设备采用KLJ 350冷风机2台 供液方式下进上出 回气总管为 108 4 0 总长40m 回气支管为 76 3 5 总长10m 系统配置S8 12 5制冷压缩机2台 氨泵流量4m3 h 选择立式低压循环贮液器 解 1 计算低压循环贮液器直径d 1 确定个参数1 压缩机理论输气量查P89表4 12 Vp 424 5m3 h根据t0 33 tk 35 高低压容积比1 3查P81图4 1 中间冷却温度tzj 2 4 在线作业5 2重点是设备计算公式的应用 63 3 根据t0 33 tzj 2 4 查P87表4 8 低压机输气系数 0 78 4 立式低压循环贮液器 0 5m s n 1 1 2 计算低压循环贮液器直径将各值带入式5 19 64 2 计算低压循环贮液器容积 1 确定相关参数1 计算冷却设备注氨量最大一间蒸发器总容积 每台冷风机表面积350m2 冷风机采用 25 2 2无缝钢管 翅片管面积为0 71m2 m 翅片管容积查p174表8 6为3 47 10 4m3 m 2台冷风机管子的总容积为 65 2 计算回气管的容积Vh 0 003739 10 0 007854 40 0 3516 m3 h 3 氨泵流量4m3 h4 b 0 2h 2 计算低压循环贮液器容积将数据带入公式5 21选DX 2L低压循环贮液器1台 66 67 5 2 7氨泵的选型计算氨泵的选型应从三方面考虑 流量 扬程和吸入压头 1 流量qy nxqz z 5 22 式中qy 氨泵的体积流量 m3 h nx 再循环倍数 qz 同一蒸发温度的氨液蒸发量 kg h z 蒸发温度下饱和氨液的比体积 m3 kg 氨泵一备一用时 尽量采用低循环倍率 68 再循环倍数的确定 对负荷较稳定 蒸发器组 台 数较少 不易积油的蒸发器 下进上出供液系统 采用3 4倍 对负荷波动较大 蒸发器组 台 数较多 容易积油的蒸发器 下进上出供液系统 采用5 6倍 对上进下出的供液系统 采用7 8倍 69 2 氨泵的吸入压头各种型式的氨泵根据自身的结构有各自的气蚀余量 气蚀余量为泵不发生气蚀所必需的吸入压头 称为净正吸入压头 NPSH 一般取9 81H P 1 3NPSH 5 23 式中NPSH 氨泵的净正吸入压头 Pa H 正常液位与氨泵中心的高差 m P 氨泵吸入管段的全部阻力损失 Pa 1 3 安全系数 表5 15 70 气蚀余量 泵吸入口与水平面的高差 也叫吸入口杨程 因为这段管路在泵未运行时是空的 也就是说里面是空气 它可能造成泵不出液 气蚀指泵内某处的压强低至该处液体温度下的气化压强 部分液体就开始气化 形成气泡 与此同时 由与压强的降低 原来溶解于液体的某些活泼气体也会逸出进入泵内高压区 由于高压区压强较高 气泡破灭 这样在局部地区产生高频率 高冲击力的水击 不断打击泵内部件造成气蚀 气蚀使泵叶轮 泵体材料损坏 71 3 氨泵的扬程氨泵的排出压头除克服制冷系统中所有阻力外 还应保留必要的富裕压头 如在一个系统内连接不同压力的蒸发器时 该氨泵压头应按蒸发压力较高的蒸发器计算 1 氨泵出口至蒸发器进液口的全部阻力损失 包括阀门和管件等的局部阻力损失 2 氨泵中心至最高的蒸发器进液口的液柱 72 3 蒸发器调节阀前应维持100kPa的自由压头 以调节各蒸发器的流量 管道的总压力损失 p p沿 p局 p液柱 kPa 式中 p沿 直管沿程阻力损失 kPa p局 阀门 管件造成的阻力损失 kPa p液柱 输送液体高度的压力损失 kPa 其中 p液 H g Pa 73 p沿 p局 L d 2 2 式中 H 氨泵中心至最高的蒸发器进液口的液柱高度 m 液体的比重 一般取680 kg m3 g 9 81 重力加速度 m s2 摩擦阻力系数 L 管子总长度 L L当 L直 m L直 供液管道中直线管线的长度 L当 管件的当量长度 74 L当 n A d m n 管件数量 个 A 折算系数 见表8 24 P204d 管子内径 m 氨液在管道内流速m s 表8 24p204流动摩擦阻力系数表氨液比重在680kg m3左右 可以将排出压力换算为液柱高度 即 P H 75 4 氨泵进液管 低压循环贮液器出液口应尽量避免涡流的产生和桶内的油进入氨泵 可在出液口上做防止涡流的隔板 或将出液口从桶的侧面接出 出液口应高出桶底 以防止桶内积油进入氨泵 每台低压循环贮液器一般最多与两台氨泵连接 俗称 一桶二泵 每台氨泵应有各自从桶侧接出的进液管 备用氨泵一般不宜装在系统管上 以免使管路复杂化 76 氨泵进液管流速可按0 4 0 5m s计算 流速过大会增加摩擦阻力 引起氨液气化 阻碍液体自由流入氨泵 进液管应顺流破向氨泵 进液管应尽量减少弯头 突然变径和阀门等局部阻力损失 氨泵进液管上过滤器应尽量装低 靠近氨泵 这样可保持一定的净液柱高度 为了排除进液管和氨泵内因氨液蒸发而产生的气体 在过滤器和氨泵之间的管段上应设置D25的抽气管 并与低压循环贮液器上部或吸入总管连通 77 5 氨泵出液管氨泵出液管流速 D57及以上者可采用1m s D45以下者采用0 75 0 8m s 其管径选用可见表5 16 出液管上设至回阀 防止液体返回低压循环贮液器并防止氨泵倒转 氨泵出液管上应设旁通阀 旁通阀出口与低压循环贮液器连接 当出口侧各个导管闭塞时 通过旁通阀将多余的液体输入低压循环贮液器 阀径可按出液管管径小两号采用 78 氨泵出液管上应设有压力表 以指示氨泵的排出压力 在氨泵的进液端与出液端之间装设压差控制器 当氨泵不上液而压差不足时 压差控制器切断氨泵电源 停泵以防损坏氨泵 79 二 氨泵供液方式的设计要求1 要保证氨泵的进出液管内不产生闪发气体 一定的净正吸入压头 保证管道内制冷剂的一定流速 进液管流速按0 4 0 5m s计算 出液管的流速可采用0 8 1m s 2 设计时应尽量减少氨泵进液管的阀件和弯头 进液管应须坡向氨泵 3 氨泵进液管上过滤器应尽量装低 靠近氨泵 这样可保持一定的静液高度 80 4 齿轮泵 在过滤器和氨泵之间的管段上应设置D25的抽气管 屏蔽泵 泵体顶部设DN25抽气管 并与低压循环贮液器上部或吸入总管接通 5 泵的出液管应装置旁通阀 当超过一定压力时液体可返回低压循环贮液器内 同时在泵的出液管上应设置止回阀 防止液体返回低压循环贮液器并防止氨泵倒转 6 在氨泵的进液端与出液端之间装设压差控制器 当氨泵不上液而压差不足时 压差控制器切断氨泵电源 停泵以防损坏氨泵 81 例题12 已知某冷库冻结间 蒸发温度tz 33 采用氨泵上进下出供液系统 中间冷却器盘管出液温度 tc 2 机器负荷Qj 450KW 供液高度 氨泵到蒸发器 为1m 直管段 89 3 5 管长15m 57 3 5管长60m 管件数量为DN80阀门1个 89 3 5弯头 90 两个 直通截止阀DN50阀门6个 57 3 5的90 弯头12个 试进行氨泵的选型计算 82 解 一 计算氨泵流量1 氨液蒸发量的计算根据蒸发温度tz 33 可查得氨液的比容v 0 0015m3 kg 饱和气体的焓值h1 1718 46KJ kg 根据中间冷却盘管出液温度tc 2 可查得对应的饱和液体焓值h2 509 18KJ kg 则所需氨液的蒸发量为 V Qj 3 6 v q0 450000 3 6 0 0015 1718 46 509 18 2 01m3 h 83 2 氨泵流量的计算冻结间 负荷波动大下进上出流量系数n取5 V泵 nv 5 2 01 10 05 m3 h 二 计算供液管道总压力损失计算当量长度 89 3 5直管长L1 15m 57 3 5直管长L2 60m DN80阀门的当量长度L3 n A d 由表5 19查得A 300 则有 L3 1 300 0 082 24 6m 84 同理 89 3 5弯头2个 L4 2 32 0 082 5 25mDN50阀门6个 L5 6 300 0 05 90m 57 3 5弯头12个 L6 12 32 0 05 19 2m总当量长度L L1 L2 L3 L4 L5 L6 15 60 24 6 5 25 90 19 2 214 05m 85 2 计算供液管道总压力降由于内径d 50mm所对应的当量长度数量最多 为简化计算 内径按d 50cm计算 氨液体比重v 680kg m3 0 8m s 查表3 18得摩擦阻力系数 0 035 将各值代入公式 3 24 86 P P沿 P局 P液往 L d 2 2 H g 0 035 214 05 0 05 0 82 2 680 15 680 9 81 32604 10 100062 132666Pa 0 1327MPa 三 确定氨泵的型号台数根据流量V泵 10 05m3 h 供液需要泵的排出压力损失 P 0 1327MPa 且保证蒸发器调节阀前维持0 1MPa的自由压头 可从样本中选型 选两台11 2 11N齿轮泵即可满足需要 87 作业说明 1 时间4 28晚发布至5月3号23点结束2 内容第五章内容3 提示答题提示4月28号在空间课程讨论群发表 88 5 2 8集油器的选型标准工况下的总制冷量在230kW以下时 采用壳体直径为D219的集油器1台 标准工况总制冷量在230 1160kW时 采用壳体直径为D325的集油器1 2台 标准工况总制冷