钢筋混凝土框架结构建筑设计.doc

1.建筑设计部分1.1工程概况本工程为位于某市中心某繁华地段主干道上一商场，地下一层，地面三层，每层层高4.5米，占地面积3214平方米，总建筑面积5398.82平方米，其中营业厅占70%，仓储占20%，办公管理占10%。本工程采用全现浇钢筋混凝土框架结构，建筑工程等级为二级、耐火等级为二级，合理使用年限为50年，屋面防水等级为二级，本地区为非抗震设防区。1.2设计依据 民用建筑设计通则（JG13-8）民用建筑设计防火规范（GB50045-95）1.3标高及建筑细部作法（1）设计标高：室内设计标高为0.000，室内外高差150mm。（2）墙身作法：外墙采用加气混凝土；内墙除卫生间采用砖墙，电梯间采用混凝土墙外，其余也都使用加气混凝土；地下层采用混凝土墙。外墙贴面砖，内墙双面粉刷。（3）屋面作法：油毡防水层三毡四油上铺小石子20mm厚1：2.5水泥砂浆找平层60-100厚（2%找坡）膨胀珍珠岩保温层20mm厚1：2.5水泥砂浆找平层100mm厚钢筋混凝土楼板吊顶或粉底（4）楼面作法：15mm厚防滑地砖20mm厚1：2.5水泥砂浆找平层100mm厚钢筋混凝土楼板吊顶或粉底（5）地面作法：300mm厚混凝土 20mm厚1：2.5水泥砂浆找平层1.4建筑设计图纸 2.结构设计部分2.1工程概况本工程为位于某市中心某繁华地段主干道上一商场，地下一层，地面三层，每层层高4.5米，占地面积3214平方米，总建筑面积5398.82平方米，其中营业厅占70%，仓储占20%，办公管理占10%。本工程采用全现浇钢筋混凝土框架结构，梁柱和楼板均为现浇，墙体为砌体填充墙。2.2设计依据（1）该建筑属于丙类建筑，重要性等级为二级；（2）该建筑位于地震区，设防烈度为7度，抗震等级为三级；（3）该建筑场地为类，地面粗糙度为B类，地下水位很低，设计时不考虑地下水的影响；（4）建筑地区基本风压 0.3 kN/m2；（5）该建筑采用独立柱基，持力层为中风化基岩，埋置深度d=1.6m，地基承载力设计值f=8001000kpa；（6）该建筑承重框架为三跨，柱网尺寸7.8m；（7）活荷载标准值：屋面2.0 kN/m2，营业厅3.0 kN/m2，仓库5 kN/m2，办公2.0 kN/m2，楼梯、走廊3.5 kN/m2，卫生间2.5 kN/m2；（8）该建筑为商场，不考虑积灰荷载；屋面为上人屋面，不考虑雪荷载。2.3结构布置及结构计算简图的确定2.3.1结构柱网布置由于建筑总长度不超过55m,且为保温隔热屋面，所以不设变形缝。图（1）平面柱网布置图2.3.2确定材料等级柱子采用C40 （Ec1=3.25107kN/m2）梁板采用C30 （Ec2=3.00107kN/m2）2.3.3估计板、柱、梁的截面尺寸（1）板 楼板厚l/45=2600/45=57.5，取100mm；（2）柱 b=H/15=5100/15=340mm，取b=600mm，在地震区框架柱采用方柱较为合适，故取h=600mm。（3）梁 框架梁：hb=(1/81/12)lb=（1/81/12）7.8=0.9750.65m取hb =700mmbb=(1/31/2)hb=1/3 7001/2 700=233.3350mm取bb =300mm次 梁：hb=(1/121/14)lb=1/12 7.81/14 7.8=0.6500.0.557m 取hb =600mmbb=(1/31/2)hb=1/3 6001/2 600=200300mm取bb =250mm（4）确定计算简图，见图（2）。取一榀框架（KJ-）计算。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接，由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面至二层楼面，基顶标高根据地质条件，可定为-5.100m，即底层柱高为5100mm，其余各层的柱高即为其层高4500mm。由此，可绘出计算简图。各层框架梁、柱的线刚度经计算后列于图（2）上，其中在求梁截面惯性矩时考虑现浇楼板作用，取I=2I0（I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。框架梁：i=23.01071/120.30.73/7.8=6.6104 （ kN-m）底层柱：i=3.251071/120.60.63/5.1=6.88104 （ kN-m）上部各层柱：i=3.251071/120.60.63/4.5=7.8104 （ kN-m）图（2）框架计算简图（梁柱几何尺寸）注：图中数字为线刚度，单位：104 kN-m（5）结构平面布置见下图（3）2.4荷载计算2.4.1恒载计算（1）屋面框架梁线荷载标准值：油毡防水层（三毡四油上铺小石子） 0.35 kN/m220mm厚1：2.5水泥砂浆找平层 0.0220=0.4 kN/m260-100厚（2%找坡）膨胀珍珠岩保温层(0.06+0.1)/2 7=0.56 kN/m220mm厚1：2.5水泥砂浆找平层 0.0220=0.4 kN/m2100mm厚钢筋混凝土楼板 0.125=2.5 kN/m2吊顶或粉底 0.5 kN/m2共计： 4.71 kN/m2框架梁自重 0.30.725=5.25 kN/m梁侧粉刷 2(0.7-0.1)0.0217=0.408 kN/m共计: 5.658 kN/m由于是单向板布置，作用在顶层框架梁上的线荷载只有其自重，为： gw=5.658 kN/m（2）楼面框架梁线荷载标准值：15mm厚防滑地砖 1.8 kN/m220mm厚1：2.5水泥砂浆找平层 0.0220=0.4 kN/m2100mm厚钢筋混凝土楼板 0.125=2.5 kN/m2吊顶或粉底 0.5 kN/m2 共计： 5.30 kN/m2框架梁自重 0.30.725=5.25 kN/m梁侧粉刷 2(0.7-0.1)0.0217=0.408 kN/m共计: 5.658 kN/m由于是单向板布置，作用在楼层框架梁上的线荷载只有其自重，为：g1=5.658 kN/m（3）屋面框架节点集中荷载标准值：边节点：纵向框架梁自重 0.30.77.825=40.95 kN梁侧粉刷 0.02(0.7-0.1)27.817=3.18 kN1m高女儿墙自重 17.80.2419=35.568 kN粉刷 10.0227.817=5.304 kN面砖 17.80.5=3.9 kN纵向框架梁传来屋面自重 0.52.67.84.71=47.76 kN共计: GWB=GWE=132.76 kN中节点：纵向框架梁自重 0.30.77.825=40.95 kN梁侧粉刷 0.02(0.7-0.1)27.817=3.18 kN纵向框架梁传来屋面自重 2.67.84.71=95.52 kN共计: GWC=GWD=139.65 kN（4）楼面框架节点集中荷载标准值：边节点：纵向框架梁自重 0.30.77.825=40.95 kN梁侧粉刷 0.02(0.7-0.1)27.817=3.18 kN框架柱自重 0.60.64.525=40.5 kN边柱粉刷和面砖 1.14.5(0.5+0.34)=4.6 kN中柱粉刷 2.64.50.34=3.98 kN纵向框架梁传来楼面自重 0.52.67.85.30=53.74 kN因为二层处开门，使得节点B2受荷和其他节点不同，所以单独计算：轴线-间玻璃幕墙自重（取一半）0.5(7.8-0.6)(4.5-0.7)1.2=16.416 kN门边玻璃墙自重 (1.2-0.3)(4.5-0.7)1.2=4.104 kN门上玻璃墙自重(1.8+0.51.8)(4.5-0.7-2.4)1.2=4.536 kN钢框玻璃门自重（取一半） 0.532.41.80.4=2.592 kN共计: GB2=174.16 kN其余边节点：窗间墙自重(7.8-0.6-23.0)(4.5-0.7-0.9)0.27=4.872 kN窗间墙抹灰(7.8-0.6-23.0)(4.5-0.7-0.9)0.0217=1.182 kN窗间墙面砖(7.8-0.6-23.0)(4.5-0.7-0.9)0.5=1.74 kN钢框玻璃窗 23.0(4.5-0.9-0.7)0.4=6.96 kN窗下墙自重 (7.8-0.6)0.90.27=9.072 kN窗下墙抹灰 (7.8-0.6)0.90.0217=2.203 kN窗下墙面砖 (7.8-0.6)0.90.5=3.24 kN共计: GB= GE =168.821 kNGB和GB2相差不大，为计算方便偏安全取其较大者，即取GB= GE =174.16 kN中节点：纵向框架梁自重 0.30.77.825=40.95 kN梁侧粉刷 0.02(0.7-0.1)27.817=3.18 kN框架柱自重 0.60.64.525=40.5 kN中柱粉刷 2.64.50.34=3.98 kN纵向框架梁传来楼面自重 2.67.85.30=107.484 kN共计: GC= GD =196.094 kN（5）主梁与次梁交接点的集中荷载：顶层：次梁自重 0.250.67.825=29.25 kN粉刷 20.02(0.6-0.1)7.817=2.652 kN次梁传来屋面自重 2.67.84.71=95.52 kN共计:GWF=GWG=GWH=GWI=GWJ=GWK=127.422 kN中间层：次梁自重 0.250.67.825=29.25 kN粉刷 20.02(0.6-0.1)7.817=2.652 kN次梁传来屋面自重 2.67.85.30=95.52 kN 共计:GF=GG=GH=GI=GJ=GK=139.386 kN则恒载作用下的结构计算简图如图（4）。图（4）恒载作用下的结构计算简图（未注明数字单位为kN）2.4.2活荷载计算因为是单向板，面荷载都通过次梁传递，所以框架梁上没有均布活荷载。（1）框架节点活荷载集中值：PWB=PWE=27.80.52.62.0=40.56 kNPWC=PWD=27.82.62.0=81.12 kNP4B=P4E=27.80.52.63.5=70.98 kNP4C=P4D=27.82.63.5=141.96 kNP3B=P3E=27.80.52.63.5=70.98 kNP3C=P3D=27.82.63.5=141.96 kNP2B=P2E=27.80.52.63.5=70.98 kN P2C=P2D=27.82.63.5=141.96 kN（2）框架节点活荷载集中值：PWF=PWG=PWH=PWI=PWJ=PWK=2.67.822.0=81.12 kNP4F=P4G=P4H=P4I=P4J=P4K=2.67.823.5=141.96 kNP3F=P3G=P3H=P3I=P3J=P3K=2.67.823.5=141.96 kNP2F=P2G=P2H=P2I=P2J=P2K=2.67.823.5=141.96 kN则活荷载作用下的结构计算简图如图（5）。图（5）活载作用下的结构计算简图（kN）2.4.3风荷载计算风载标准值计算公式为：=ZSZ0因结构高度H=18.6m 30m，可取Z=1.0，对于矩形平面S=1.3，Z查荷载规范得：Z1.0，取Z=1.0。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如下表：（表中A为一榀框架各层节点的受风面积）风荷载计算层次ZSZ0ZA（m2）Pw(kN)41.01.31.120.313.525.3511.0731.01.31.00.39.035.1013.68921.01.31.00.34.535.1013.689图（6）风荷载作用下的结构计算简图（kN）2.5水平荷载内力计算2.5.1地震作用下的内力计算（1）计算重力荷载代表值 屋面均布荷载 4.71 kN/m2屋面荷载标准值 7.837.84.71=859.67 kN 楼面均布荷载 5.3 kN/m2屋面荷载标准值 7.837.85.3=967.36 kN 屋面均布活荷载 2.0 kN/m2根据荷载规范，上人屋面不与雪荷载同时考虑，且上人屋面荷载不计入重力荷载代表值中，本工程考虑上人屋面，所以该荷载略。 楼面均布活荷载 3.5 kN/m2各层楼面活荷载标准值 7.837.83.5=638.82 kN 梁柱自重（包括抹灰重量）框架梁自重 40.95 kN抹灰 3.18 kN共计：44.13 kN次梁自重 29.25 kN抹灰 2.652 kN共计：31.902 kN框架柱自重 40.5 kN边柱粉刷与面砖 4.16 kN中柱粉刷 3.98 kN共计：48.64 kN 墙体自重（由前面已统计的数据得出）单位面积上墙体的重量为 0.27=1.4 kN/m2单位面积上抹灰的重量为 0.0217=0.34 kN/m2单位面积上面砖的重量为 0.5 kN/m2单位面积上女儿墙的重量为 0.2419=4.56 kN/m2女儿墙及其抹灰、面砖自重 44.772 kN层间墙及其抹灰、面砖自重 23.16 kN层间钢框玻璃窗自重 6.96 kN底层为混凝土墙，厚200mm ，自重 0.27.24.425=158.40 kN 荷载分层汇总顶层重力荷载代表值包括：屋面荷载、纵横梁自重、半层墙体和窗自重的一半；其他楼层重力荷载代表值包括：楼面荷载、50%楼面活荷载、纵横梁自重、楼面上下各半层柱及纵横墙体和窗的自重（底层取一半）。将上述分项荷载相加，得集中于各层楼面的重力荷载代表值如下：G4=859.67+44.137+31.9026+44.772+(0.54.5-0.7)1.3(1.4+0.34+0.5)2+0.56.962+(40.5+3.98)2+(40.5+4.16)2=1655 kNG3=967.36+638.820.5+44.137+31.9026+23.162+6.962+(40.5+3.98)2+(40.5+4.16)2=2027 kNG2=967.36+638.820.5+44.137+31.9026+23.162+6.962+(40.5+3.98)2+(40.5+4.16)2=2027 kNG1=967.36+638.820.5+44.137+31.9026+(0.54.5-0.9)1.3+0.97.8(1.40.34+0.5)2+0.56.962+0.55.17.80.2252+(40.5+3.98)2+(40.5+4.16)2=2189 kN集中于各层楼面的重力荷载代表值如右图（7）所示。建筑物总重力荷载代表值为： kN =GE（2）横向框架柱侧移刚度D值计算如下表：梁柱线刚度见图（2）项目柱层(一般层) (底 层) (一般层) (底 层)(kN/m)根数底层中框架边柱0.780.460.46145662中框架中柱1.820.610.46193162D67764二三四层中框架边柱0.690.260.59119662中框架中柱1.600.440.59202502D64432（3）横向框架自震周期0：基本周期调整系数，考虑填充墙使框架自振周期减小的影响，取0.6T：框架的顶点位移。横向框架顶点位移计算（i为层间相对位移）层 次Gi(kN)Gi(kN)Di(kN/m)i416551655644320.02570.2880320273682644320.05710.2623220275709644320.08860.2052121897898677640.11660.1166（4）横向地震作用计算在类场地，7度近震区，结构的特征周期Tg和地震影响系数ma为：Tg=0.35s ma=0.08由底部剪力法计算公式：FEK=10.85GE=0.0530.857898=357.57kN由T1=0.55s1.40.35=0.49sn=0.08T1+0.07=0.080.55+0.07=0.114Fn=nFEK=0.114357.57=40.76 kN(顶层加上Fn)各层横向地震作用及楼层地震剪力层次hi（m）Hi（m）Gi(kN)GiHi (kN-m)Fi(kN)Vi(kN)44.518.61655307830.342149.11149.1134.514.1202728580.70.318100.74249.8524.59.6202719459.20.21668.43318.2815.15.1218911163.90.12439.29357.57图（8）横向框架各层水平地震作用和地震作用下的剪力图（kN）（5）横向水平地震作用下框架侧移计算层次Fi(kN)Vi(kN)Di(kN)ue(m)u(m)4149.11149.11644320.00230.01663100.74249.85644320.00390.0143268.43318.28644320.00490.0104139.29357.57677640.00550.0055侧移验算：四层：ue /h=0.0023/4.5=1/19571/550（满足）三层：ue /h=0.0039/4.5=1/11541/550（满足）二层：ue /h=0.0049/4.5=1/9181/550（满足）一层：ue /h=0.0058/5.1=1/9271/550（满足）顶点位移：u /H=0.0166/18.6=1/11201/550（满足）（6）内力分析地震作用下的内力计算，简图见图（9），地震作用力沿竖向呈倒三角形分布，内力计算采用D值法，采用公式：图（9）地震作用下的内力计算简图 各柱所分配的剪力V4B=V4E=11966/64432149.11=27.69 kNV4C=V4D=20250/64432149.11=46.86 kNV3B=V3E=11966/64432249.85=46.40 kNV3C=V3D=20250/64432249.85=78.52 kNV2B=V2E=11966/64432318.28=59.11 kNV2C=V2D=20250/64432318.28=100.03 kNV1B=V1E=14566/67764357.57=76.86 kNV1C=V1D=19316/67764357.57=101.92 kN 确定反弯点高度地震荷载呈倒三角形分布。y=(y0+y1+y2+y3)h结果见下表：层次柱ky0y1y2y3y四边柱0.690.350001.58中柱1.600.440001.98三边柱0.690.400001.80中柱1.600.450002.03二边柱0.690.50000.052.21中柱1.600.500002.25一边柱0.780.700003.57中柱1.820.600003.06 计算柱端弯矩由柱剪力Vij和反弯点高度y，按下列公式可求得柱端弯矩。如右图（10）所示上端 下端 柱端弯矩计算结果如表：层次B柱C柱D柱E柱上端下端上端下端上端下端上端下端四80.8543.75118.0992.78118.0992.7880.8543.75三125.2883.52193.95159.40193.95159.40125.2883.52二135.37130.63225.07225.07225.07225.07135.37130.63一117.59274.39207.92311.88207.92311.88117.59274.39 计算梁端弯矩梁端弯矩可按节点弯矩平衡条件，将节点上下柱端弯矩之和按左右梁的线刚度比例分配。因为左右梁的线刚度一样，则可知分配系数均为0.5。计算结果见图（11）计算公式：图（11）水平地震作用下的弯矩图（kN-m）（注：图中粗线表示参加组合的构件，括号内的数字表示梁端柱边弯矩值） 计算梁端剪力示意图如下图（a）计算公式：结果见图（12） 计算柱轴力示意图如上图（b）、（c）计算结果见图（13）图（12）水平地震作用下的剪力图（kN）图（13）水平地震作用下的柱轴力图（kN）2.5.2风荷载作用下的内力计算风荷载作用下的结构计算简图如图（14）所示。图（14）横向框架各层风荷载作用和剪力图（kN） 各柱所分配的剪力V4B=V4E=11966/6443211.07=2.06 kNV4C=V4D=20250/6443211.07=3.48 kNV3B=V3E=11966/6443224.759=4.60 kNV3C=V3D=20250/6443224.759=7.78 kNV2B=V2E=11966/6443238.448=7.14 kNV2C=V2D=20250/6443238.448=12.08 kNV1B=V1E=14566/6776438.448=8.27 kNV1C=V1D=19316/6776438.448=10.96 kN 确定反弯点高度和地震荷载不一样的是，风荷载接近于均布荷载。y=(y0+y1+y2+y3)h结果见下表层 次柱y0y1y2y3y四边柱0.690.300001.35中柱1.600.370001.67三边柱0.690.400001.80中柱1.600.450002.03二边柱0.690.45000.051.98中柱1.600.470002.12一边柱0.780.650002.93中柱1.820.570002.57 计算柱端弯矩由柱剪力Vij和反弯点高度y，按下列公式可求得柱端弯矩。如右图（15）所示上端 下端 柱端弯矩计算结果如表：层次B柱C柱D柱E柱上端下端上端下端上端下端上端下端四6.492.789.855.819.855.816.492.78三12.428.2819.2215.7919.2215.7912.428.28二18.0014.1328.7525.6128.7525.6118.0014.13一17.9524.2327.7328.1727.7328.1717.9524.23 计算梁端弯矩梁端弯矩可按节点弯矩平衡条件，将节点上下柱端弯矩之和按左右梁的线刚度比例分配。因为左右梁的线刚度一样，则可知分配系数均为0.5。计算结果见图（16）计算公式：图（16）风荷载作用下的弯矩图（kN-m）（注：图中粗线表示参加组合的构件，括号内的数字表示梁端柱边弯矩值） 计算梁端剪力示意图如下图（a）计算公式：结果见图（17） 计算柱轴力示意图如上图（b）、（c）计算结果见图（18）图（17）风荷载作用下的剪力图（kN）图（18）风荷载作用下的轴力图（kN） 风荷载作用下框架侧移计算层次Fi(kN)Vi(kN)Di(kN)ue(m)u(m)411.0711.07644320.00020.0018313.68924.759644320.00040.0016219.8038.448644320.00060.00121038.448677640.00060.0006侧移验算：四层：ue/h=0.0002/4.5=1/225001/550（满足）三层：ue/h=0.0004/4.5=1/112501/550（满足）二层：ue/h=0.0006/4.5=1/75001/550（满足）一层：ue/h=0.0006/5.1=1/85001/550（满足）顶点位移：u/H=0.0018/18.6=1/103331/550（满足）2.6竖向荷载内力计算竖向恒载作用下的内力计算采用分层法，作修正如下：除底层外其他各层柱子的线刚度均乘以折减系数0.9；除底层外其他层柱子的弯矩传递系数均为1/3。（结构内力用弯矩分配法计算）（1）顶层因顶层结构和荷载均对称，计算时取一跨半图（19）恒载作用下的顶层计算简图（kN） 计算固端弯矩（假定所有弯矩均以顺时针为正）BC跨：MBR=-qL2/3-Pa(2L-a)/2L =-5.6583.92/3-127.4222.6(23.9-2.6)/23.9=-249.55 kN-mMB1L=-qL2/6-Pa2/2L=-5.6583.92/6-127.4222.62/23.9=-124.78 kN-m由对称可得：MCL=MBR=249.55 kN-mCD跨：MCR=-249.55 kN-mMC1L=-124.78 kN-m 分配系数B节点：b=4ib/(4ib +0.94ic)=46.6/(46.6+0.947.8)=0.485bc=0.94ic/(4ib +0.94ic)=0.947.8/(46.6+0.947.8)=0.52C节点：lb=4ib/(4ib +2ib +0.94ic)=46.6/(46.6+26.6+0.947.8)=0.390rb=2ib/(4ib +2ib +0.94ic)=26.6/(46.6+26.6+0.947.8)=0.195bc=0.94ic/(4ib +2ib +0.94ic)=0.947.8/(46.6+26.6+0.947.8)=0.415 弯矩分配图（20）(单位：kN-m) 顶层弯矩图图（21）(单位：kN-m)（2）二、三层因顶层结构和荷载均对称，计算时取一跨半图（22）恒载作用下的二、三层计算简图（kN） 计算固端弯矩（假定所有弯矩均以顺时针为正）BC跨：MBR=-qL2/3-Pa(2L-a)/2L =-5.6583.92/3-139.3862.6(23.9-2.6)/23.9=-270.29 kN-mMB1L=-qL2/6-Pa2/2L=-5.6583.92/6-139.3862.62/23.9=-135.14 kN-m由对称可得：MCL=MBR=270.29 kN-mCD跨：MCR=-270.29 kN-mMC1L=-135.14 kN-m 分配系数B节点：b=4ib/(4ib +0.924ic)=46.6/(46.6+0.9247.8)=0.320bc=0.94ic/(4ib +0.924ic)=0.947.8/(46.6+0.9247.8)=0.340uc=0.94ic/(4ib +0.924ic)=0.947.8/(46.6+0.9247.8)=0.340C节点：lb=4ib/(4ib +2ib +0.924ic)=46.6/(46.6+26.6+0.9247.8)=0.276rb=2ib/(4ib +2ib +0.924ic)=26.6/(46.6+26.6+0.9247.8)=0.138bc=0.94ic/(4ib +2ib +0.924ic) =0.947.8/(46.6+26.6+0.9247.8)=0.293uc=0.94ic/(4ib +2ib +0.924ic) =0.947.8/(46.6+26.6+0.9247.8)=0.293 弯矩分配图（23）(单位：kN-m) 二、三层弯矩图图（24）(单位：kN-m)（3）底层因顶层结构和荷载均对称，计算时取一跨半图（25）恒载作用下的底层计算简图（kN） 计算固端弯矩（假定所有弯矩均以顺时针为正）BC跨：MBR=-qL2/3-Pa(2L-a)/2L =-5.6583.92/3-139.3862.6(23.9-2.6)/23.9=-270.29 kN-mMB1L=-qL2/6-Pa2/2L=-5.6583.92/6-139.3862.62/23.9=-135.14 kN-m由对称可得：MCL= MBR=270.29 kN-mCD跨：MCR=-270.29 kN-mMC1L=-135.14 kN-m 分配系数B节点：b=4ib/(4ib +0.94ic1+4ic2)=46.6/(46.6+0.947.8+46.88)=0.322bc=4ic2/(4ib +0.94ic1+4ic2)=46.88/(46.6+0.947.8+46.88)=0.336uc=0.94ic1/(4ib +0.94ic1+4ic2)=0.947.8/(46.6+0.947.8+46.88)=0.342C节点：lb=4ib/(4ib +2ib +0.94ic1+4ic2)=46.6/(46.6+26.6+0.947.8+46.88)=0.277rb=2ib/(4ib +2ib +0.94ic1+4ic2)=26.6/(46.6+26.6+0.947.8+46.88)=0.139bc=4ic2/(4ib +2ib +0.94ic1+4ic2) =46.88/(46.6+26.6+0.947.8+46.88)=0.289uc=0.94ic1/(4ib +2ib +0.94ic1+4ic2) =0.947.8/(46.6+26.6+0.947.8+46.88)=0.295 弯矩分配图（26）(单位：kN-m) 底层弯矩图图（27）(单位：kN-m)（4）用分层法求得各层弯矩图后，将各层弯矩叠加可得整个框架结构在恒载作用下的弯矩图，很明显，叠加后框架内各节点弯矩并不一定能达到平衡，这是由于分层法计算的误差造成的。为提高精确度，可将弯矩不平衡的节点弯矩进行再分配修正。在修正过程中，只分配一次，不再传递。结果如图（28）所示图（28）修正后的恒载作用下的弯矩图(单位：kN-m)（5）由于钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布性质，为了实现梁铰机制而且梁端并非固定端，在竖向荷载作用下适当降低梁端弯矩，进行调幅，以减少负弯矩钢筋的拥挤现象。对于现浇框架，调幅系数=0.80.9，本设计取=0.85。支座弯矩调幅降低后，梁跨中弯矩应相应增加，且调幅后的跨中弯矩不应小于简支情况下跨中弯矩的1/3。跨中弯矩为：M4=M3+0.5(M1+M2)+ 0.5(M1+M2)图（29）调幅后的恒载作用下的弯矩图(单位：kN-m)（注：图中粗线表示参加组合的构件，括号内的数字表示梁端柱边弯矩值）由于截面配筋计算时采用构件端部截面的内力，而不是轴线处的内力，因此在内力组合前，不仅要考虑弯矩调幅，还要将梁端节点弯矩换算至梁端柱边弯矩值。梁端柱边的剪力和弯矩按下式计算：V=V-(g+p)b/2M=M-Vb/2式中：V、M 梁端柱边截面的剪力和弯矩V 、M 内力计算得到的梁端柱轴线截面的剪力和弯矩g 、p 作用在梁上的竖向分布恒荷载和活荷载当计算水平荷载或竖向集中荷载产生的内力时：V=V图（30）根据恒载调幅之后的弯矩图求得整个框架在恒荷载作用下的剪力 梁的剪力计算规定梁端剪力以顺时针为正，逆时针为负。顶层：BC跨由MB=0得：-7.8V2+121.63=248.35+1/2 5.6587.82+127.4222.6+127.4225.2V2= -165.73 kN由Y =0得：V1=127.4222+5.6587.8+V2=133.25 kNVFL=133.25-5.6582.6=118.54 kNVFR=127.422-118.54=8.88 kNVGR=165.73-5.6582.6=151.02 kNVGL=127.422-151.02=-23.60 kNCD跨由MB=0得：-7.8V2+234.83=234.83+1/2 5.6587.82+127.4222.6+127.4225.2V2= -149.49 kN由Y =0得：V1=127.4222+5.6587.8+V2=149.49 kNVHL=149.49-5.6582.6=134.78 kNVHR=127.422-134.78= -7.36 kNVIR=149.49-5.6582.6=134.78 kNVIL=127.422-134.78= -7.36 kN由框架结构对称、荷载对称知DE跨的情况与BC跨对称，计算过程略，结果见框架剪力图。三层：BC跨由MB=0得：-7.8V2+178.59=258.66+1/2 5.6587.82+139.3862.6+139.3865.2V2= -171.72 kN由Y =0得：V1=139.3862+5.6587.8+V2=151.18 kNVFL=151.18-5.6582.6=136.46 kNVFR=139.386-136.46=2.93 kNVGR=171.72-5.6582.6=157.00 kNVGL=139.386-157.00= -17.61 kNCD跨由MB=0得：-7.8V2+233.23=233.23+1/2 5.6587.82+139.3862.6+139.3865.2V2= -161.45 kN由Y =0得：V1=139.3862+5.6587.+V2=161.45 kNVHL=161.45-5.6582.6=146.73 kNVHR=139.386-146.73= -7.34 kNVIR=161.45-5.6582.6=146.73 kNVIL=139.386-134.78= -7.34 kN由框架结构对称、荷载对称知DE跨的情况与BC跨对称，计算过程略，结果见框架剪力图。二层：BC跨由MB=0得：-7.8V2+175.79=258.66+1/2 5.6587.82+139.3862.6+139.3865.2V2= -172.08 kN由Y =0得：V1=139.3862+5.6587.8+V2=150.82 kNVFL=150.82-5.6582.6=136.10 kNVFR=139.386-136.10=3.29 kNVGR=172.08-5.6582.6=157.36 kNVGL=139.386-157.36= -17.97 kNCD跨由MB=0得：-7.8V2+233.23=233.23+1/25.6587.82+139.3862.6+139.3865.2V2=-161.45 kN由Y =0得：V1=139.3862+5.6587.8+V2=161.45 kNVHL=161.45-5.6582.6=146.73 kNVHR=139.386-146.73= -7.34 kNVIR=161.45-5.6582.6=146.73 kNVIL=139.386-134.78= -7.34 kN由框架结构对称、荷载对称知DE跨的情况与BC跨对称，计算过程略，结果见框架剪力图。底层：BC跨由MB=0得：-7.8V2+167.59=257.98+1/25.6587.82+139.3862.6+139.3865.2V2=-173.04 kN由