工程方案 塔吊方案4（定稿）.doc

工程方案 塔吊方案4（定稿） 塔吊基础专项施工方案字体大小大|中|小xx-12-0801:03-阅读2484-评论24 一、工程概况 二、编制依据2. 1、塔式起重机使用说明书2.2岩土工程勘察报告2.3建筑地基基础设计规范（GB50007-xx）2.6地基与基础施工及验收规范（GBJ202-83）2.7混凝土结构设计规范（GB50010-xx）2.8混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-92）2.9钢结构设计规范（GB50017-xx）2.10钢结构工程施工及验收规范（GB50205-95） 三、塔吊基础设计3.3塔吊承台采用钢筋混凝土承台，尺寸为4000X4000X1500mm，内配钢筋双层双向25150，箍筋14300格构柱锚入承台600mm.承台混凝土强度C30 四、塔吊基础设计计算书因塔吊在非工作状况时为最不利情况，故只需计算塔吊非工作状况受力，塔吊使用说明书，塔吊安装到自由高度44.8m高度时要附墙，因此在进行荷载分析时，弯矩和剪力取在44.8m高度时塔吊非工作状态数值，竖向荷载取塔吊安装到最终安装高度时数值为安全取值。 4.1基本数据根据塔吊使用说明书，塔吊非工作状况受力数据如下:(M、H为自由高度处取值，V取最大安装高度取值为安全取值)M=2569.49KN.M，H=123.65KN V=972.5KN式中:M:弯矩H:水平力V:竖向力混凝土承台自重G=4X4X1.5X25=600KN4.2单桩承载力计算4.2.1单桩承受荷载塔吊自重及竖向作用力F=1.2X972.5=1167KN L140X1225.52Kg/m缀板0.41X0.2X0.01X7.8X1000/0.6=10.66Kg/m共计36.18Kg/m格构柱重36.18X4X13.45=19.46KN18槽钢自重g=62.06KN由建筑桩基技术规范JGJ94-94偏心竖向力作用下Ni=(F+G+g)/4Mxyi/yi2(X、Y轴受力相同)=1167+1.2（或1.0）X（600+19.46+62.06）/4（2569.49X1.0+123.65X1.5）X1.0/4X1.02（G和g对结构不利时取1.2，有利时取1.0）不利时Nmax=1984.82/4+694.92=1191.13KN（抗压状态）Nmin=1984.82/4-694.92=-198.72KN（抗拔状态）有利时Nmax=1848.52/4+694.92=1157.05KN（抗压状态）Nmin=1848.52/4-694.92=-232.79KN（抗拔状态）综合知单桩最大受压值为1191.13KN最大受拉值为232.79KN4.2.2单桩设计荷载桩底标高为-40.55，由地质报告得持力层选择第71-1层，该层为饱和、密实、中压缩性的砂质粘性土，满足持力层条件（见下图），单桩承载力设计值如下抗拔桩承载力设计值R抗拔=0.6XfsXL3.14d=0.6X(20x2.0+25x4.0+35x18.0+64x4.0+68x2.0)x3.14x0.8=1751.37KN1.6x232.79=372.46KN抗压桩承载力设计值R抗压=0.6XfsXL3.14d+qsAp=1751.37+401.92=2153.291.6x1191.13=1905.81KN满足竖向承载力要求。 4.3灌注桩配筋计算4.3.1由于r0Nmax=1.0x1191.13=1191.13KN而fcxA=15x3.14x4002x0.8=6028.8KN即:单桩受力远小于砼的抗压强度,故桩在考虑抗压情况下按设计可不配筋,但为了使用安全,同时考虑基础使用阶段所产生的拔力因素(具体抗拔配筋验算见4.5条抗倾覆验算)需配置钢筋。 4.3.2按构造配筋As=a=0.6%xr2=0.6x3.14x4002=30.16cm2配1225，箍筋8200AS=58.830.16cm2满足构造要求。 4.3.3桩自身抗拉强度N=fg As=3100x58.8=1822.88KN,远大于桩的抗拔设计值212.79KN,故配筋符合要求.4.4格构柱承载力计算截面性质L140X12A=32.51cm2Ix=603.7cm4Z0=3.9cm式中A角钢截面积Ix惯性矩Z0重心矩两方向对称Ix=4X(603.7+32.51X(46/2-3.9)2)=49855cm4回转半径ix=(Ix/4A)1/2=19.58cm柱子计算长度,以悬臂计算计算长度L0x=10.1m则长细比x=L0x/Ix=1010/19.58=51.58缀板-410X200X10mm中心间距600mm单根角钢长细比1=(60-20)/2.77=14.4440(10.5x)换算长细比0x=(51.582+14.442)1/2=53.56150b类构件查轴心受压构件稳定系数表得:x=0.8404.3.1强度计算N/xA=1191.13/（3251X4X0.840）=109.04/mm2215N/mm24.3.2整体稳定性验算格构式压弯构件绕虚轴平面内稳定计算公式为N/xA+mxMd/Wx(1-xXN/NEX)欧拉公式NEX=2EA/0x2=2X206000X4X3251/53.562=9338.20KN非工作状况N/xA+mxMd/Wx(1-xXN/NEX)=109.04215N/mm2为确保安全，参照其他项目类似经验，按常规做法及构造要求，必须在四根格构柱之间焊接斜（平）撑（每1.2米设置见立面图），以增加格构柱截面性能，并能减小长细比，增强整体稳定。 4.3.3分肢稳定性计算长细比1=(60-20)/2.77=14.4440(10.5x)所以可不计算分肢稳定性4.3.4缀板刚度验算角钢对本身轴的惯性力矩I1=603.7cm4柱分肢的线刚度为I/l=603.7/60=10.06四块缀板线刚度之和为4X1/12X1X203/38=70.18比值70.18/10.06=7.06，可见缀板刚度足够。 4.3.5截面抗剪作用于柱身的剪力V=Af/85(fy/235)1/2=4x3251x215/85x(215/215)1/2=32892N=32.89kN T=32892/4X3251=2.52N/mm2抗拔承载力设计值满足要求。 五、塔吊基础施工注意事项5.1塔吊必须待承台、桩基满足28天龄期及C30设计强度后（做好试块）方可进行安装5.2在施工横（斜）剪刀撑时，严禁塔吊作业5.3进行横（斜）撑焊接，焊接点在缀板上，不得直接焊角钢柱 六、塔吊施工图附图 1、塔吊平面布置及塔吊桩位定位图附图 2、塔吊钻孔灌注桩配筋及格构柱详图附图 3、塔吊支撑立面图附图 4、承台配筋及立柱桩、塔吊标准节、承台节点构造图楼上回答都很全面了,我给一份塔吊基础方案你参考!塔吊基础设计施工方案计算书工程名称工程地点施工单位编制单位编制人技术负责人审批单位审批负责人审批日期目录 一、工程概况1 二、地质概况1 三、编制依据1 四、QTZ80塔吊技术参数1 五、塔吊基础设施2 六、抗倾覆验算4 一、工程概况XXXXXX1B期（D1- 1、D1- 2、D1-3）栋小高层住宅，由3幢住宅楼组成，总建筑面积17971.96,其中D1-1幢建筑面积5960.32，D1-2幢建筑面积6051.32，D1-3幢建筑面积5960.32，均为框剪结构，11层，建筑物总高40m，塔吊型号QTJ80 （5512），塔吊独立固体式最大起升高度40m,塔吊首次高度为30m。 位于XXXXXXXXX，由广州市XXXXXXXXXXXXX根据地质资料及工地现场基坑开挖的情况显示，塔吊基础处在粘沙质土带上，地基承载为达到25吨每平方米。 三、编制依据 1、塔吊厂家提供的塔吊技术参数。 2、XXXX1B期小高层住宅工程岩土工程勘察报告。 四、QTZ80塔吊技术参数 1、独立高度45m，起重臂长度55m，臂端载重量1.2t，塔身载面尺寸1.60m1.60m。 2、工作状态及非工作状态技术参数吊臂的最大起重高度(m)基础承受的最大荷载工作状态非工作状态F HM MKF HM MKKN KN KN.M KN.M KNKNKN.M KN.M675291699304.75757922890F-基础所受的垂直力H-基础所受的水平力M-基础所受的倾覆力矩MK-基础所受的扭矩 五、塔吊基础设施本工程塔吊基础采用整体式，基础上平面高于0平面100mm。 尺寸为600060001700mm，采用C35混凝土浇筑。 开挖基础时首先应清除回填土，地基基础的土质坚硬平实，塔吊基础埋设在粘沙质土层中。 在混凝土浇筑前，要求塔吊安装厂家提供塔吊预埋地脚螺栓安装图，并按塔吊基础方案先预埋地脚螺栓，并作固定(详见塔吊基础施工图)。 1、塔吊基础尺寸复核 (1)复核基础底部面积A A(F+G)/f(675+661.725)/10022.0536(满足) (2)复核基础高度h基础高度需满足抗冲切要求，可近似按下式计算hF/0.6ftum式中h-基础高度F-基础所受的垂直力ft-混凝土抗拉强度设计值um-基础顶面荷载作用面积的周长F/0.6ftum675/0.6110310=1.09b/6。 Pmax按下式计算Pmax=2(F+G)/3ba式中b-垂直于力矩作用方向的基础底面边长a-合力作用点至基础底面最大压应力边缘的距离Pmax2(F+G)/3ba2(675+612)/（350.844203Kpa）203Kpa1.25a1200Kpa(安全) 3、塔吊基础配筋计算AsM1/0.9fyho式中M1-计算载面弯矩(N.mm)fy-钢筋抗拉强度设计值(N/mm)ho-基础有效高度(mm)M11/12a12（2b+a）(Pmax+Pt)式中Pmax-基底边缘最大净反为(KN/)Pt-截面I-I处基底净反力(KN/)M1=1/12a12(2b+a)(Pmax+Pt)=1/121.52(25+2)(229.6+93.6)=727.2KN.m Asl=M1/0.9fyho=727200000/0.930013501995.1mm2按最小配筋率计算As2=0.15%50001400=10500mm2故塔吊基础配筋底筋24200，面筋24200，钢筋面积As12265mm2大于As210500mm2，满足要求(详见塔吊基础图)。 六、抗倾覆验算(受力方向以压力为正) 1、以承台对角线方向验算(按非工作状态计算)倾覆弯矩转化为作用于B、D处于力偶P，力偶距L2828mm P2137.7/2.828755.9KN塔吊基础在B、D处的受力如下Nb(F/4)P144.6755.9611.3KN Nd(F/4)+P144.6+755.9900.5KN Nc(F/2)+G289.15+8751164.15KNMe0，则Ra7.07+611.34.95900.52.1221164.153.536=0Ra=424.5KN Re=Nb+Nc+NdRa=611.3+1164.15+900.5424.5=1028.85KN Ra、Re为正值，则塔吊基础满足抗倾覆要求。 2、以承台对角线方向验算(按工作状态计算)倾覆弯矩转化为作用于B、D处的力偶P，力偶距L2828mm P1178.9/2.828416.9KN塔吊基础在B、D处的受力如下Nb=(F/4)P=144.6416.9=272.3KN Nd=(F/4)+P=144.6+416.9=561.5KN Nc=(F/2)+G=348.2+875=1223.2KNMe0，则Ra7.07+272.34.95561.52.1221223.23.536=0Ra=589.7KN Re=Nb+Nc+NdRa=611.3+1164.15+900.5424.5=1028.85KN Ra、Re为正值，则塔吊基础满足抗倾覆要求。 3、以平行塔架方向验算(按非工作状态计算)倾覆弯矩转化为作用于 2、4处的力偶P，力偶距L2000mm P2137.7/2=1068.9KN塔吊基础在 2、4处的受力如下N2(F/2)P289.151068.9799.75KN N4(F/2)+P289.15+1068.91358.05KN N3G875KNM50，则R15+779.753.51358.051.58752.5=0R1=299.1KN R5=N2+N3+N4R1=779.75+875+1358.05299.1=1154.2KN R 1、R5为正值，则塔吊基础满足抗倾覆要求