贮煤仓上人斜道搭设方案修改.doc

贮煤仓工程上人斜道施工方案编制人： 审核人： 编制单位： 编制日期： 目 录一、编制依据 3二、工程概况 3三、施工准备 3四、施工方案 4五、安全施工技术措施 6六、文明施工要求 7七、脚手架计算书 7 一、施工依据：1.1、建筑施工计算手册（第四版）1.2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001，2002年版）1.3、液压滑动模板施工安全技术规程 JGJ65-19891.4、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91）等二、工程概况本工程为唐钢美锦化工有限公司150万ta焦化工程贮煤仓工程，结构形式为剪力墙筒体结构，由12个直径21m的筒体组成，基础为梁板式筏型基础，基础以上结构为剪力墙结构；建筑檐口高度为49.970m。9.450m位置为漏斗结构，混凝土强度等级基础C35,基础以上剪力墙、柱及板为C40，结构抗震等级为二级，设防烈度7度。根据工程特点及工期安排，筒仓基础以上采取滑模施工的工艺。三、施工准备1、规格：名 称规 格备注483.5钢管2m4m6m扣 件直角对接旋转脚手板5cm厚安全网大眼密目2、质量要求：（1）、钢管必须采用483.5钢管，符合冷弯薄壁型钢结构技术规范GBJ18规定，严禁与碗扣架杆件及其他不同规格杆件混合使用。（2）、扣件：应采用可锻铸铁扣件，其质量应符合钢管脚手架扣件GB15831，不采用钢板冲压扣件，扣件不应有裂纹、气孔；也不应有疏松、砂眼或其影响使用性能的铸造缺陷，扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要不小于5mm，扣件的活动部位应使其转动灵活，旋转扣件的两旋紧面间隙要小于1mm。（3）、脚手板：脚手板的厚度不宜小于50mm，宽度不宜小于200mm，重量不宜大于30Kg，其材质应符合现行国家标准木结构设计规范（GBJ5）中级材质的规定。（4）、安全网：立网符合密目式安全立网GB16909-1997要求，外观不得有断纱、破洞、变形及有碍使用的编制缺陷，网目密度不应低于800目/100cm2，环扣孔径不低于8mm。水平网符合安全网GB5725-1997要求，抗冲击性能达到冲击高度10m，网边、系绳不断裂。四、施工方案3.1上人斜道搭设构造要求3.1.1斜道搭设在两个筒仓南侧之间，尺寸2.4m*5.8m，平面布置图附后。3.1.2双排脚手架搭设高度为51.2米。3.1.3搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.35米，立杆的横距为1.2米，大小横杆的步距为1.20 米；3.1.4内排架距离墙长度约2.1米；3.1.5脚手架搭设在混凝土基础上，基础尺寸为3m*6m*0.3m，混凝土强度等级为C20，立管下铺设脚手板垫板。在距立杆下端150mm处设置扫地杆，立杆用小横杆拉牢。3.1.6脚手板的布置：a、休息平台满铺50mm厚木跳板，用铁线与横杆绑扎牢固；b、斜道满铺木跳板，用铁线与横杆绑扎牢固。上表面用30mm50mm木方或钢筋按间距500设置防滑条。3.1.7、立杆a、上人斜道采用单立杆搭设，东、西两侧连续设置之字形剪刀撑；b、立杆两端休息平台处纵距1.5m，中间纵距1.35m，排距各1.2m。立杆必须采用对接扣件进行连接。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；c、立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件交错布置，水平间距23m，竖向间距2.4m；d、立杆搭设高度应满足上部结构及滑模施工要求。3.1.8、连墙件a、连墙件在筒壁上留置预埋件，后与架体用钢管拉结。b、连墙件宜按二步三跨布置间距，拉接时应交错呈三角行布置以增加架体的整体稳定型。3.1.9斜道脚手架的搭设必须符合相关规范，其接头位置及垂直偏差等必须符合规范要求，保证扣件的施工质量，每班作业经专职安全员验收合格后方可使用和继续施工。3.1.10上人斜道出入口的构造出入口处搭设63.0m的防护棚，与上人斜道相连，上铺5cm厚的双层脚手板 预埋件选用不小于100*100*10钢板预埋，上人斜道搭设位置见附图。平面布置示意图上人斜道剖面13五、安全施工技术措施1、脚手架搭设的安全技术措施（1）脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，严禁在脚手架的基础3m范围内开挖土方。（2）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。（3）脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。（4）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。（5）在搭设过程中应由安全员及架子工长进行检查。2、脚手架拆除的安全技术措施（1）架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件，凡能提前拆除的尽量拆除掉。（2）拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。（3）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。（4）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。（5）每天拆架下班时，不得留下隐患部位。（7）所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。（8）拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。六、文明施工要求1、进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。3、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可上架操作。凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。4、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。5、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。6、六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。七、上人斜道脚手架计算书3.2.1计算参数3.2.1.1脚手架参数双排脚手架搭设高度按 51.2 m计算；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.35m，立杆的横距为1.20米，大小横杆的步距为1.20 米；内排架距离墙长度按2.1m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 5 m；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.8；连墙件采用两步三跨，竖向间距 2.4m，水平间距23 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；3.2.1.2活荷载参数施工均布活荷载标准值:3 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；3.2.1.3风荷载参数基本风压按0.3 kN/m2；风荷载高度变化系数z为0.62，风荷载体型系数s为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；3.2.1.4静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1550；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.010；脚手板铺设层数:8；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；3.2.1.5地基参数地基土类型:回填土；地基承载力标准值(kN/m2):180.00；立杆基础底面面积(m2):1.00；地面广截力调整系数:0.40。3.2.2大横杆计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。3.2.2.1均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3001.200/(2+1)=0.120 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.200/(2+1)=1.200 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.120=0.190 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.200=1.680 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)3.2.2.2强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1901.3502+0.101.6801.3502 =0.334 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1901.3502-0.1171.6801.3502 =-0.393 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.334106,0.393106)/5080.0=77.362 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 77.362 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.2.2.3挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.120=0.158 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.200 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.1581350.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.2001350.04/(1002.06105121900.0) = 1.713 mm；大横杆的最大挠度 1.713 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1350.0/150 mm与10 mm，满足要求！3.2.3小横杆计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。3.2.3.1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.350 = 0.052 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3001.2001.350/(2+1)=0.162 kN；活荷载标准值：Q=3.0001.2001.350/(2+1) =1.620 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.052+0.162)+1.4 1.620 = 2.525 kN； 小横杆计算简图3.2.3.2强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.2002/8 = 0.008 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.5251.200/3 = 1.010 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 1.018 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 1.018106/5080.000=200.421 N/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =200.421 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！3.2.3.3挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0381200.04/(3842.060105121900.000) = 0.041 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.052+0.162+1.620 = 1.834 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1833.8401200.0(31200.02-41200.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 4.479 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.041+4.479 = 4.520 mm；小横杆的最大挠度和 4.520 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1200.000/150=8.000与10 mm,满足要求！3.2.4扣件抗滑力计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.3502/2=0.052 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.200=0.046 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3001.2001.350/2=0.243 kN；活荷载标准值: Q = 3.0001.2001.350 /2 = 2.430 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.046+0.243)+1.42.430=3.749 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 3.2.5脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1550 NG1 = 0.1550+(1.352/2+1.352)0.038/1.2040 = 9.620； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30081.350(1.200+0.3)/2 = 2.430 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15081.350/2 = 0.810 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0101.35040.000 = 0.54 kN；经计算得到，静荷载标准值 NGL =NG1+NG2+NG3+NG4 = 13.4 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.2001.3502/2 = 4.860 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.30 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.620 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.653；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.300.6200.653 = 0.085 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.213.4+ 1.44.860= 22.884 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 Ns = 1.2 NGL+0.851.4NQ = 1.213.4+ 0.851.44.860= 21.86 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1561.350 1.2002/10 = 0.036 kN.m；3.2.6立杆稳定性计算按照均匀受力计算稳定性。3.2.6.1立杆稳定性计算。不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =22.884kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.530 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.121 m；长细比 Lo/i = 134.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.376 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 22884.000/(0.376489.000)=124.462 N/mm2；立杆稳定性计算 = 124.462 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！3.2.6.2考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =21.86kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.530 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.121 m；长细比: L0/i = 134.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.376立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 21860/(0.376489.000)+36000.000/5080.000 = 125.979 N/mm2；立杆稳定性计算 = 125.979 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！3.2.7最大搭设高度计算 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.78