xx综合楼框架结构设计毕业论文.doc

沈阳建筑大学成人高等教育毕业设计xx综合楼框架结构设计毕业论文目 录摘要 I目录 第1章 建筑方案论述1 1.1 建筑简介 1第2章 结构方案论述3 2.1 工程概况 3第3章 结构计算书43.1 结构平面简图43.2 材料情况43.3 截面尺寸选取43.4 荷载汇集43.5 各层重力荷载63.6 地震作用下的框架内力计算83.7 风载作用下的结构内力计算 173.8 竖向荷载作用下的内力计算 223.9 内力组合 373.10 一榀框架结构配筋计算 553.11 现浇板配筋计算 613.12 基础配筋计算 633.13 楼梯设计 65结论 69致谢 70参考文献 70第1章 建筑方案论述1.1设计依据1. 依据毕业（论文）任务及要求。2.办公建筑设计规范 （JGJ67-89）3.建筑设计防火规范 （GBJ16-87）2006年修订本4. 建筑设计资料集5. 辽宁省建筑、结构通用图集。1.2设计内容：1.设计内容、建筑面积、标高：（1） 设计题目为“冶科电子器材有限公司综合楼”。 （2） 建筑面积：3297m2，共五层，一至四层高为3.6m，五层为4.5m。（3） 室内外高差1.350m，室外地面标高为-1.350m。（4） 外墙300mm厚空心砖，内墙200mm厚空心砖。2.各部分工程构造：(1) 屋面排水：采用有组织排水，PVC管材直径150mm。(2) 屋面：SBS改性防水卷材4mm 阻燃型聚苯保温板100mm，密度不小于35kg/ m3细石混凝土1.5%找坡，最薄处不小于40mm厚 现浇混凝土结构层110厚 (3)楼（地）面：防滑地砖 水泥砂浆找平20mm110mm厚钢筋混凝土板（一层改为素土夯实，上做100厚细石混凝土垫层）（4）内墙面做法：刷内墙涂料上腻子一道1:0.3:2.5水泥石灰膏砂浆抹面1:0.3:3水泥石灰膏打底15mm厚（5）外墙面做法：l 外墙面砖 1:1水泥砂浆结合层5mm1:3水泥砂浆找平层20mm第2章 结构方案论述2.1 设计依据1.地质勘察设计资料2.建筑结构荷载规范 （GB50009-2001）3.混凝土结构设计规范 （GB50010-2002）4.建筑地基基础设计规范 （GB50007-2001）5.建筑抗震规范 （GB50011-2001）6.混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2002）7.建筑设计资料集8.钢筋混凝土、钢结构设计手册9.建筑结构静力计算手册10.建筑结构构造资料集11.辽宁省建筑、结构通用图集2.2 工程概况1. 气象条件：沈阳地区雪荷载0.5KN/m2，基本风压：0.55KN/m2 2. 工程地质条件：根据地质勘察结果,给定地质情况如下表:建筑地层一览表（标准值）序号岩石分类土层深度（M）厚度范围（M）地基承载力fk(kpa)桩端阻力qp(kpa)桩周摩擦力qs（kpa）1杂填土0-0.60.62粉土0.6-1.40.8120103中砂1.4-2.81.4220254砾砂2.8-6.54.03002400305圆砂6.5-12.56.0500350060注：1）地下稳定水位距地坪-6M，2）表中给定土层深度由自然地坪算起。建筑地点冰冻深度-1.2m；建筑场地类别：类场地土；地震设防基本烈度：7 度；建筑地点冰冻深度：-1.2M。3.材料情况： 非承重空心砖MU5；砂浆等级为M5；混凝土：基础、柱采用C30，现浇梁板构件采用C25，楼梯及其他C25。纵向受力钢筋：HRB335级；箍筋：HPB235级钢筋4.抗震设防要求：设防基本烈度为7度。5.结构体系：现浇钢筋混凝土框架结构。6.本设计所有框架构件及基础均为现浇。第3章 结构计算书3.1 结构平面简图：见图： 3.2材料情况：非承重空心砖MU5；砂浆等级为M5；混凝土：C30（基础）、柱采用C30，其余构件采用C25（梁、板、楼梯）：纵向受力钢筋：HRB335级；箍筋：HPB235级钢筋。3.3截面尺寸选取：1）框架柱：根据轴压比公式初步估定柱截面尺寸：Nc/fcbh0.9（三级框架）（框架柱的负荷面积内每平米按15 KN/m2初估）选定柱截面尺寸： bh=500mm500mm（中柱） ， bh=450mm450mm（边柱）2）框架梁： h =（1/8-1/12）Lb =（1/2-1/3） h 纵梁： L=7200mm， 取 h = 550mm b = 300mm横梁： L=5100mm， 取 h = 450mm b = 300mm横梁： L=6900mm， 取 h = 550mm b = 300mm3）连续板 ：h=l/401/45L（短跨方向）h=110mm3.4荷载汇集：1）屋面：（1） 恒载：SBS型改性防水卷材 0.35 KN/m2聚苯保温板100mm 0.35 KN/m2细石混凝土找坡平均70厚 1.4 KN/m2现浇混凝土结构层140厚 2.75 KN/m2混合砂浆抹灰20厚 0.34 KN/m2 5.19 KN/m2（2）活载（不人屋面）： 0.5 KN/m2 雪载： 0.55 KN/m2 2）楼面：（1）恒载：防滑地砖面层30厚 0.65 KN/m220厚水泥砂浆 0.44 KN/m2结构层：110mm厚钢筋混凝土板： 2.75KN/m210mm厚混合砂浆 0.17 KN/m2 4.01 KN/m2（2）活载：走廊： 2.5 KN/m2 客房： 2.0 KN/m2楼梯： 3.5 KN/m2 餐厅： 2.5 KN/m2 3）梁：考虑梁上抹灰，取梁自重26 KN/m3 （1）框梁bh=300mm550mm q1=4.29KN/m（2）框梁bh=300mm450mm q1=3.51KN/m（3）过道梁bh=250mm400mm q1=2.6KN/m 4）墙体： （砌体与抹灰之和）（1）外墙： 3.7 KN/m2 （2）内墙： 3.2 KN/m2（3）女儿墙： 3.0 KN/m25）柱子： 250.50.5 = 6.25 KN/m 250.450.45 = 5.06 KN/m6）门、窗： 门：0.4 KN/m2 窗：0.4 KN/m23.5各层重力荷载代表值计算：（如图） 顶层： 女儿墙: （14.1+57.36）20.73.2=320KN 屋 面： （14.1+0.3）(50.4+0.3) 5.19=3789KN 横梁：（50.9-110.5）2（4.29+3.51）=708 KN纵梁:（15.2-40.5-2.5）1114.6-20.1=541KN过道梁:2.5112.6=70 KN柱 子:3.6/21146.25=495 KN 外 墙: (50.9-110.5)+(15.2-40.5)2(3.6-0.7)-(2.1230+1.80.92+1.225) 3.811/29=347KN 内 墙: (50.9-110.5) 2-5.5+(15.2-40.5-2.5) 11) (3.6-0.7)-(1.82.12+0.92.117+0.72.12)/2) 3.22711/29=495 KN 门 窗: (2.1230+1.80.92+1.225)+(1.82.12+0.92.117+0.72.12) 0.4/2=92 KN = 6857 KN标准层: 楼 面: 3789KN梁: 708+541+70=1319KN柱 子: 3.61146.25=990KN外 墙: =1041 KN 内 墙: =1485 KN门 窗: =184 KN = 8808KN一 层：楼 面: 3789 KN梁: 1567 KN 柱 子: （3.63.9）/21146.25=1031 KN外 墙: (50.9-110.5+15.2-40.5)2(1.95-0.7) -(4+1.22)0.2+(527+2.1213+1.22)/2) 3.8+91518/29=1125 KN内 墙: (50.4-100.5) 2-5.5-3.1-5.5-5.5+(14.7-2.5) 7) (1.95-0.7)-(1.82.12+0.92.114)/2) 1.67+130418/29=1392 KN门 窗: （42.1+1.22.12+1.82.12+0.92.114+0.72.12+1.82.12+32.1+527+2.1213+1.22+2.12）0.4=78.18 KN =8982 KN结构重力荷载代表值: Gi= Gi+0.5QG5 =6857+2.00.550.414.6=7592KN G2 = G3 = G4 =8808+2.50.550.414.6= 9728 KN G1 = 8982+2.50.550.414.6=9902 KNG= G5+G4+G3+G2+G1=46678 KN 3.6地震作用下的框架内力计算1)、梁线刚度： 在计算梁线刚度时，考虑楼板对梁刚度的有利影响，即板作为翼缘工作。在工程上，为简化计算，通常梁均先按矩形截面计算某惯性矩I0，然后乘以增大系数。中框架梁I=2.0I0 边框架梁I=1.5I0梁采用C30混凝土，EC=3107 KN/m2 Io=1/12bh（mm4）梁的线刚度类别EcN/mmbhmmIomm4LmmEcIo/LNmm1.5EcIo/LNmm2.0EcIo/LNmm边横梁13.010103005504.110969001.810102.710103.61010边横梁23.010103004502.310945001.510102.31010310102)、柱的线刚度： 柱子采用采用C30混凝土 Ec=3.0107 kN/m, 一层高度3.6m , 标准层高度3.6m，顶层4.5m 柱子截面采用： 500mm500mm 标准层： = D=首层： = D=层次hcEc (N/mm)bh (mm)Io (mm4)EcIo/ hc(Nmm)1-43.63.01045005005.21094.33101054.53.01045005005.21093.461010框架柱侧移刚度层次边柱D（11）中柱C（11）Di1Di210.850.47146201.320.54169952-41.00.45151211.510.521800851.260.40155282.000.5020002层次中柱A（11）边柱B（11）DiDi1Di212.310.65202181.760.47146197331522-42.80.65215421.880.511841379825453.390.63250832.650.5722694915789D1/D2 = 89% 70% 满足要求3)自振周期计算： 采用能量法计算层数楼层重力荷载代表值Gi（KN）楼层剪力Vi=Gi（KN）侧移刚度Di（KN/m）层间侧移i=Vi/Di(m)楼层侧移i=i(m)GiiGii5759275929157890.0110.224170138149728173207982540.0190.213207244139728270487982540.0450.184179032929728367767982540.0570.139135218819902466787331520.0820.0828126746678-77271406（1）.计算T1及1:;T1=T1=1.70.7=0.51(s)场地为类，设计地震分组第一组，查得Tg=0.35s，因为T11.4Tg=0.49 ,所以应该考虑顶部附加地震的影响n=0.08T1+0.07=0.1123,又根据抗震规范可知：=0.05，2=1.0，r=0.9而 max=0.08（多遇地震）max=0.50（罕遇地震） 又因为：Tg T1 5 Tg ，所以1=（Tg/ T1）2max=（0.35/0.51）0.91.00.08=0.053（2）水平地震作用（底部剪力法）=0.8546678=39676 KNFEK=1Geq= =0.05339676=2103 KNFi= FEK(1-n)（计算见下表）质点Hi(m)Gi(KN)FEK(KN)nFn(KN)Fi(KN)Vi(KN)519.9759227320.1115342621 1482.56 414.49728487 2055.42 310.897283922462.87 27.29728283 2723.52 13.69902164 2891.26 （3）.平地震作用下的层间位移和顶点位移计算：（见下表）层次Vi(KN)Hi(m)Di104(KN/m)uei=Vi/di10-4 (M)uei/ hi51482.564.591578919.182761/77042055.423.679825425.745421/71432462.873.679825430.840531/85522723.523.679825434.114251/94412891.263.673315239.435271/1083 满足规范规定的弹性要求。（4）剪力图（KN）（5）水平地震作用下框架柱剪力和柱端弯矩（D值法）反弯点到柱下端结点的距离，即反弯点高度。标准反弯点高度比。上下横粱线刚度比对标准反弯点高度比的修正系数。上层层高变化修正值。下层层高变化修正值。根据框架总层数，该柱所在层数和梁柱线刚度比查表得。框架边柱层h(m)y0y1y2y3y54.51.280.41 0.00 0.00 0.00 0.41 43.61.19 0.44 0.00 0.00 0.00 0.44 33.61.190.46 0.00 0.00 0.00 0.46 2 3.61.19 0.49 0.00 0.00 0.00 0.49 13.60.85 0.65 0.00 0.00 0.00 0.65 框架中柱层h(m)y0y1y2y3y54.52.15 0.45 0.00 0.00 0.00 0.45 43.62.00 0.45 0.00 0.00 0.00 0.45 33.62.00 0.50 0.00 0.00 0.00 0.50 23.62.00 0.50 0.00 0.00 0.00 0.50 13.61.890.50 0.00 0.00 0.00 0.50 框架边柱层H(m)Di(KN/m)D(KN/m)D/DiVi(KN)Vik(KN)M上（KNm）M下(KNm)54.5915789155280.017 1482.5626.48 0.4155.78 40.11 43.6798254155280.017 2055.4235.32 0.4769.38 56.01 33.6798254155280.017 2462.8741.43 0.4879.44 70.42 23.6798254155280.017 2723.5246.34 0.5183.1483.14 13.6733152146190.020 2891.2657.78 0.5898.74 190.65 框架中柱层H(m)Di(KN/m)D(KN/m)D/DiVi(KN)Vik(KN)M上（KNm）M下(KNm)54.5915789199070.022 1482.5634.03 0.4567.37 55.12 43.6798254199070.022 2055.4244.88 0.4588.85 72.70 33.6798254199070.022 2462.8753.25 0.595.85 95.85 23.6798254199070.022 2723.5259.16 0.5106.48 106.48 13.6733152171070.023 2891.2667.46 0.5168.65 168.65 注： 柱上端矩：MC上=Vij(1-y)h ; 柱上端弯矩：MC下= Vij y h ；（6）水平地震作用下梁端弯矩按下式计算：B1= KB1/(KB1+KB2)MB1=(MC上+MC下)B1 B2= KB2/(KB1+KB2)MB2=(MC上+MC下)B2水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力标准值：层次边梁D-C端剪力走道梁C-B端剪力L(m)L(m)56.974.6061.0218.84336.1633.6423.2746.9109.4490.4027.76353.5747.2733.6136.9135.96105.8433.58362.7260.3541.0226.9153.34127.0538.94375.2969.1448.1416.9181.07172.7649.143102.3885.0362.47层次边粱B-A端剪力柱轴力L边柱D中柱C中柱B边柱A55.190.42113.3445.28-28.15-5.34-30.92-64.4145.1127.05158.6163.48-55.90-11.20-60.79-127.8935.1162.20197.6879.97-89.49-18.64-99.74-207.8625.1185.81230.6792.55-128.43-27.84-144.14-300.4115.1228.53251.11106.59-177.57-41.16-188.26-407.007）水平地震作用下的框架内力图如下： 3.7风载作用下的结构内力计算1） 风荷载标准值 风荷载标准值按计算； 基本风压 =0.5；地面粗糙度为B类； 由荷载规范第7.3节查（体形系数），迎风面取0.8，背风面取-0.5； H/B=23.20/57.6=0.4031.5，取； 由得沿房屋高度的分布风荷载标准值为： qz=6.00.5zsz=3.0zsz 根据各楼层标高处的高度，由荷载规范表7.2.1，查取，代入上式， 可得各楼层标高处的见下表：层次sq1+ q2 (z)FWk623.00 1.00 1.31 1.30 1.00 5.11 25.55 519.40 0.84 1.23 1.30 1.00 4.80 42.84 415.80 0.69 1.16 1.30 1.00 4.52 59.06 312.20 0.53 1.06 1.30 1.00 4.41 74.05 28.60 0.37 1.00 1.30 1.00 3.90 88.09 15.00 0.22 1.00 1.30 1.00 3.90 111.88 2）水平风载作用下的层间剪力图如下：3） 水平风载作用下的层间位移和顶点位移计算层次123456Fi/KN23.7914.0414.9916.2217.2925.55vi/KN111.8888.0974.0559.0642.8425.55D(N/mm)665638321383213832138321383213ui= vi/D1.681.060.890.710.510.31ui/hi1/29771/34011/40451/50721/69931/11725由表可知风荷载作用下框架的最大层间位移角为1/2977远小于1/550, 故满足规范要求。4）水平风载作用下框架柱剪力和柱弯矩：框架边柱D层H(m)Di(KN/m)D(KN/m)D/DiVi(KN)Vik(KN)M上（KNm）M下(KNm)63.683213155280.18725.554.770.3311.505.6653.683213155280.18742.847.990.4216.6912.0943.683213155280.18759.0611.020.4521.8217.8533.683213155280.18774.0513.820.4726.3723.3823.683213155280.18788.0916.440.529.5929.5915.066563146190.220111.8824.570.6641.7781.09框架中柱C层H(m)Di(KN/m)D(KN/m)D/DiVi(KN)Vik(KN)M上（KNm）M下(KNm)63.683213199070.23925.556.110.413.208.8053.683213199070.23942.8410.250.4520.2916.6043.683213199070.23959.0614.130.4527.9822.8933.683213199070.23974.0517.710.531.8931.8923.683213199070.23988.0921.070.537.9337.9315.066563171070.257111.8828.750.571.8871.88框架中柱B层H(m)Di(KN/m)D(KN/m)D/DiVi(KN)Vik(KN)M上（KNm）M下(KNm)63.683213250830.30125.557.700.4515.2512.4853.683213250830.30142.8412.910.4724.6421.8543.683213250830.30159.0617.800.532.0432.0433.683213250830.30174.0522.320.540.1840.1823.683213250830.30188.0926.550.547.8047.8015.066563202180.304 111.8833.98 0.5576.46 93.45 框架边柱D层H(m)Di(KN/m)D(KN/m)D/DiVi(KN)Vik(KN)M上（KNm）M下(KNm)63.683213226940.273 25.556.97 0.4314.30 10.79 53.683213226940.273 42.8411.68 0.4523.13 18.93 43.683213226940.273 59.0616.11 0.4830.15 27.83 33.683213226940.273 74.0520.20 0.536.35 36.35 23.683213226940.273 88.0924.02 0.543.24 43.24 15.066563146190.220 111.8824.57 0.5555.29 67.57 注： 柱上端矩：MC上=Vij(1-y)h ; 柱上端弯矩：MC下= Vij y h ；5）水平风载作用下梁端弯矩、剪力和柱轴力标准值按下式计算：B1= KB1/(KB1+KB2)MB1=(MC上+MC下)B1 B2= KB2/(KB1+KB2)MB2=(MC上+MC下)B2 层次边梁D-C端剪力走道梁C-B端剪力L(m)L(m)67.211.50 8.29 2.75 34.91 4.14 3.02 57.222.36 18.27 5.64 310.83 10.07 6.96 47.233.91 27.99 8.60 316.59 14.62 10.40 37.244.22 34.39 10.92 320.38 19.59 13.32 27.252.97 43.84 13.45 325.98 23.86 16.61 17.271.36 68.95 19.49 340.86 33.70 24.85 层次边粱B-A端剪力柱轴力L边柱D中柱C中柱B边柱A64.511.11 14.30 5.65 -2.75 -0.27 -2.63 -5.65 54.527.05 33.92 13.55 -8.39 -1.59 -9.22 -19.20 44.539.28 49.08 19.64 -16.99 -3.39 -18.45 -38.83 34.552.64 64.18 25.96 -27.91 -5.80 -31.09 -64.79 24.564.12 79.59 31.94 -41.35 -8.96 -46.41 -96.73 14.590.56 98.53 42.02 -60.84 -14.33 -63.58 -138.75 6）水平风载作用下的弯矩、剪力、轴力图：3.8竖向荷载作用下的内力计算弯矩二次分配法是一种近似计算方法，即将各节点的不平衡弯矩同时作分配和传递，并以两次分配为限。1） 框架计算简图： （1） 屋面板均布荷载传递路线：2）竖向荷载计算：1）D-C轴间框架梁均布荷载为：六层： 恒载=梁自重+板传荷载 =5.46+5.3431-2（1/7.2）2+（1/7.2）3 2 =28.7KN/m 活载=板传荷载 =0.531-2（1/7.2）2+（1/7.2）3 2 =2.18 KN/m标准层： 恒载=梁自重+板传荷载 =5.46+4.6631-2（1/7.2）2+（1/7.2）3 2=25.73KN/m 活载=板传荷载 =2.031-2（1/7.2）2+（1/7.2）3 2 =8.7 KN/m2）C-B轴间过道梁均布荷载为：六层： 恒载=梁自重+板传荷载 =3.12+5.341.55/82 =13.13KN/m 活载=板传荷载 =0.51.55/82 =0.94 KN/m标准层： 恒载=梁自重+板传荷载 =3.12+4.661.55/82 =11.86KN/m 活载=板传荷载 =2.51.55/82 =4.69 KN/m3）B-A轴间框架梁均布荷载为：六层： 恒载=梁自重+板传荷载 =5.46+5.342.255/82 =20.48KN/m 活载=板传荷载 =0.52.255/82 =1.41 KN/m标准层： 恒载=梁自重+板传荷载 =3.12+4.662.255/82 =16.23KN/m 活载=板传荷载 =2.52.255/82 =7.0 KN/m4）D轴柱纵向集中荷载的计算：六层： 恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载 =3.20.76+5.46（6-0.5）+5.343（5/8）6=104.9 KN 活载=板传荷载 =0.53（5/8） 6.6 =5.63 KN标准层： 恒载=墙自重+梁自重+板传荷载 =3.8（6-0.5）2.9+5.46（6-0.5）+4.663（5/8） 6 =143.07 KN 活载=板传荷载 =2.53（5/8） 6 =28.13KN5）C轴柱纵向集中荷载的计算：顶层柱： 恒载=梁自重+板传荷载 =5.46（6-0.5）+5.3431.5（5/8） +5.34 11-2（1.5/6）2+（1.5/6）3 6 =87.85 KN 活载=板传荷载 =0.531.5（5/8）+0.51. 51-2（1.5/6）2+（1.5/6）36 =5.4 KN 标准层： 恒载=墙自重+梁自重+板传荷载 =2.01（6-0.5）2.9+5.46（6-0.5）+4.6631.5（5/8）+4.661. 51-2（1.5/6）2+（1.5/6）36=112.5 KN 活载=板传荷载 =2.5631.5（5/8）+2.51. 51-2（1.5/6）2+（1.5/6）36 =27.07 KN6）B轴柱纵向集中荷载的计算：顶层柱： 恒载=梁自重+板传荷载 =5.46（6-0.5）2.9 +5.34 1. 51-2（1.5/6）2+（1.5/6）3 6+5.34 2.251-2（2.25/6）2+（2.25/6）3 6 =185 KN 活载=板传荷载 =0.51. 51-2（1.5/6）2+（1.5/6）3 6+0.52.251-2（2.25/6）2+（2.25/6）3 6 =9.18 KN标准层： 恒载=墙自重+梁自重+板传荷载 =2.01（6-0.5）2.9+5.46（6-0.5）+4.661. 51-2（1.5/6）2+（1.5/6）3 6+4.662.251-2（2.25/6）2+（2.25/6）3 6 =148KN 活载=板传荷载 =2.51. 51-2（1.5/6）2+（1.5/6）3 6+2.52.251-2（2.25/6）2+（2.25/6）3 6 =46.26KN7）A轴柱纵向集中荷载的计算：顶层柱： 恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载 =3.20.76+5.46（6-0.5）+5.342.251-2（2.25/6）2+（2.25/6）36 =99.4 KN 活载=板传荷载 =0.52.251-2（2.25/6）2+（2.25/6）36=5.24 KN标准层： 恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=5.46（6-0.5）+4.662.251-2（2.25/6）2+（2.25/6）36 =132.8KN 活载=板传荷载 =2.52.251-2（2.25/6）2+（2.25/6）36=26.22 KN3）梁固端弯矩： 荷载部位边 跨中 跨边 跨跨度均布荷载固端弯矩KNm跨度均布荷载固端弯矩KNm跨度均布荷载固端弯矩KNmmKN/m左右mKN/m左右mKN/m左右恒载67.228.70 -123.98 123.98 313.13 -9.85 9.85 4.520.48 -34.56 34.56 2-67.225.73 -111.15 111.15 311.86 -8.90 8.90 4.516.23 -27.39 27.39 活载67.22.18 -9.42 9.42 30.94 -0.71 0.71 4.51.41 -2.38 2.38 2-67.28.70 -37.58 37.58 34.69 -3.52 3.52 4.57.00 -11.81 11.81 4）内力分配系数计算由于除底层柱是固定端外，其他各层柱都是相互弹性连接，为减少误差，除底层柱外，其他各层柱都乘以0.9的折减系数，相应的传递系数均为1/2。1） 转动刚度S及相对转动刚度计算：构件名称转动刚度S（KNm）相对转动刚度框架梁边跨0.63中跨