25t汽车吊上楼面施工验算.doc

郑州新郑国际机场二期扩建工程gtc钢结构及金属屋面gtcsg-03标段小型汽车吊上楼面施工验算郑州新郑国际机场二期扩建工程gtc钢结构及属屋面工程施工gtcsg-03标段小型汽车吊上楼面施工验算 编制人： 审核人： 审批人： 日 期： 上海宝冶集团有限公司郑州机场二期扩建工程 gtcsg-03标段项目经理部 目 录一、汽车吊吊装工况11、吊车荷载及尺寸12、吊车支腿压力计算13、楼面等效荷载计算3二、汽车吊行走工况61、设计荷载：62、小型汽车吊行驶相关参数63、承载力校核7 小型汽车吊上楼面验算汽车吊上楼面施工作业存在两种工况：工况一为汽车吊吊装作业时的工况，工况二为汽车吊在楼面上行走的工况。一、汽车吊吊装工况1、吊车荷载及尺寸质量参数行驶状态自重（总质量）kn125前轴荷kg55后轴荷kg70尺寸参数支腿纵向距离m4.3支腿横向距离m4.8根据施工方案，12t汽车吊网架拼装过程中，最不利工况为：吊装半径10m，吊重1t，即起重力矩为10，汽车吊自重为12.5吨。2、吊车支腿压力计算2.1计算简图汽车吊吊装作业时，支腿最不利情况为汽车吊四个支腿全部支撑在钢筋混凝土楼板上。如下如所示：以下按最不利情况计算，计算过程如下：2.2计算工况工况一、起重臂沿车身方向（）工况二、起重臂垂直车身方向（）工况三、起重臂沿支腿对角线方向（）2.3支腿荷载计算公式2.4计算结果 a 工况一、起重臂沿车身方向（） b工况二、起重臂垂直车身方向（） c工况三、起重臂沿支腿对角线方向（） 根据以上工况分析可知，汽车吊在楼面吊装作业最不利工况时，单个支腿最大荷载为4.91t，计算分析时取值为5.0t，计算分析如下：3、楼面等效荷载计算3.1计算简图3.2基本资料3.2.1 周边支承的双向板，按上下和左右支承单向板的绝对最大弯矩等值，板的跨度 lx 4000mm， ly 7000mm，板的厚度 h 120mm3.2.2 局部集中荷载 n 50kn，荷载作用面的宽度 btx 1000mm，荷载作用面的宽度 bty 1000mm；垫层厚度 s 100mm荷载作用面中心至板左边的距离 x 2000mm，最左端至板左边的距离 x1 1500mm，最右端至板右边的距离 x2 1500mm荷载作用面中心至板下边的距离 y 3500mm，最下端至板下边的距离 y1 3000mm，最上端至板上边的距离 y2 3000mm3.3 荷载作用面的计算宽度3.3.1 bcx btx + 2s + h 1000+2*100+120 1320mm3.3.2 bcy bty + 2s + h 1000+2*100+120 1320mm3.4 局部荷载的有效分布宽度3.4.1 按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当 bcy bcx， bcx 0.6ly 时，取 bx bcx + 0.7ly 1320+0.7*7000 6220mm当 bx lx 时，取 bx lx 4000mm3.4.2 按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当 bcx bcy， bcy 0.6lx 时，取 by bcy + 0.7lx 1320+0.7*4000 4120mm3.5 绝对最大弯矩3.5.1 按上下支承考虑时的绝对最大弯矩3.5.1.1 将局部集中荷载转换为 y 向线荷载qy n / bty 50/1 50kn/m3.5.1.2 mmaxy qybty(ly - y)y1 + bty(ly - y) / 2ly / ly 50*1*(7-3.5)*3+1*(7-3.5)/(2*7)/7 81.25knm3.5.2 按左右支承考虑时的绝对最大弯矩3.5.2.1 将局部集中荷载转换为 x 向线荷载qx n / btx 50/1 50kn/m3.5.2.2 mmaxx qxbtx(lx - x)x1 + btx(lx - x) / 2lx / lx 50*1*(4-2)*1.5+1*(4-2)/(2*4)/4 43.75knm3.6 由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载3.6.1 按上下支承考虑时的等效均布荷载qey 8mmaxy / (bxly2) 8*81.25/(4*72) 3.32kn/m23.6.2 按左右支承考虑时的等效均布荷载qex 8mmaxx / (bylx2) 8*43.75/(4.12*42) 5.31kn/m23.6.3 等效均布荷载 qe maxqex, qey max3.32, 5.31 5.31kn/m23.7 由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载qe n / (lxly) 50/(4*7) 1.79kn/m2_ 【morgain 结构快速设计程序 v2014.07.2175.147748】 date: 2014/10/19（5）加强措施1）考虑混凝土楼板次梁间距为4.0mx7.0m，汽车吊施工作业的过程中下部铺设路基箱，路基箱的单块尺寸为1.0m1.0m（厚度100mm）。2） 为保证汽车吊支腿的荷载有效扩散到路基箱上，在汽车吊支腿部位路基箱上方铺设1501501000mm的枕木，示意图如下所示。因此汽车吊在楼面吊装作业的过程中下部楼层结构是能够满足要求的。3）汽车吊作业过程中尽量把最大荷载支腿支撑在钢筋混凝土梁上。二、汽车吊行走工况1、设计荷载：楼面允许设计荷载值10kn/2、小型汽车吊行驶相关参数12t小型汽车吊基本尺寸、轮宽及其行驶过程中各轮位置对楼板产生的荷载3、承载力校核12t小型汽车吊行走时，后两轮居于板跨中为不利工况，如下图：3.1 基本资料 3.1.1 工程名称： 12t小型汽车吊后两轮行走于板块中间 3.1.2 周边支承的双向板，按上下和左右支承单向板的绝对最大弯矩等值，板的跨度 lx 4000mm， ly 7000mm，板的厚度 h 120mm 3.1.3 局部荷载 3.1.3.1 第一局部荷载局部集中荷载 n 35kn，荷载作用面的宽度 btx 200mm，荷载作用面的宽度 bty 600mm；垫层厚度 s 0mm荷载作用面中心至板左边的距离 x 2000mm，最左端至板左边的距离 x1 1900mm，最右端至板右边的距离 x2 1900mm荷载作用面中心至板下边的距离 y 2675mm，最下端至板下边的距离 y1 2375mm，最上端至板上边的距离 y2 4025mm 3.1.3.2 第二局部荷载局部集中荷载 n 35kn，荷载作用面的宽度 btx 200mm，荷载作用面的宽度 bty 600mm；垫层厚度 s 0mm荷载作用面中心至板左边的距离 x 2000mm，最左端至板左边的距离 x1 1900mm，最右端至板右边的距离 x2 1900mm荷载作用面中心至板下边的距离 y 4325mm，最下端至板下边的距离 y1 4025mm，最上端至板上边的距离 y2 2375mm3.2 第一局部荷载 3.2.1 荷载作用面的计算宽度 3.2.1.1 bcx btx + 2s + h 200+2*0+120 320mm 3.2.1.2 bcy bty + 2s + h 600+2*0+120 720mm 3.2.2 局部荷载的有效分布宽度 3.2.2.1 按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当 bcy bcx， bcx 0.6ly 时，取 bx bcx + 0.7ly 320+0.7*7000 5220mm当 bx lx 时，取 bx lx 4000mm 3.2.2.2 按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当 bcx bcy， bcy 2.2lx 时，取by 2bcy / 3 + 0.73lx 2*720/3+0.73*4000 3400mm当 0.5by 0.5ey2 时，取 by 1700 + 0.5ey2 1700+0.5*1650 2525mm 3.2.3 绝对最大弯矩 3.2.3.1 按上下支承考虑时的绝对最大弯矩 3.2.3.1.1 将局部集中荷载转换为 y 向线荷载 qy n / bty 35/0.6 58.33kn/m 3.2.3.1.2 mmaxy qybty(ly - y)y1 + bty(ly - y) / 2ly / ly 58.33*0.6*(7-2.675)*2.375+0.6*(7-2.675)/(2*7)/7 55.37knm 3.2.3.2 按左右支承考虑时的绝对最大弯矩 3.2.3.2.1 将局部集中荷载转换为 x 向线荷载qx n / btx 35/0.2 175kn/m 3.2.3.2.2 mmaxx qxbtx(lx - x)x1 + btx(lx - x) / 2lx / lx 175*0.2*(4-2)*1.9+0.2*(4-2)/(2*4)/4 34.13knm 3.2.4 由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载 3.2.4.1 按上下支承考虑时的等效均布荷载qey 8mmaxy / (bxly2) 8*55.37/(4*72) 2.26kn/m2 3.2.4.2 按左右支承考虑时的等效均布荷载qex 8mmaxx / (bylx2) 8*34.13/(2.525*42) 6.76kn/m2 3.2.5 由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载 qe n / (lxly) 35/(4*7) 1.25kn/m2 3.3 第二局部荷载 3.3.1 荷载作用面的计算宽度 3.3.1.1 bcx btx + 2s + h 200+2*0+120 320mm 3.3.1.2 bcy bty + 2s + h 600+2*0+120 720mm 3.3.2 局部荷载的有效分布宽度 3.3.2.1 按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当 bcy bcx， bcx 0.6ly 时，取 bx bcx + 0.7ly 320+0.7*7000 5220mm 当 bx lx 时，取 bx lx 4000mm 3.3.2.2 按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度 当 bcx bcy， bcy 2.2lx 时，取 by 2bcy / 3 + 0.73lx 2*720/3+0.73*4000 3400mm 当 0.5by 0.5ey1 时，取 by 0.5ey1 + 1700 0.5*1650+1700 2525mm 3.3.3 绝对最大弯矩 3.3.3.1 按上下支承考虑时的绝对最大弯矩 3.3.3.1.1 将局部集中荷载转换为 y 向线荷载 qy n / bty 35/0.6 58.33kn/m 3.3.3.1.2 mmaxy qybty(ly - y)y1 + bty(ly - y) / 2ly / ly 58.33*0.6*(7-4.325)*4.025+0.6*(7-4.325)/(2*7)/7 55.37knm 3.3.3.2 按左右支承考虑时的绝对最大弯矩 3.3.3.2.1 将局部集中荷载转换为 x 向线荷载 qx n / btx 35/0.2 175kn/m 3.3.3.2.2 mmaxx qxbtx(lx - x)x1 + btx(lx - x) / 2lx / lx 175*0.2*(4-2)*1.9+0.2*(4-2)/(2*4)/4 34.13knm 3.3.4 由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载 3.3.4.1 按上下支承考虑时的等效均布荷载 qey 8mmaxy / (bxly2) 8*55.37/(4*72) 2.26kn/m2 3.3.4.2