贝雷架的检算【单层与双层】.doc

附件1：32m简支箱梁现浇单层支架系统力学检算现浇32m梁检算时检算时根据通桥（2006）2221-V图进行。由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布，所以计算时纵向分为跨中部分和加厚端部分，横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，总体考虑1.3倍安全系数，按照中间部分与腹板部分的挠度基本相同的原则计算。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，总体提高1.3倍进行计算。 根据装配式公路钢桥多用途使用手册查得：桁片几何特性：单排单层W0=3570cm3，I0 =250500cm4双排单层W=7157.1cm3，I=500994.4 cm4桁片容许内力：单排单层M=788.2KNm，Q=245.2KN 双排单层M=1576.4KNm，Q=490.5KN弦杆特性：A=25.48cm2，W=79.4cm3，I=396.6cm4，=273MPa，=208MPa桁架销子的双剪状态的容许剪力Q=550KN 弦杆螺栓的容许剪力Q=150KN一、跨中部分（一）中间部分（1）模板：底模和横梁采用50kg/m2，内模和支架采用25kg/m2。q1=(50+25)kg/m2=0.75Kpa（2）混凝土：容重25 KN/m3 q2=25（0.58+0.62）=30KN/m（2m宽线荷载）（3）人群机具：q3=1.5KPa（4）倾倒：q4=4.0KPa（5）振捣：q5=2.0KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算，按3个双排单层1、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。转化为米宽度的纵向线荷载，所以q=30+(0.75+1.5+4+2)2=46.5KN/m，考虑1.3倍安全系数q=46.51.3=60.45KN/m。 Mmax=qL2/8=60.45162/8=1934.4KNMmax= Mmax /W =1934.4/(7157.13) 103=90 MPa =273MPa贝雷梁6片(3个双排单层)满足要求。2、刚度验算荷载组合采用1+2+6，转化为米宽度的纵向线荷载，所以q=30+0.752=31.5KN/m，考虑1.3倍安全系数：q=31.51.3=40.96KN/mfmax=5ql4/384EI=540.96164/(3842.1500994.4)103=33.2mmL/400=16000/400=40mm，满足，（二）腹板部分（1）模板：侧模及支架采用25kg/m2，q1 =0.25Kpa（2）混凝土：q2=252.06=51.5KN/m（2m宽线荷载）（3）人群机具：q3=1.5KPa（4）倾倒：q4=4.0KPa（5）振捣：q5=2.0KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算，6个单排单层1、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。转化为米宽度的纵向线荷载，所以q=51.5+(0.25+1.5+4+2)2=67KN/m，考虑1.3倍安全系数q=671.3=87.1KN/m。 Mmax=qL2/8=87.1162/8=2787.2KNMmax= Mmax/W =2787.2/（3578.56）103=129.8 MPa =273MPa满足。2、刚度验算荷载组合采用1+2+6，转化为米宽度的纵向线荷载，所以q=51.5+0.252=60KN/m，考虑1.3倍安全系数：q=601.3=78KN/mfmax=5ql4/384EI=578164/(3842.1250497.26)103=21.1mm =273MPa满足要求。2、刚度验算荷载组合采用1+2+6，转化为米宽度的纵向线荷载，所以q=20.5+0.752=22KN/m，考虑1.3倍安全系数：q=221.3=28.6KN/mfmax=5ql4/384EI=528.6164/(3842.1250497.23)103=15.5mmL/400=16000/400=40mm，满足要求。由于受力的不均衡性和计算模式的局限性以及箱粱非均布荷载，跨中部分受弯变形较大，将可能出现横向不均匀变形，同时由于腹板部分按照分段计算安全系数较小，因此施工中要注意贝雷架的整体连接，以保证贝雷片的整体稳定，达到设计检算预想效果，加强跨中部分的临时支柱。二、加强端部分由于加强端部分贝雷架所受弯矩较小，所以以剪力作为检算条件。施工荷载主要由钢筋混凝土自重q1、模板自重q2、贝雷桁架自重q3、施工荷载q4 构成。q1=5939.8/24.6=236.2KN/mq2=（0.752+4.70.25）2=5.35 KN/mq3=2.7630/18= 27KN/m（每片桁架节重2.7KN）q4=13.47.5 =100.5KN/m支架承受的总荷载为：q=q1+q2+q3+q4 =369.05KN/m。贝雷架所受最大剪力Qmax =1/2qL=3321.5KN实际贝雷架为18排,故贝雷架容许剪力为 Q=18245.2=4413.6KN，满足要求临时支柱的检算跨中设置的临时支墩通过现场触探试验，原土层最大地基承载力为180Mpa，最小地基承载力为150Mpa，我们将原土层进行换填处理。换填20cm厚的碎石垫层，然后再碎石垫层上再铺设1.51.50.6m的混凝土预制块作为临时支柱的基础，长度12.0m，碗口钢管支架上下安放底托和上托，上托安设100槽钢，碗口钢管支架底部相当于将安设在承台上，因检算后传到下面的力已很小，不再做检算。附件2：32m简支箱梁现浇双层支架系统力学检算1.1 贝雷架的检算现浇32m梁通桥（2006）2221-V（4.6m线间距）检算时根据通桥（2006）2221-V图进行。由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布，所以计算时纵向分为跨中部分和加厚端部分，横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，总体考虑1.3倍安全系数，按照中间部分与腹板部分的挠度基本相同的原则计算。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，总体提高1.3倍进行计算。 根据装配式公路钢桥多用途使用手册查得：桁片几何特性：单排单层W0=3570cm3，I0 =250500cm4三排双层W=22226.8cm3，I=3222883.2 cm4双排双层W=14817.9cm3，I=2148588.8cm4桁片容许内力：单层单排M=788.2KNm，Q=245.2KN 三排双层M=4653.2KNm，Q=698.9KN双排双层M=3265.4KNm，Q=490.5KN弦杆特性：A=25.48cm2，W=79.4cm3，I=396.6cm4，=273MPa，=208MPa桁架销子的双剪状态的容许剪力Q=550KN 弦杆螺栓的容许剪力Q=150KN一、跨中部分（一）中间部分（1）模板：底模和横梁采用50kg/m2，内模和支架采用25kg/m2。q1=(50+25)kg/m2=0.75Kpa（2）混凝土：容重25 KN/m3 q2=25（0.67+0.60）=31.75KN/m（2m宽线荷载）（3）人群机具：q3=1.5KPa（4）倾倒：q4=4.0KPa（5）振捣：q5=2.0KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算，按三排双层，W=22226.8cm3，I=3222883.2 cm41、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6。转化为米宽度的纵向线荷载，所以q=31.75+(0.75+1.5+4+2)2=48.25KN/m，考虑1.3倍安全系数q=48.251.3=62.7KN/m。 Mmax=qL2/8=62.7272/8=5713.5KNMmax= Mmax /W =5713.5/22226.8103=257 MPa =273MPa贝雷梁6片（三排双层）满足要求。2、刚度验算荷载组合采用1+2+6，转化为米宽度的纵向线荷载，所以q=31.75+0.752=33.25KN/m，考虑1.3倍安全系数：q=33.251.3=43.2KN/mfmax=5ql4/384EI=543.2274/(3842.13222883.2)103=44.2mm =273MPa不满足，如考虑1.15倍安全系数则max=3031.15/1.3=268 MPa，可满足要求。2、刚度验算荷载组合采用1+2+6，转化为米宽度的纵向线荷载，所以q=60.25+0.252=60.75KN/m，考虑1.3倍安全系数：q=60.751.3=78.98KN/mfmax=5ql4/384EI=578.98274/(3842.14297177.6)103=60.6mm =273MPa不满足，如考虑1.2倍安全系数则max=2841.2/1.3=262MPa，可满足要求。2、刚度验算荷载组合采用1+2+6，转化为米宽度的纵向线荷载，所以q=20+0.752=21.5KN/m，考虑1.3倍安全系数：q=21.51.3=27.95KN/mfmax=5ql4/384EI=527.95274/(3842.12148588.8)103=43.8mm=170 MPafmax=5ql4/384EI=5526.62.54/（3842.1338002)103=1.8mmL/400=6.2mm满足要求二、钢管桩支墩计算时视为支墩上每跨工字钢均为简支梁，且均受相同的均布荷载，则支墩的承载力为：1316.5KN ,921.5KN ,1053.6KN ,1053.6KN ,921.5KN,1316.5KN钢管支墩按两端铰接的受压构件计算，计算按照横联长度L=2.0米计算；50010mm的普通焊管立杆截面几何特性面积:A=3.14(500-480)/4=15386mm回转半径:r