《论文超大截面 梁参评论文(定稿)》.doc

论文超大截面 梁参评论文(定稿) 超大截面梁支撑体系施工与计算中煤第七十二工程处摘要结合具体工程实例，介绍了超大截面梁支撑体系的施工方法，阐述了梁的施工和支撑体系的计算，以确保超大截面梁支撑体系的安全施工，积累了大截面梁的安全施工和计算经验。 关键词超大截面支撑计算1工程概况平朔东露天原煤仓工程位于山西省朔州市，钢筋混凝土预应力筒仓结构，漏斗深梁高度均超过4.5米，宽度超过1.2米，梁支撑体系高度约7米，施工难度大。 2施工方法1）梁模板施工施工工艺放梁轴线、钢管支撑位置线搭设满堂脚手架铺梁底支梁侧模模板验收。 在混凝土承台上放出相应的模板控制线，梁底模板支设时，由下部吊线施工。 2）在混凝土承台上按照支撑设计放出钢管位置线，钢管脚手架搭设严格按照放线进行搭设。 梁底支撑立杆沿梁跨度方向间距600mm，沿截面方向间距300mm。 3）支撑脚手架步距控制在1200mm以内，立杆上部横杆用顶托支撑。 遇底部或顶部高度不同时，用底部和顶部安装的可调顶托进行调节，满堂脚手架立杆采用对接。 4）梁底采用双根50mm100mm木方做楞，间距200。 为增强满堂脚手架的整体稳定，在满堂脚手架横杆端头设置调节顶托与仓墙壁顶紧加固。 3梁模板计算梁模板计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-xx）、混凝土结构设计规范GB50010- xx、建筑结构荷载规范(GB50009-xx)、钢结构设计规范(GB50017-xx)等规范编制。 选择梁段:SL2（1300mm4900mm）进行验算。 3.1模板支撑及构造参数梁截面宽度B:1.30m；梁截面高度D:4.90m立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La:0.60m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a:0.15m；脚手架步距:1.20m；梁支撑架搭设高度H6.80m；梁两侧立柱间距:1.80m；承重架支设:多根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:5根；立杆横向间距或排距Lb:0.30m；采用的钢管类型为483.50；3.2荷载参数模板自重:0.30kN/m2；钢筋自重:1.50kN/m3；施工均布荷载标准值:2.5kN/m2；新浇混凝土侧压力标准值:51.0kN/m梁截面尺寸b*h=1300*4900梁底支撑体系跨度方向横杆间距300mm；梁底支撑立杆间距600mm.2；倾倒混凝土侧压力:2.0kN/m2；振捣混凝土荷载标准值:2.0kN/m23.2.1材料参数木材弹性模量E10000.0N/mm2；木材抗弯强度设计值fm17.0N/mm2；木材抗剪强度设计值fv1.7N/mm2；面板类型胶合面板；钢材弹性模量E210000.0N/mm2；钢材抗弯强度设计值fm205.0N/mm2；面板弹性模量E9500.0N/mm2；面板抗弯强度设计值fm13.0N/mm2；3.2.2梁底模板参数梁底模板木方支撑的间距200.0mm；面板厚度12.0mm；3.3梁底模板支撑计算3.3.1荷载的计算1)钢筋混凝土梁自重q1=(24.000+1.500)4.9000.600=74.970kN/m；2)模板的自重线荷载q2=0.3000.600(24.900+1.300)/1.300=1.537kN/m；3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值:P1=(2.500+2.000)1.3000.600=3.510kN；3.3.2方木的支撑力验算均布荷载q=1.274.970+1.21.537=91.808kN/m；集中荷载P=1.43.510=4.914kN；方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力(即支座力)分别为N1=7.850kN；N2=22.611kN；N3=18.960kN；N4=25.166kN；N5=19.322kN；N6=22.521kN；N7=7.850kN；方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=10.00010.00010.000/6=166.67cm3；I=10.00010.00010.00010.000/12=833.33cm4；1)方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=25.166/0.600=41.943kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.141.9430.6000.600=1.510kN.m；最大应力=M/W=1.510106/166666.7=9.060N/mm2；抗弯强度设计值f=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值9.060N/mm2小于方木抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求。 2)方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:方木最大挠度计算值=0.67734.953600.0004/(10010000.000833.333104)=0.368mm；方木的最大允许挠度=0.6001000/250=2.400mm；方木的最大挠度计算值=0.368mm小于方木的最大允许挠度=2.400mm，满足要求！3.3.3支撑钢管的强度验算支撑钢管按照连续梁的计算如下计算简图(kN)支撑钢管变形图(kN.m)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到最大支座反力R=25.17kN；最大弯矩Mmax=0.644kNm；最大挠度计算值Vmax=0.381mm；支撑钢管的最大应力=0.644106/5080.0=126.758N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度f=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值126.758N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!3.4梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过顶托连接到立杆。 3.5立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中N-立杆的轴心压力设计值，它包括横杆的最大支座反力N1=25.17kN；脚手架钢管的自重N2=1.20.1736.800=1.415kN；N=25.17+1.415=26.585kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l o/i查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)i=1.58；A-立杆净截面面积(cm2)A=4.89；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)W=5.08；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值f=205.00N/mm2；lo-计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算l o=k1uh (1)k1-计算长度附加系数，取值为1.155；u-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u=1.700；上式的计算结果立杆计算长度Lo=k1uh=1.1551.7001.200=2.356m；Lo/i=2356.200/15.800=149.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.312；钢管立杆受压应力计算值；=26585/(0.312489.000)=174.25N/mm2；钢管立杆稳定性计算=174.25N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205.00N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a) (2)其中，k1为计算长度附加系数，查表1取值1.185；k2为计算长度附加系数，按照表2取值1.012；h+2a=1.500。 由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.489；钢管立杆受压应力计算值；=26585/(0.489489.000)=111.18N/mm2；钢管立杆稳定性计算=111.18N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设