MG400-930-WD型电牵引采煤机截割部设计【全套CAD图纸+毕业答辩论文】

买文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 1 综述 设计题目的分析 计思路的提出 在目前的国内采煤机市场，不管从研发、设计、制造还是使用方面中厚煤层所使用的重型采煤机都占据着主导的地位，也正是这种庞大的市场优势使得中厚煤层采煤机在技术上日趋成熟，而且有着非常大的改进刷新速度，目前国内生产这种类型采煤机的大型企业有西安煤矿机械厂、鸡西煤矿机械厂、佳木斯煤矿机械厂等，其中以西安煤矿机械厂设计制造的 30交流电牵引采煤机 为典型代表， 2004年中国能源集团旗下的进出口设备公司出口俄罗斯的成套综采设备中，采煤机就选 用的是西安煤机厂的30，该机型在国内也有着广泛的应用，其优越的性能得到了各大矿的好评。其成功的设计思想和理念给了我很大的震撼，也给我的这次毕业设计提出了一个基本的框架和蓝图，所以我的设计以此为启发、也以此为依据展开。 买文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 买文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 计蓝图 1) 整机的设计方案 主要技术特征 项目 数据 单位 最大计算生产能力 2500 t/h 采高 m 装机功率 2400+255+20 电电压 3300 v 滚筒直 径 1800, 2000 深 800 引力 680 410 引速度 0 13.8 m/尘方式 内处喷雾 拖电缆方式 自动拖缆 主机外形尺寸 1440022921535 机重量 60 t 最大不可拆卸尺寸 307012001000 大不可拆卸重量 7.0 t 2) 主要结构特点 架式结构，机身由三段组成，无底托架。三段机身采用液压拉杠联结，所有部件均 可从老塘侧抽出。 右可互换，左右牵引部对称，结构完全相同。 气拖动系统为一拖一。 用于大倾角工作面。 术领先，可靠性高，体积小。 买文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 中文液晶显示系统。 统保护功能齐全，查找故障方便。 控、遥控操作方式。 3) 用途及适用条件 该机型的采煤机是一种多电机驱动 ,电机横向布置 ,交流变频调速无链 双驱动电牵引采煤机 30面高度1535用于采高 层倾角 40的中厚煤层综采工作面，要求煤层顶板中等稳定，底板起伏不大 ,不过于松软 ,煤质硬或中硬 ,能截割一定的矸石夹层 200 取采煤机的摇臂完成传动和结构的设计 1) 摇臂处其动力通过两级直齿圆柱齿轮减速和两级行星齿轮减速传给输出轴，再由方法兰驱动滚筒旋转，摇臂减速箱设有离合装置、冷却装置、润滑装置、喷雾降尘装置等，摇臂减速箱壳体与一连接架铰接后再与牵引部机壳铰接，摇臂和滚筒之间采用方榫连接。 2) 截割部的机械传动 截割电机的空心轴通过扭矩轴花键与一轴轴齿轮连接，将动力传入摇臂减速箱，在通过二级圆柱直齿齿轮和三级惰轮组传递到二级行星减速器，末级的行星减速器的行星架出轴渐开线花键连接驱动滚筒。 3) 摇臂传动系统图 买文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 引行走部 牵引行走部包括固定箱和型走箱两大部分组成。固定箱内有三级直齿传动和一级行星传动。行走箱内有驱动轮、行走轮和导向滑靴。牵引电机输出的动力经过减速后，传到行走箱的行走轮，与刮板输送机销轨相啮合，使采煤机行走。导向滑靴通过销轨对 采煤机进行导向，保证行走轮与销轨正常啮合。 为使采煤机能在较大倾角条件下安全工作，在固定箱内设有液压制动器，能可靠防滑。该牵引行走部有如下特点： 1) 采用销轨牵引，承载能力大，导向好，拆装、维修方便； 2) 采用双浮动、四行星轮行星减速机构，轴承寿命和齿轮的强度裕度大，可靠性高； 3) 导向滑靴回转中心与行走轮中心同轴，保证行走轮与销轨的正常啮合。 牵引行走部的传动系统图如下； 买文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 割部、行走部电机的选用 截割部：选取型号为 400(A)的矿 用隔爆型三相交流异步电动机。 行走部：选取型号为 臂减速箱 有壳体、一轴、第一级减速惰轮组、二轴、第二级惰轮组、中心齿轴轮组、第一级行星减速器、第二级行星减速器、中心水路、离合器等组成。 煤机的概况 煤机的类型 采煤机有不同的分类方法，按工作机构可分为滚筒式、钻削式和链买文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 式采煤机；按牵引部位置可分为内牵引和外牵引；按牵引部动力可分为机械牵引、液压牵引和电牵引；按工作机构位置可分为额面式和侧面式；还可以按 层厚、倾角来进行分类。 煤机的主要组成 电动机是采煤机的动力部分，它通过两端出轴驱动滚筒和牵引部。牵引部通过其主动轮与固定在工作面前方的轨道相啮合，使采煤机沿工作面移动，因此牵引部是采煤机的行走机构；左、右截割部减速箱将电动机的动力经齿轮减速传到摇臂的齿轮，以驱动滚筒；滚筒式采煤机直接进行落煤和装煤的机构，称为采煤机的工作机构。滚筒上焊接有端盘及螺旋叶片，其上装有截煤用的截齿，由螺旋叶片将落下的煤装到刮板输送机种，为了提高螺旋滚筒的装煤效果，滚筒侧装有弧形挡煤板，它可以根据不同的 采煤方向来回翻转180；底托架用来固定整个采煤机，底托架内的调高油缸用来使摇臂升降，以调整采煤机的采高；采煤机的电缆和供水管靠托缆装置来夹持，并由采煤机托着在工作面输送机的电缆槽中移动；电气控制箱内装有各种电控元件，以实现各种控制及电气保护；为降低电动机和牵引部的温度来提供喷雾降尘用水，采煤机上还设有专门的供水系统和内喷雾系统。 筒采煤机的工作原理 单滚筒采煤机的滚筒一般位于采煤机下端，以使滚筒割落下来的煤不经机身下部运走，从而可降低采煤机机面高度，单滚筒采煤机上行工作 时，滚筒割顶部煤并把落下的煤装入刮板输送机，同时跟机悬挂铰接顶梁，割完工作面全长后，将弧形挡煤板翻转 180；接着，机器下行工作，滚筒割底部煤及装煤，并随之推移工作面输送机。这种采煤机沿工作面往返一次进一刀的采煤法叫单向采煤机；双滚筒采煤机工作时，前滚筒割顶部煤，后滚筒割底部煤，因此双滚筒采煤机沿工作面牵引一次，可以进一刀，返回时，又可以进一刀，即采煤机往返一次进二刀，这种采煤法称为双向采煤法；必须指出，为了使滚筒落下的煤能装入刮板输送机，滚筒上螺旋叶片的螺旋方向必须与滚筒旋转方向相适应；对买文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 顺时针旋转的滚筒 ，螺旋叶片方向必须右旋；逆时针旋转的滚筒，其螺旋叶片方向必须左旋。或者形象地归结为“左转左旋，右转右旋”，即人站在采空区侧从上面看滚筒，截齿向左的用左旋滚筒，向右的用右旋滚筒。 煤机的进刀方法 1) 端部斜切法 2) 中部斜切法 3) 正切进刀法 煤机的发展趋势 电牵引采煤机仍然是采煤机的发展方向，液压牵引采煤机制造进度高，在井下易被污染，因而维修困难，使用费用高，效率和可靠性则较低。德国 976年制造出了世界上第一台电牵引采煤机，在随后的 20 年中，美国、日本、 法国、英国等都大力研制并发展了电牵引采煤机。电牵引采煤机具有良好的牵引特性、可用于大倾角煤层、运行可靠、适用寿命长、反应灵敏、动态特性好、效率高、结构简单、有完善的检测和显示系统。因此，电牵引采煤机是今后的发展方向，近年来综采高产高效的世界记录都是由电牵引采煤机创造的。 2 设计过程 机功率的安排 设计机型的总装机功率为 900中左右摇臂处各设一个功率为400右牵引部各设一个功率为55压部分的泵用电机 采用一个功率为 20矿用隔爆型三相交流异步电动机 。 买文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 臂减速器传动比的安排 根据采煤机械手册，总装机功率在 900要在 20 35r/根据摇臂减速箱的结构安排，参考西安煤矿机械厂的30取总的传动比为 53，当电机的转速为 1470r/，滚筒的转速为： n=1470 53 =合要求 臂减速箱的具体结构 体 采取直摇臂形式，用 料铸造成整体，并在壳体内腔壳体表面设置有八组冷却水管； 轴 轴齿轮、轴承、端盖、密封座、铜套、密封件等组成，与截割电机空心轴以花键轴联接的扭矩轴通过 5m 30p6H/6h 花键与一轴轴齿轮相联； 一级减速惰轮组 齿轮、轴承、距离垫、挡圈组成，先成组装好，再与惰轮轴一起装入壳体； 轴 轴齿轮、齿轮、轴承、端盖、距离垫、密封圈等组成； 买文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 二级减速 惰轮 由齿轮、轴承、挡圈、垫等组成，先成组装好，再与惰轮轴一起装入壳体； 心齿轮组 由轴齿轮、太阳轮、两个轴承座、两个 承和四个骨架油封等组成，太阳轮通过花键与轴齿轮相联并将动力传给第一级行星减速器； 一级行星减速器 内齿圈、行星架、太阳轮、行星轮及轮轴、行星轮轴承、两个距离垫，该行星减速器为三个行星轮结构，太阳轮浮动，行星架靠两个铜质距离垫轴向定位，径向有一定的配合间隙，因而行星架径向也有一定的浮动量； 二级行星减速器 行星架、内齿圈、行星轮、行星轮轴及 轴承、支承行星轮的两个轴承、轴承座、联接法兰、滑动密封圈、及一些辅助材料和密封件组成，该行星减速器为四行星轮结构，太阳轮浮动，行星架一端通过轴承 轴承座支承与壳体上，另一端通过轴承 268710 支承与轴承杯上，轴承杯、内齿圈通过螺栓、销子和壳体紧固为一体； 心水路 有水管和一些接头组成； 买文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 合器 离合手把、压盖、转盘、推杆轴、扭矩轴等组成。 轴的转速 一轴齿轮的转速：由于与电机相连所以 4701 二轴的转速： 02928/40 12 中心轮组的转速： m 0 23 第二级行星减速器太阳轮的转速： 4 轴的功率 一轴齿轮的功率： 1 二轴齿轮的功率： 中心轮组的功率： 1 63 第二级行星减速器太阳轮的功率： 割部齿轮的设计计算 一级减速圆柱直齿轮的设计计算 1) 选择齿轮材料 买文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 查机械手册：小齿轮选用 18质 惰轮选用 20质 大齿轮选用 18质 2) 按齿面接触疲劳强度设计计算 确定齿轮传动精度等级，按 估计圆周速度 s,参考机械设计工程学中的表 8 8小轮分度圆直径 机械手册得 32112 齿宽系数 d 查表按齿轮相对轴承为对称布置，取 d =轮齿数 在推荐值 20 40 中选 8 大轮齿数 Z2=i 28=2=40 齿数比 u= 0/28 传动比误差 u/u u/u=(差在 5%范围内，所以符合要求 小轮转矩 由公式得 550P/n =9550 470 =m 载荷系数 K 由公式得 A 使用系数 查表得 2 动载荷系数向载荷分布系 数=1 齿间载荷分配系数0得 = = c o 全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 =表并插值得K=载荷系数 K 的初值 =1 性系数 查表得 （ =0， 合度系数0）Z=用接触应力 H 由公式得 接触疲劳极限应力21查图得11650N/1300 N/力循环次数由公式得： 060 1470 1 (24 300 8) =109 1/u =109/109 则查表得接触强度的寿命系数1允许有点蚀） 1 硬化系数 按接触强度安全系数 查表，按较高可靠强度 1H=1650 1 1/文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 =1375 N/ 2H=1300 1 1/1083 N/321 1 0 8 94 2 4 6 9 2 轮模数 m m=1 =8 =表取 m=8 小齿轮分度圆直径的参数圆整值28 8 =224周速 v 47022460000/11 t 与估计值 s 很相近，对必修正K t=2411 2 040822 中心矩 2722 402882 21 92 2 i 大齿轮齿宽 802 b 买文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 小齿轮齿宽 801 b 3) 考虑到摇臂的长度以及大小齿轮的直径，在大小齿轮间加一级惰轮组 由于要分别和大小齿轮啮合传递扭矩，所以模数必须和大 小齿轮的模数相同都取 8，惰轮的齿数按推荐值取 39Z 惰 轮 1，变位系数取0 0 0x 惰 轮 1 ，也采用圆柱直齿渐开线齿形。 4) 齿根弯曲疲劳强度校核计算 由公式 1 12 齿形系数 小轮 1轮 2力修正系数 小轮 1轮 2合度系数 Y=+=/ 许用弯曲应力 F 由式 弯曲疲劳极限 查表得 1=1100N/=660 N/曲寿命系数 买文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 尺寸系数 查表得 1 安全系数 查表得 111 1 =1100 1 1/ 222 2 660 1 1/ 1F 080 2 5 9 8 6 4 2F 所以齿根弯曲强度足够 5) 其他尺寸的计算 已知参数： 8 Z = 2 8 Z = 4 0 3 9 = 2 0 h = 1 . 0 0c = 0 . 2 5 d = 2 2 4 m m d = 3 2 0 m m = 3 1 2 m 0 . 2 5 6 8 0 . 2 7 0 0惰 轮 1惰 轮 12 惰 轮 1， ， ， ， ， ， ， d， x = 0 . 2 5 2 9 ，计算参数：啮合角 按如下公式计算 12122 t a n v i n 中心矩变动系数 y 按如下公式计算12 c o s 12 c o 中心矩 a 按如下公式计算 a a 齿高变动系数 y 按如下公式计算 y x y 齿顶高 h按如下公式计算 h h x y m 齿根高 h+c m 齿全高 h =（ 2 h+c - y ） m 齿顶圆直径 1d=2全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 齿根圆直径 1fd= 啮合角 =2213o 中心矩变动系数 y y =心矩 a a =高变动系数 y y =顶高 h1 9 m 惰 轮齿根高 m 7 m 惰 轮齿全高 h 1 1 7 h m m惰 轮齿顶圆直径 d1 2 4 3 m 3 3 1 . 9 4 m 惰 轮齿根圆直径 2 9 6 . 3 2 m 惰 轮大齿轮与第一级惰轮啮合传动的相关参数的计算值： 啮合角 =2153o 中心矩变动系数 y y = 心矩 a a = 高变动系数 y y = 顶高 h2 9 m 9 m 惰 轮齿根高 m 7 m 惰 轮齿全高 h 2 1 7 h m m惰 轮齿顶圆直径 d2 3 3 9 m 3 3 1 . 9 4 m 惰 轮齿根圆直径 2 9 6 . 3 2 m 惰 轮注：其他的大、小齿轮参数一样。 买文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 6) 结构设计 小齿轮的结构设计：考虑到齿轮直接和电动机的输出轴相连，因此采用内设花键与电动机的扭矩轴连接， 大齿轮的结构： 买文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 第一级惰轮的结构： 买文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 二级减速圆柱直齿轮的设计计算 1) 选择齿轮材料 查机械手册：小齿轮选用 18质 大齿轮选用 18质 2) 按齿面接触疲劳强度设计计算 确定齿轮传动精度等级，按 322 / 全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 速度s,参考机械设计工程学中的表 8 8级 小轮分度圆直径 机械手 册得 323312 齿宽系数 d 查表按齿轮相对轴承为非对称布置，取 d =轮齿数 在推荐值 20 40中选 7 大轮齿数 Z4=i 27=整取 0 齿数比 u= 0/27 传动比误差 u/u u/u=(差在 5%范围内， 所以符合要求 小轮转矩 由公式得 550P/9550 029 =荷系数 K 由公式得 A 使用系数 查表得 载荷系数向载荷分布系数=间载荷分配系数0得 = = c o 表并插值得K=文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 则载荷系数 K 的初值 =性系数 查表得 （ =0， 合度系数0）Z=用接触应力 H 由公式得 接触疲劳极限应力21查图得31650N/1300 N/力循环次数由公式得： 060 1029 1 (24 300 8) =109 3/u =109/109 则查表得接触强度的寿命系数3允许有点蚀） 1 硬化系数 按接触强度安全系数 查表，按较高可靠强度 3H=1650 1 1/1375 N/ 4H =1300 1 1/文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 =1083 N/3的设计初值 323 1 0 8 9 4 0 1 轮模数 m m=3 =7 =表取 m=10 小齿轮分度圆直径的参数圆整值27 10 =270周速 v 02927060000/331 t 与估计值 s 很相近，对必修正K t=7033 齿轮分度圆直径 400401044 心矩 027102 21 齿宽 12 7 i 考虑到受内部花键的影响取 大齿轮齿宽 1104 b 齿轮齿宽 1103 ) 考虑到摇臂的长度以及大小齿轮的直径，在大小齿轮间加二级惰轮组 买文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 由于要分别和大小齿 轮啮合传递扭矩，所以模数必须和大小齿轮的模数相同都取 10，惰轮的齿数按推荐值取 33Z 惰 轮 1，变位系数取 0 3 6x 惰 轮 1，也采用圆柱直齿渐开线齿形。 4) 齿根弯曲疲劳强度校核计算 由公式 3 32 齿形系数 小轮 1轮 2力修正系数 小轮 1轮 2合度系数 Y=+=/ 许用弯曲应力 F 由式 弯曲疲劳极限 查表得31100N/=660 N/曲寿命系数 尺寸系数 查表得 1 安全系数 查表得 333 3li m =1100 1 1/文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 444 4 660 1 1/ 7 1 2 3 1F 7 1 23 4 2F 所以齿根弯曲强度足够 5) 其他尺寸的计算 已知参数： 1 0 Z = 2 7 Z = 4 0 3 3 = 2 0 h = 1 . 0 0c = 0 . 2 5 d = 2 7 0 m m d = 4 0 0 m m = 3 3 0 m 0 . 2 6 6 2 0 . 2 6 3 6惰 轮 2惰 轮 14 惰 轮 2， ， ， ， ， ， ， d， x = 0 . 2 6 1 1 ，计算参数：啮合角 按如下公式计算 12122 t a n v i n 中心矩变动系数 y 按如下公式计算12 c o s 12 c o 中心矩 a 按如下公式计算 a a 齿高变动系数 y 按如下公式计算 y x y 齿顶高 h按如下公式计算 h h x y m 齿根高 h+c m 齿全高 h =（ 2 h+c - y ） m 齿顶圆直径 1d=21fd= 啮合角 =2228o 中心矩变动系数 y y = 文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 中心矩 a a = 高变动系数 y y = 顶高 h1 1 2 m 1 2 m 惰 轮齿根高 m 9 m 惰 轮齿全高 h 1 2 2 h m m惰 轮齿顶圆直径 d1 2 9 4 m 3 5 4 . 8 0 m 惰 轮齿根圆直径 3 1 0 . 3 2 m 惰 轮第三级惰轮与第二级惰轮啮合传动的相关参数的计算值： 啮合角 =2212o 中心矩变动系数 y y = 心矩 a a = 高变动系数 y y = 顶高 h9 m 惰 轮齿根高8 4 m 惰 轮齿全高 h 1 7 h m m惰 轮齿顶圆直径 d3 3 1 . 9 4 m 惰 轮齿根圆直径 6 . 3 2 m 惰 轮中心齿轮与第三级惰轮啮合传动的相关参数的计算值： 啮合角 =223o 中心矩变动系数 y y = 心矩 a a = 高变动系数 y y = 文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 齿顶高 h4 1 2 m 1 2 m 惰 轮齿根高 m 9 m 惰 轮齿全高 h 1 2 2 h m m惰 轮齿顶圆直径 d1 4 2 4 m 3 5 4 . 8 0 m 惰 轮齿根圆直径 3 1 0 . 3 2 m 惰 轮注：其他的大、小齿轮参数一样。 6) 结构设计 小齿轮的结构设计：考虑到齿轮直接和电动机的输出轴相连，因此采用内设花键与电动机的扭矩轴连接， 二轴齿轮 买文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 中心轮组齿轮结构： 第二级惰轮的结构： 买文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 一级行星减速器的设计计算 1) 选择行星传动的类型为 2。 2) 选择齿轮的材料及热处理 太阳轮和行星轮均选用 18碳淬火，齿面硬度为：太阳轮0;行星轮 8。内齿圈 0度为 56。 3) 此传动采用直 齿圆柱齿轮，精度等级为 8面光洁度为 7。 4) 采用太阳轮 行星轮间载荷分配不均匀系数 算接触强度时）； 算弯曲强度时） 买文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 5) 行星轮个数的确定：由公式 1得， 1 =36.4a ，由此查表得取行星轮的个数为 . 6) 确定各轮的齿数 a=19,则 Zb=19=时考虑“转配条件” ，故取 3,即 343 1983 6 传动误差 为 对动力传动完全合用； 其次计算行星轮 12 19832 ，选 取高变位齿轮传动，所以 31强度计算 a) 外齿轮副 A. 计算中心距 3 12 121 式中各参数的数值计算如下： 齿数比 齿宽系数d查表取为： 材 料系数 查表取 点啮合系数 查表得 文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 转矩 据公式 =106 =106 荷系数工作情况系数 动载荷系数荷分布系数 11 查表得 2.1b， 故 K 许用接触应力 H 按下式计算： （ N/ 齿轮材料的接触疲劳强度极限表有 23太阳轮 a 23 60=1380（ N/ 对行星轮 g 23 58=1334（ N/ 安全系数 为 面光洁度系数 度系数 接触寿命系数 6 0 买文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 其中应力循环系数 0N=太阳轮 a 0N=30 108 对行星轮 g 0N=30 108 齿轮的应力循环次数对太阳轮 60对行星轮 60按每天工作 24小时，每年工作 300天，使用寿命 10年，计算出 t=24 300 10=72000 (h) 根据传动比 及 m rn a 可计算出 m m 8 39 57 1931 m 故太阳轮 9103 2 0 0 031 8 560 行星轮 全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 因0，故取 1 2/1 1 5 8 0 行星轮 2/ 计算时应取较小的 2/1 1 1 2 将以上各值代入按接触强度计算的中心距 62 圆整中心距，取工作中心距 80B. 确定齿轮模数 m 根据 m=7 C. 确定变位系数ax、80(标准中心距 752 5072 比较 ，故外齿轮副 传动） 按下式计算啮合角 in 2 和 计算得啮合角 25w 买文档 送全套 纸 Q 号交流 414951605