一品尚城模板施工方案9#.doc

顺鸿一品尚城9#楼模板工程施工方案 建设单位：桂林顺鸿房地产开发有限责任公司监理单位： 桂林锦桂监理建设有限责任公司 施工单位： 广西桂林地建建设有限公司 编制人： 李东鑫 审核人： 审批人： 时 间： 模板工程施工方案1.0、工程概况:本工程结构为框架剪力墙结构其中板：120、100、80厚，梁：200400、200500、200600、200700，取最厚的板和最大的梁进行计算。本工程模板需用量：共计约34000，根据业主对工程的进度、质量要求，本工程每月至少完层三层主体结构的施工，基本能满足业主的要求，为此本工程需配足三层模板的用量（即9201840胶合板2700块，20008040的木枋11000条，80的圆木7900根）。2.0、机械配备为了能够满足工程的进度要求，根据本工程的实际情况，现场需用的机械有电锯2台，手提锯2台，提升机1台，塔吊1台，方能满足进度要求。 3.0、劳动力配置根据工程的进度，现场模板由施工队组申细云负责，木工人数为30人，按实际需求进行调整。4.0、检验批的划分4.1检验批的划分：每个施工段作为一个检验批。5.0、施工顺序轴线、标高测量放线监理验收柱筋焊接绑扎钢筋验收柱模梁板模验收下道工序施工 为了满足各工序之间的搭接，模板工程在每个施工段上进行的施工时间最长不得超过4天。若遇到雨天，停雨后必须在夜间进行加班（但要注意施工安全），方能满足进度要求。6.0、模板工程总计划6.1 剪力墙柱采用16厚的交合板，40802000的方木背楞，加48的钢管，采用14螺栓拉结柱模加固。6.2 梁、板一至十二层采用圆木撑，梁底、侧模、板、梁、柱节点用18胶合板。6.3 楼梯：圆木支撑，18厚胶合板，8040方木背楞。7.0、材料堆放及运输模板材料堆放服从施工总平面图统一规划，尽量减少模板二次搬运次数及运距。模板分类堆放整齐并挂好标示牌，堆放高度、场容等应符合安全文明施工要求。模板垂直运输由塔吊完成。8.0、模板施工方法8.1、安装模板前，先在基底弹好轴线和柱四边控制线，在柱四边离地58cm处的柱箍筋上焊钢筋支棍，支出长度到轴四边线，以控制柱的保护层，柱模阳角部位粘贴海绵防止漏浆。8.2、板模安装（一）模板安装1、底板侧模板安装1）安装模板前先复查地基垫层标高及轴线位置，弹同一基础边线，基础模板的标高应符合设计要求。2）侧模板与支撑视现场情况使用钢管或方条，在坑壁时应加垫板，并用铁钉固定。2、柱模的安装：柱模在本工程采用的是定型木模，模板外面竖向钉4080方条，间距300。1）柱模板安装前先在基础面上弹出轴线及模板边线。2）模板安装前先初步吊直，然后根据轴线和外边线自下而上合模，模板外侧用短方条两头设螺杆收紧固定，短方条间距300400设一道，加固过程中应对轴线和垂直不断进行调整，直到符合要求，最后在柱四周用钢管与满堂架连接。3、梁模的安装：梁模板下部采用木模，最大梁下立杆间距为0.5m，其余为1.2m，水平杆1.5m道，下部设扫地杆。梁模板由底板加两侧模组成，梁底均有支撑系统，在施工中应注意：1）梁跨度在4m及大于4m时，底板中部应起拱，起拱高度为全长的1/10003/1000。2）梁下支柱在基土面上时，应对基土平整夯实，满足承载力要求，并加木垫或砼垫板等有效措施，确保砼在浇筑过程中不会发生支柱下沉。3）上下层模板支柱，一般应安装在同一条竖向中心线上。4）当梁高超过750mm时，梁侧模板宜加穿墙螺栓加固。4、楼板模板安装本工程楼板模板采用胶合板木模，楼板模板在铺木板时只要在两端及接头处钉牢，中间尽量少钉或不钉以利拆模。因此在模板安装时：1）不够一套板的空隙，可用木板填满，拼裂宽度超过2mm的，用小木条或胶带纸处理。2）胶合板作楼板模板时，搁栅间距不大于50mm。3）梁模板安装时在楼面将中线弹出，然后再进行梁板模板的竖向支撑，水平支撑，模板等的安装。5、墙体模板安装1）安装前，先核验轴线及模板边线的准确度，确认合格后，方可开始安装。2）安装完一侧墙模后，先检查好模板的接缝、接差、平整度及初步的重直度，当这些参数基本符合要求后，再钉枋木、挂钢管压条、上穿墙螺杆、螺帽，再次检查垂直度、平整度、接缝和接差，确认均符合要求后，方可进入下一道工序施工。3）由于墙体位于地下和地面上的墙根处，墙体和防水要求较高，所以穿墙的中间设一个止水环；又为了保证墙体的厚度，在螺杆上还需焊两块固定片，其间距与墙厚相同，穿墙螺杆的间距为600，呈梅花状布置。8.3、模板验收：模板安装完毕，经班组自检，施工员、质量员专检合格，报监理验收，监理验收合格后方能进行下道工序施工。8.4、质量要求1、模板及其支撑结构的材料、材质要求符合设计要求和有关规范的规定。严禁劣质材料进场使用。2、模板按设计要求认真拼装成型，控制好板面平整度及各部件连接强度，经检查合格后方可投入使用。3、模板及支撑按设计要求搭接，具有足够的强、刚度和稳定性，不得偷工减料，特别是支撑数量和连接螺栓配件等。4、模板内要平整，接缝严密，缝宽度1.5mm，拼缝处不得漏浆。模板与混凝土的接触面清理干净，并刷脱模剂。5、固定在模板上有的预埋件和预留洞不得遗漏，尺寸精确，位置准确。6、允许偏差序号项目允许偏差（mm）检查方法1柱、梁轴线位移5尺量检查2标高5用水准仪或拉线和尺量检查3柱、梁截面尺寸+4-5尺量检查4每层垂直度3用2米托尺线板检查5相邻两板表面高度差2用直尺和尺量检查6表面平整度5用2米靠尺和楔形塞尺检查7预埋钢板、预埋管顶留孔中心线位移3拉线和尺量检查8.5、应注意的质量问题及预防措施1、柱、剪力墙模板易产生的质量问题：截面尺寸不准、混凝土保护层过大、柱、剪力墙身扭曲、起鼓、烂根等。防止办法：弹好的柱位置线要准确，校正钢筋位置，柱、剪力墙模底加支撑，保证底部位置准确。根据柱子、剪力墙截面尺寸大小及高度，按设计好的柱、剪力墙箍尺寸、间距加固柱模，柱四周做好支撑及拉杆。板缝堵严，按要求振捣。2、梁板模板易产生的问题：梁身不平直、在纵向上不顺直、梁底不平、梁侧面出鼓肚、梁上口尺寸偏大、板中部下挠等。防止办法：模板位置线要准确，按设计的方法支模及加固，保证模板刚度，防止浇筑混凝土时模板变形。模板支柱的底部支在坚实的地面上，垫通长木脚手板。梁、板要求起拱，防止挠度过大。3、漏浆问题的预防措施：模板缝过大时容易产生漏浆问题，要用纤维或木板条等贴牢缝隙，将模板拼接严密，模板尺寸正确，模板应根据构件高度和厚度按设计确定柱、板模龙骨的尺寸及间距，使模板支撑系统有足够强度及刚度，防止浇砼时模板变形而产生漏浆现象。8.6、模板的拆除与成品保护拆模的工作程序：工长递交拆模申请单（附砼七天龄期试块报告）项目部技术负责人签字监理签认拆模1、模析拆除：柱模板要等混凝土强度能保证其表面、棱角不因拆除而受损坏时，方可拆除，一般为1.2mpa；梁（板）跨度达到8m和悬挑时，砼达设计强度100%时方可拆除底模；梁（板）跨大于4m，小于8m时，混凝土达到设计强度的75%时方可拆模。2、拆模的顺序：按先支后拆，后支先拆；先拆非承重部分，后拆边角模板，再拆大面积模板。3、柱模拆除：先拆掉柱模外斜撑，卸掉柱箍，人站在安全一侧用撬动柱模板，使模板脱离柱面，吊车吊走。4、梁、板的模板拆除：梁板混凝土达到规定强度后，先拆梁板侧模，再拆顶板底模，最后拆梁底模。拆底模时每根方木龙骨下暂留12根支撑不拆，人站在已拆除的空隙，拆近旁余下的支撑，龙骨自由下落，梁、板模板拆除应分段由里向外进行，严防砸伤。5、拆模要按技术交底要求的程序进行，不能颠倒顺序，随意拆除。尤其是顶板、梁模板的拆除，要以梁板砼同条件养护试块的强度为准，接到技术部门及监理的通知后，方可拆模。拆模时不要硬砸、硬撬及高空抛掷，以防模板损坏变形。模板夹在混凝土中时，应先剔掉模板外混凝土后再拆模。模板分段拆除后，要及时分类整理，集中运出，堆放整齐。6、模板吊运时要绑扎拴牢，轻起轻放，就位平稳准确，严禁碰撞楼板及其它已完工部位。7、拆下的模板及时清理灰浆等杂物。带丝扣的配件经常刷油防锈蚀，柱、梁侧模板板面刷脱模剂。各种部件分别堆放，使用中加强管理，计划好，不要乱拿乱用。8、模板要定期检查和维修，保证模板使用质量，保证使用安全。重点检查吊点、各板间连接是否牢固、模板有无扭曲变形、模板有无损坏等，有问题的修理好后再使用。9、胶合板、钢管、方木等使用前，尺寸、规格、数量应计划好，严禁随意切割成短料。竹胶板加强板边保护，多次周转后板边分层散花的用小木条修补，涂刷胶结材料来补边。8.7、安全要求1、现场施工人员必须进行安全教育，经安全考试合格及手续齐全后方可入场。操作前带好个人安全保护用品，认真按安全、技术交底中有关规定执行，不要违章作业和野蛮施工，严禁酒后及疲劳作业。2、安装及拆除高度2m以上的模板应搭设脚手架。“临边”作业，下层要设置安全保护网（架），拴好安全带后才允许上人操作。工作时思想集中，防止空中坠物打击伤人。3、柱、剪力墙模板立好后设支撑加固，防止模板倾倒压、砸伤人。4、模板吊运前清除模板平台上杂物。起吊时检查模板有无勾挂兜绊，吊运就位应平稳、准确，禁止碰砸它物。5、吊运模板应系牢强、卡，零散材料应绑好或装入专门的吊笼内起吊。塔吊司机、信号工、装卸工要协调好，严格遵守塔吊吊运“十不准”的规定，严禁冒险违章作业。6、装卸模板要相互配合，协调作业。传递模板、工具时上下有人接应，不得乱扔乱摔。同一垂直面上不得交叉作业。拆除模板要干净彻底，杜绝似掉非掉物，不留隐患。7、模板施工中不能随意削减模板支撑及其它加固措施，浇筑混凝土时模板出现漏浆、跑模等异常现象时，应先停止此部位施工，并立即采取措施堵严、加固后再行作业。模板拆除要待混凝土达到规定的强度，经有关人员签字同意后可拆模。8、遇56级以上大风或雨雪天气应先停止室外作业。9、拆模后形成临空面的地方应及时搭设1.2mm高保护拦。10、吊装工、信号工、焊工、电工等特殊工种必须由专业人员持证上岗。板模板(木支撑)计算书一、参数信息1、模板支架参数横向间距或排距(m): 1.000；纵距(m): 1.000；模板支架计算高度(m): 2.700；立柱采用圆木:圆木小头直径(mm): 80.000；圆木大头直径(mm): 80.000；斜撑截面宽度(mm)：40.000；斜撑截面高度(mm)：40.000；帽木截面宽度(mm)：40.000；帽木截面高度(mm)：100.000；斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm): 600.000；板底支撑形式：方木支撑；方木的间隔距离(mm)：300.000；方木的截面宽度(mm)：40.000；方木的截面高度(mm)：80.000；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；3、楼板参数钢筋级别：三级钢HRB 400(20MnSi)；楼板混凝土强度等级：C35；每层标准施工天数：10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：360.000；楼板的计算跨度(m)：4.500；楼板的计算宽度(m)：4.000；楼板的计算厚度(mm)：120.000；施工期平均气温()：25.000；4、板底方木参数板底方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；5、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2)：11.000；7、立柱圆木参数立柱圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；圆木抗压强度设计值fv(N/mm2)：10.000； 二、模板底支撑方木的验算:本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照连续梁计算；方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = bh2/6 = 4.0008.0002/6 = 42.667 cm3； I = bh3/12 = 4.0008.0003/12 = 170.667 cm4； 木楞计算简图1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1 = 25.0000.1200.300 = 0.900 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.300 = 0.105 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：p1 = 2.0000.300 = 0.600 kN；2、抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和， 计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(q1+q2 )+1.4p1 = 1.2(0.900+0.105)+1.40.600 = 2.046 kN/m； 最大弯距 M = 0.125ql2 = 0.1252.0461.0002= 0.256 kN.m； 最大支座力 N = 1.25ql = 1.252.0461.000 = 2.558 kN ； 截面应力 = M/W = 0.256106/42.667103 = 5.994 N/mm2；方木的最大应力计算值为5.994N/mm2，小于方木抗弯强度设计值11.000N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算： 截面抗剪强度必须满足下式： 其中最大剪力：V = 0.6252.0461.000 = 1.279 kN； 截面受剪应力计算值：T = 31.279103/(240.00080.000) = 0.599 N/mm2； 截面抗剪强度设计值：fv = 1.400 N/mm2；方木的最大受剪应力计算值为0.599N/mm2，小于方木抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求！4、挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规范规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下： 均布荷载 q = q1+q2 = 0.900+0.105 = 1.005 kN/m； 最大变形 = 0.5211.005（1.000103）4/(1009000.000170.667104) = 0.341 mm；方木的最大挠度为0.341mm，小于最大容许挠度4.000mm，满足要求！三、帽木验算: 支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 2.0461.000+0.000 = 2.046 kN； 均布荷载q取帽木自重：q = 1.0000.0400.1003.870 = 0.015 kN/m； 截面抵抗矩：W = bh2/6 = 4.00010.0002/6 = 66.667 cm3； 截面惯性矩：I = bh3/12= 4.00010.0003/12 = 333.333 cm4； 帽木受力计算简图 经过连续梁的计算得到 帽木剪力图(kN) 帽木弯矩图(kN.m) 帽木变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R1 = 2.425 kN； R2 = 4.167 kN； R3 = 1.607 kN； 最大弯矩 Mmax = 0.221 kN.m； 最大变形 max = 0.090 mm； 最大剪力 Vmax = 2.493 kN； 截面应力 = 221.452/66.667 = 3.322 N/mm2。 帽木的最大应力为 3.322 N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值 11.000 N/mm2，满足要求！ 帽木的最大挠度为 0.090 mm，小于帽木的最大容许挠度 2.000 mm，满足要求！四、模板支架荷载标准值(轴力)计算:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1、静荷载标准值包括以下内容： (1)木顶撑的自重(kN)： NG1 = 1.0000.0400.100+(1.000/2)2+0.60021/220.0400.040+2.7000.0800.10023.870= 0.186 kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1201.0001.000 = 3.000 kN； 经计算得到，静荷载标准值； NG = NG1+NG2+NG3 = 0.186+0.350+3.000 = 3.536 kN；2、活荷载为施工荷载标准值： 经计算得到，活荷载标准值： NQ = 2.0001.0001.000 = 2.000 kN；3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式： N = 1.2NG+1.4NQ = 1.23.536+1.42.000 = 7.043 kN；五、立柱的稳定性验算: 稳定性计算公式如下： 其中，N - 作用在立柱上的轴力 -立柱受压应力计算值； fc -立柱抗压强度设计值； A0-立柱截面的计算面积； A0 = (70.000/2)2 = 3848.451 mm2 -轴心受压构件的稳定系数,由长细比 结果确定； 轴心受压稳定系数按下式计算： i-立杆的回转半径，i = 70.000/4 = 17.500 mm； l0- 立杆的计算长度，l0 = 2700.000-600.000 = 2100.000 mm； = 2100.000/17.500 = 120.000； =2800/(120.000)2) = 0.194； 经计算得到： = 7043.202/(0.1943848.451) = 9.412 N/mm2； 根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数： f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木顶支撑立柱受压应力计算值为9.412N/mm2，小于木顶支撑立柱抗压强度设计值 12.000N/mm2，满足要求！六、斜撑(轴力)计算: 木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算： RDiRCi/sini 其中 RCi -斜撑对帽木的支座反力； RDi -斜撑的轴力； i -斜撑与帽木的夹角。 sini = sin90-arctan(1.000/2)/0.600 = 0.974； 斜撑的轴力：RDi=RCi/sini= 2.425/ 0.974= 2.491 kN七、斜撑稳定性验算:稳定性计算公式如下： 其中，N - 作用在木斜撑的轴力,2.491 kN -木斜撑受压应力计算值； fc -木斜撑抗压强度设计值；11.000 N/mm2 A0-木斜撑截面的计算面积； A0 = 40.00040.000 = 1600.000 mm2； -轴心受压构件的稳定系数,由长细比=l0/i结果确定； 轴心受压构件稳定系数按下式计算： i -木斜撑的回转半径，i = 0.28940.000 = 11.560 mm； l0- 木斜撑的计算长度，l0 = (1000.000/2)2+600.00020.5 = 781.025 mm； = 781.025/11.560 = 67.563； =1/(1+(67.563/80)2) = 0.584；经计算得到： = 2491.038/(0.5841600.000) = 2.667 N/mm 2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数； f = 1.211.000 = 13.200 N/mm2；木顶支撑斜撑受压应力计算值为2.667 N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.200N/mm2，满足要求！八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1700.5=85 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.5 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =18.80.25=75.2 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 18.8 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=75.2 fg=85 kpa 。地基承载力满足要求！梁模板(木支撑)计算书一、参数信息1、模板参数木支撑纵距Lb (m): 0.500；立杆计算高度H (m): 2.800；立杆采用圆木；立杆圆木大头直径R(mm): 80.000；立杆圆木小头直径r(mm): 65.000；梁底斜撑方木截面宽度b1 (mm): 40.000； 梁底斜撑方木截面高度h1 (mm): 80.000；帽木长度La(m): 1.000； 帽木截面宽度b2 (mm): 40.000；帽木斜撑方木截面高度h2 (mm): 80.000； 斜撑与立杆连接处到帽木的距离h0 (mm): 600.000； 梁截面宽度B(m): 0.200；梁截面高度D(m): 0.700； 2、荷载参数模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m2): 25.000；振捣混凝土荷载(kN/m2): 1.000；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12.000；3、梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：2；支撑点竖向间距为：200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；次楞龙骨材料：木楞，宽度40mm，高度80mm；4、面板参数面板选用类型: 胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 9500.000；面板厚度(mm): 20.000；面板抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000； 5、立杆圆木参数立杆圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；圆木抗压强度设计值fv(N/mm2): 10.000；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 11.000；7、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；8、梁侧背楞参数梁侧背楞选用类型：杉木；梁侧背楞弹性模量E(N/mm2): 9000.000；梁侧背楞抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000； 二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 40.549 kN/m2、12.000 kN/m2，取较小值12.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算： 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯距(N.mm)； - 面板的受弯应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5120.9=6.48kN/m； 振捣混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.510.9=0.63kN/m；q = q1+q2 = 6.480+0.630 = 7.110 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 193.33mm；面板的最大弯距 M= 0.17.11193.3332 = 2.66104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.66104 / 3.33104=0.797N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.797N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 120.5 = 6N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 193.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6776193.334/(10095003.33105) = 0.018 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =193.333/250 = 0.773mm；面板的最大挠度计算值 =0.018mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.773mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算：1.内楞计算本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4821/6 = 42.67cm3；I = 4831/12 = 170.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2120.9+1.410.9)0.193=2.75kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.12.75500.002= 6.87104N.mm； 最大支座力:R=1.12.7490.5=1.512 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 6.87104/4.27104 = 1.611 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.611 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =12.000.19= 2.32 N/mm； E - 内楞材质的弹性模量： 9000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 1.71106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6772.325004/(10090001.71106) = 6.3910-2 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =6.3910-2mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.512kN,对主楞按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用1根木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4821/6 = 42.67cm3；I = 4831/12 = 170.67cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.229 kN.m； 外楞最大计算跨度: l = 230mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.29105/4.27104 = 5.375 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =5.375N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.468 mm外楞的最大容许挠度值: = 230/250=0.92mm；外楞的最大挠度计算值 =0.468mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.92mm，满足要求！验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.212+1.41)0.50.33 =2.607 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.607kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！五、梁底模板计算：面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2002020/6 = 1.33104mm3； I = 200202020/12 = 1.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =500.000mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.225.0000.2000.7000.900=3.780kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.3500.2000.900=0.076kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.41.0000.2000.900=0.252kN/m；q = q1 + q2 + q3=3.780+0.076+0.252=4.108kN/m；跨中弯矩计算公式如下: 面板的最大弯矩：Mmax = 0.104.1080.52=0.103kN.m；面板的最大受弯应力计算值： =0.103106/1.33104=7.702N/mm2；梁底模面板计算应力 =7.702 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（25.000.700+0.35）0.20= 3.57KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =500.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =500.00/250 = 2.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6773.575004/(10095001.33105)=1.193mm；面板的最大挠度计算值: =1.193mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 500 / 250 = 2mm，满足要求！六、帽木验算： 支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算； (1)钢筋混凝土板自重线荷载设计值(kN/m)： q1 =1.225.0000.7000.500 = 10.500 kN/m； (2)模板的自重线荷载设计值(kN/m)： q2 =1.20.3500.500 = 0.210 kN/m； (3)活荷载为振捣混凝土荷载设计值(kN/m)： q3=1.41.0000.500 = 0.700 kN/m； q= q1 + q2 + q3 = 11.410kN/m； (4)帽木的自重线荷载设计值(kN/m)： q4=1.2 40.00010-380.00010-33.870 = 0.015 kN/m； 帽木截面抵抗矩：W = 40.00080.0002/6 = 42666.667 mm3； 帽木截面惯性矩：I = 40.00080.0003/12 = 1706666.667 mm4； 帽木受力计算简图 经过连续梁的计算得到 帽木剪力图(kN) 帽木弯矩图(kN.m) 帽木变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R1 = 0.970 kN； R2 = 6.406 kN； R3 = 0.970 kN； 最大弯矩 Mmax = 0.330 kN.m； 最大变形 max = 0.235 mm； 最大剪力 Vmax = 3.203 kN； 截面应力 = 330186.15/42666.667 = 7.739 N/mm2。 帽木的最大应力为 7.739 N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值 11 N/mm2，满足要求！ 帽木的最大挠度为 0.235 mm，小于帽木的最大容许挠度 2 mm，满足要求！七、梁底木支架立杆的稳定性验算:作用于模板支架