某重力式码头结构工程设计

1摘要重力式码头是我国分布较广，使用较多的一种码头形式，它是靠结构自重（包括结构自身及相应填料的重量）来抵抗建筑物的滑动和倾覆，要求有比较良好的地基。由于其结构坚固耐用，施工简单，维修费用少，深受港务部门和施工单位的欢迎。本文依据规范设计了空心方块和扶壁式两种结构型式的码头，并进行结构对比分析以及结构优化。其中，空心方块具有节省混凝土，适当增大块体几何尺寸以满足码头断面设计要求的优点；扶壁码头具有结构简单，施工速度快，节省材料的优点。最后，根据规范绘制两种结构型式码头的施工图。关键词： 重力式；空心方块；扶壁式；结构设计；2ABSTRACTGravity quay wall is widely distributed in China, which is a normal type. It uses its weight (including the weight of the structure itself and the corresponding packing) that depend on the structure to resist sliding and overturning of the building, which requires a good foundation. Its structure is rugged, simple construction, and maintenance costs, welcomed by the port sectors and construction units.According to specifications ， This article designed hollow box and buttresses, and make the structure of comparative analysis and structural optimization. Among them, the hollow block saves concrete and increases the geometric size of the block to meet the requirements of the advantages of the terminal section design; buttressed quay wall has a simple structure,and a faster construction,while saving lots of materials.Finally, according to the specification,drawing the construction plans of the terminals of the two structural types.Key words: Gravity; hollow box; supporting wall; structural design;3目 录第 1 章 绪论 .1第 2 章 结构方案设计 .22.1 设计规范及设计依据 .22.2 设计资料 .22.2.1 设计船型 .22.2.2 水文及气象资料 .32.2.3 地震 .32.2.4 施工条件 .32.2.5 地质条件 .32.3 结构方案初步设计 .42.3.1 码头装卸工艺方案 .42.3.2 码头平面布置方案 .42.3.3 方案一码头结构断面设计方案 .52.3.4 方案二码头结构断面设计方案 .92.4 本章小结 .10第 3 章 码头结构承受作用的分类及计算 .113.1 方案一 .113.1.1 自重 .113.1.2 土压力 .183.1.3 船舶荷载 .303.1.4 门机荷载 .333.2 方案二 .3643.2.1 自重 .363.2.2 土压力 .423.2.3 船舶荷载 .453.2.4 门机荷载 .453.2.5 剩余水压力 .453.3 本章小结 .47第 4 章 码头结构的稳定性验算 .484.1 方案一 .484.1.1 持久状况作用效应组合 .484.1.2 承载能力极限状态设计表达式 .484.1.3 码头结构的抗滑稳定性计算 .534.1.4 码头结构的抗倾稳定性计算 .604.1.5 码头沿基床底面抗滑稳定性验算 .664.1.6 卸荷板后倾稳定性验算 .674.1.7 码头结构的地基承载力验算 .684.1.8 码头结构的整体稳定性计算 .754.2 方案二 .784.2.1 持久状况作用效应组合 .784.2.2 承载能力极限状态设计表达式 .784.2.3 码头结构的抗滑稳定性计算 .804.2.4 码头结构的抗倾稳定性计算 .814.2.5 码头沿基床底面抗滑稳定性计算 .824.2.6 码头结构的地基承载力计算 .834.2.7 码头结构的整体稳定性计算 .874.3 本章小结 .895第 5 章 码头结构构件的承载力验算 .905.1 方块码头的卸荷板承载力计算 .905.2 扶壁式码头的肋板、立板等计算 .915.2.1 立板 .915.2.2 内底板 .925.2.3 尾板 .935.2.4 肋板 .945.2.5 趾板 .955.3 本章小结 .97第 6 章 结论 .98第 7 章 参考文献 .996绪论重力式码头是靠自重力来抵抗建筑物的滑动和倾覆的一种港工建筑物。与此同时，结构自重及其上的填料重量和各种荷载又对地基产生应力，要求地基具有一定的强度。所以这种结构型式一般适用于较好的地基，例如岩石、砂、卵石、砾石及硬粘土的地基，在我国从南到北的海港中得到广泛应用。例如广州黄浦港、湛江港、厦门港、青岛港、烟台港、秦皇岛港及大连港等，在河港中应用也很广泛。重力式码头的结构型式主要决定于墙身结构。按结构可划分为块体、沉箱、扶壁、大直径圆筒及现浇混凝土及浆砌石等。我国早在西汉初年，广州已建“泥城”码头(又名“陆贾城”)，用土块、块石砌筑，一直使用到 20 世纪初。1845 年长洲岛建成中国第一座大石坞。1867 年，广州出现首座混凝土结构码头。20 世纪 50 年代以前，我国修建的重力式码头多数为浆石刀块石或混凝土方块分层错缝平砌的古典重力式，靠人力搬运，干地施工。由于起重设备的起重能力小，块体码头都采用阶梯形断面。最典型的是 1954 年兴建的黄埔港修船码头，开始使用 40 吨重大型实心方块，在陆上预制，分层水下砌筑，断面的底宽仍为较大的阶梯减压式，用吊机代替人力搬运。这种断面形式的缺点是：断面大，混凝土用量多；方块小，型号、数量和层数多，整体性差；施工麻烦；重心靠前，基底应力分布不均匀。随着起重设备能力的增大和人们对重力式码头工作机理的认识不断加深，方块码头在不断向块大、空心、异形、重心靠后和减小土压力等方面发展。从 50 年代初开始逐渐应用衡重式和带卸荷板的断面以及其它各种新型断面。带卸荷板的块体码头在我国是从 1958 年开始采用的。广州黄埔老港区 1958 年扩建深水码头共 3 个泊位，均为卸荷板方块重力式结构，1960 年 7 月全部建成投产，分别为化肥码头、杂货码头和客货码头。由于其具有减小土压力和重心靠后的优点，在以后建造的方块码头中，几乎全部采用卸荷板。俄罗斯等欧洲一些国家（法国、德国等） ，在重力式码头中也普遍采用卸荷板。日本基本不采用卸7荷板式，可能是因为抗震问题。有些国家的工程界对卸荷板能否减小墙后土压力持怀疑态度，所以在工程中较少采用。根据我国已建成的几十座卸荷板式方块码头的多年使用考验和试验室试验的结果，证明卸荷板是具有减小土压力的效果的。1978 年在我国新编的港口工程技术规范重力式码头一册中，卸荷板式方块码头被作为常用的结构型式之一列入规范。目前，我国已建成方块码头共 87 例，其中阶梯式 11 例，衡重式 2 例，卸荷板式 74 例。1991 年底竣工的青岛港前湾一期工程 5 万吨级多用途码头是我国首次设计和建成的一种大型、深水位低卸荷块体式方块码头，该码头岸壁高 19.9 米（顶标高 5.8 米，底标高-14.1 米） ，方块底宽 7.6 米，其断面卸荷块体顶面标高为 2.8 米，底面标高为-0.7 米，悬臂板长 3.2 米，包括卸荷块体在内共 5 层，上部浇注混凝土胸墙。这种结构型式的方块码头于 1992 年推广应用于营口港鲅鱼圈汽车滚装码头，威海石化码头等万吨级以上大型码头中，取得了较好的效益。空心方块混凝土码头具有节省混凝土材料、缩短施工工期、降低工程费用等优点，是一种非常有经济价值和发展前途的重力式码头结构形式，国内外许多港口码头工程都以采用空心方块建造深水泊位。带卸荷板的空心方块码头,是六十年代初出现的一种新型重力式码头结构型式。因其结构上的诸多优点,以及南方沿海地区地基承载能力较好、地方材料丰富等自然条件,这一结构型式已被南方沿海港口广泛采用。我国南方采用扶壁式结构的码头较为广泛, 它具有结构简单, 施工速度快、施工工艺成熟等优点, 与其他重力式码头相比, 工程投资较省。6070 年代期间, 由于受到起重能力的限制, 扶壁式结构多用于墙高 10m 以下的中小型码头。近年来, 我国南方一些 3. 5 万吨级的码头也采用扶壁结构, 使用情况良好, 深受用户好评。但该结构抗浪能力较小, 一般用在内河或掩护条件较好的地区。国内目前施工的扶壁高度多在 15m 以下,而随着经济的发展, 码头建设日趋大型化, 且多向外海深水海区发展, 五万吨级以上的大型码头8一般要求构件预制高度多在 15m 以上, 扶壁结构的主要问题是施工期间结构本身的稳定、吊装运输等问题, 这是限制扶壁结构大型化的主要原因。本文根据设计资料设计带卸荷板空心方块和扶壁式两种结构型式码头，并对两种码头结构进行对比分析，最终确定最优方案，绘制施工图。9结构方案设计1.1 设计规范及设计依据邱驹.港工建筑物M.洪承礼.港口规划与布置M.JTS167-2-2009，重力式码头设计与施工规范S.JTJ206-1996，港口工程制图标准S.JTJ 211-99，海港总平面设计规范S.JTJ 297-2001，码头附属设施技术规范 S.JTS144-1-2010，港口工程荷载规范 S.JTS147-1-2010，港口工程地基规范S.JTJ213-98，海港水文规范S.JTJ212-2006，河港工程总体设计规范S.海港工程设计手册1.2 设计资料某海港根据经济发展规模，需新建两个泊位的多用途码头。由当地经验得知混凝土浇筑的施工水位为+1.8 米。设计船型2 万吨级集装箱船：船长船宽型深满载吃水=17028149.7m 5000 吨级杂货船：船长船宽型深满载吃水=10116.48.67.0m 7000 吨级杂货船：船长船宽型深满载吃水=11017.28.56.9m101.2.2 水文及气象资料1、 气候该港所在地区年平均气温 13.5C，最高气温 38C，最低气温-9C。常年不封冻。2、 水位设计高水位：3.6m；极端高水位：4.6m；设计低水位：-0.08m；极端低水位：-1.6m。3、 流水流设计流速：V=1m/s ；流向：与船舶纵轴接近平行。4、 波浪有防波堤掩护，波高小于 1m。5、 风按九级风设计，风速：V=22m/s。1.2.3 地震该地区地震基本烈度为 6 度。1.2.4 施工条件当地有混凝土构件预制厂，可预制各种型式的梁、板等构件和混凝土人工块体。当地砂石充裕，且质量好、价格低。1.2.5 地质条件11表 0.1 地质资料 地层编号 土层名称 标高（m） 重度标准值（kN/m 3）地基容许承载力（kPa）1 淤泥质粘土 -4.5-5.5 18.0 902 中粗砂 -5.5-9.0 18.0 1253 粘土 -9.0-13.0 19.0 1604 粉质粘土 -13.0-19.0 18.8 2105 风化岩 -19.0 以下 6001.3 结构方案初步设计1.3.1 码头装卸工艺方案根据文献10 ，文献5, 同时考虑泊位停靠船舶为件杂货船和集装箱船，采用多用途低架门座起重机。则使用船舶装载甲板货时公式验证门机最大工作幅度(2.1)1/2RAaB其中 a=3m,a=0.5 m,B=28m,A=17m所以 R=40m。最终选用底架门座起重机。型号日本日立公司生产。工作幅度为 41m，轨距 17m。 ，轮压 32t/wheel。机重 480t。1.3.2 码头平面布置方案1、 码头泊位长度根据文献5泊位总长度：Lb=L+2d (2.2)得 Lb=L1+1.5d1+L2+1.5d2。因为 L1=170m，L 2=110m；d1=18m，d 2=14m。 故，L b=328m。122、 工作段的设置根据文献1：混凝土空心方块码头（以下称为方案一）的变形缝间距：当地基较好，基床厚度小于 2m 并进行夯实时，可采用 2030m；不符合上述条件者，宜采用 15-20m。这里选取 17.66m，即工作段长 17.66m。对于预制安装的扶壁码头（以下称为方案二） ，因为每个预制端的长度较小（一般 46m）且安装为上下通缝，在地基产生不均匀沉降时，胸墙内将出现较大的变形应力，所以胸墙变形缝的间距不宜超过 20m。这里选取10.5m。即工作段长 10.5m。变形缝做成上下通缝、缝宽 30mm。3、 前沿地带宽根据文献5，多用途码头前方作业地带的宽度应满足多种流动机械的作业要求，不宜小于 40m，这里取 40m。1.3.3 方案一码头结构断面设计方案1、 码头前沿高程的确定码头前沿设计高水位为 3.6m，极端高水位为 4.6m。根据文献5：按基本标准计算，并取超高值 1.5m：码头前沿高程 =3.6m+1.5m=5.1m；按复核标准计算，并取超高值 0.5m：码头前沿高程 =4.6m+0.5m=5.1m;故在此取较大值 5.1m。2、 码头前沿水深根据文献5：一般可用下式计算：D= T+Z1+Z2+Z3+Z4 （2.3）T-设计船型满载吃水Z1-龙骨下最小富裕深度Z2-波浪富裕深度13Z3-船舶因配载不均而增加的尾吃水Z4-备淤深度这里，船舶满载吃水 9.7m。海底土壤为淤泥土，故根据规范 Z1 取 0.2m。本水域有防波堤掩护，波高小于 1m，故 Z2 取 0m。规范规定杂货船 Z3=0mZ4 一应小于挖泥船挖土的最小厚度，一般不小于 0.4mD=10.3m。3、 胸墙根据文献10 ，当采用现场砌筑结构时，胸墙底面高程一般应高出施工水位 0.3m。胸墙底面高程为 1.8+0.3=2.1m。另外，根据文献10，胸墙的底宽应根据抗滑、抗倾的稳定性及构造要求确定，顶宽应根据系船柱、门机轨道梁、辅助设施的管沟布设要求综合考虑确定，一般不小于 0.8m。这里，方案一胸墙顶宽定为 2m，胸墙底宽定为 4m，采用阶梯型；方案二胸墙宽为 4m，高为 3m，采用矩形。4、 空心方块的选取根据文献10 ，空心方块的层数一般不超过 7 层。在方块构件转角处应设置加强角，其尺寸为 20cm20cm。空心块体断面尺寸如图 2.1。14图 0.1 空心方块断面图5、 卸荷板的选取根据文献10 ，对于设置卸荷板的空心方块码头，卸荷板的悬臂长度一般不小于 1.53.0m，厚度一般不小于 0.81.2m。这里悬臂长度选取 1.5m。厚度取为 1.2m。6、 基础的选取根据文献1，暗基床适用于原地面水深小于码头前沿设计水深。故选用暗基床。7、 抛填棱体根据文献10 ，抛填棱体的断面一般有三角形、梯形、锯齿形三种。为减轻墙后土压力，一般选用梯形断面或锯齿形断面，但锯齿形断面棱体施工程序多，质量不宜得到保证，所以这里选取梯形断面。8、 倒滤层的设置根据文献1，为防止回填土的流失，在抛填棱体的顶面和坡面、胸前变形缝的后面、卸荷板安装缝的顶面及侧面，均应设置倒滤层。铺设 0.6m厚的级配良好的天然石料作为倒滤层，棱体表面铺设 0.4m 二片石，防止倒滤层材料漏到棱体中去。159、 系船柱的确定根据文献6，两个泊位的设计船长分别为 100m 和 170m，系船柱间距定为 20m 和 30m，数目为 4 和 6。系船柱中心距码头前沿距离定为1000mm。另根据文献7 ，载重量为 2 万吨级船舶系缆力标准值不小于500kN，初步选取单挡檐型，圆底，铸铁，系缆力标准值为 550kN 的系船柱。10、 橡胶护舷的选取根据文献1和文献 11以及文献 6，初步选定 V 型橡胶护舷（H500L2000） ，护舷间距：件杂货码头 5m。集装箱船码头 10m。船舶一般都是斜向靠码头，故大多考虑由一个护舷吸收船舶撞击产生的能量。船舶靠岸时的有效撞击能量可按下式计算：（2.4）20nEmV式中 E0船舶靠岸时的有效撞击能量（kJ） ；有效动能系数，取 0.70.8；m船舶质量（t） ，按设计船型满载排水量计算，缺乏资料时可按文献6附录 H 选用；Vn船舶靠岸法向速度（m/s） 。因为码头有防波堤掩护，所以对于集装箱船，查表 ，10.2/nVms。对于件杂货船（7000t）, ， 。12780mt20./nVs9t故 20116.8nEmkJ。229.V根据橡胶护舷力学性能曲线，当 V 型橡胶护舷达到设计压缩量时，船16舶靠岸时的有效撞击能量小于橡胶护舷的最大吸收能量 180kJ。1.3.4 方案二码头结构断面设计方案方案二的码头前沿高程，码头前沿水深，基础类型，系船柱的型号以及橡胶护舷的型号同方案一，并且扶壁码头不设置抛填棱体、倒滤层和卸荷板，其断面图和平面图如下：图 0.2 扶壁码头断面图171.4 本章小结本章依据设计资料并对照相应的行业规范确定了两种码头及结构型式的设计方案。一、码头平面布置（泊位长度、码头顶面高程、码头前沿水深等）的确定。二、确定了装卸运输机械，主要是门机的确定。三、确定了空心方块码头和扶壁式码头的断面结构。图 0.3 扶壁平面图18码头结构承受作用的分类及计算1.5 方案一1.5.1 自重自重力的计算图式见图 3.1。图 0.1 结构自重计算示意图（单位：mm ）1、 极端高水位情况19表 0.1 自重力计算结果 kN 层号 第一层 第二层 第三层 第四层 第五层 第六层 第七层Gi 170.15 235.678 97.527 97.527 97.527 104 151.45本层以上 Gi 170.15 405.828 503.355 600.882 698.409 802.409 953.859表 0.2 力臂 di 计算结果 m 项目 G1 G2 G3 G4 G5 G6 G7第一层 1.864 第二层 1.364 3.350 第三层 1.364 3.350 2 第四层 1.364 3.350 2 2 第五层 1.364 3.350 2 2 2 第六层 1.364 3.350 2 2 2 2 第七层 2.364 4.350 3 3 3 3 2.658注：d i 为重心距计算面前趾的距离。20表 0.3 力矩 MGi 计算结果 kNm项目 G1 G2 G3 G4 G5 G6 G7 第一层 317.160 317.160第二层 232.085 789.521 1021.606第三层 232.085 789.521 195.054 1216.660第四层 232.085 789.521 195.054 195.054 1411.714第五层 232.085 789.521 195.054 195.054 195.054 1606.768第六层 232.085 789.521 195.054 195.054 195.054 208.000 1814.768第七层 402.235 1025.199 292.581 292.581 292.581 312.000 402.554 3019.731注：M Gi=Gidi 。2、 设计高水位情况表 0.4 自重力计算结果 kN 层号 第一层 第二层 第三层 第四层 第五层 第六层 第七层Gi 206.250 248.398 97.527 97.527 97.527 104.000 151.450本层以上G i 206.250 454.648 552.175 649.702 747.229 851.229 1002.679表 0.5 力臂计算结果 m 21项目 G1 G2 G3 G4 G5 G6 G7第一层 1.953 第二层 1.453 3.433 第三层 1.453 3.433 2 第四层 1.453 3.433 2 2 第五层 1.453 3.433 2 2 2 第六层 1.453 3.433 2 2 2 2 第七层 2.453 4.533 3 3 3 3 2.658表 0.6 力矩 MGi 计算结果 kNm 项目 G1 G2 G3 G4 G5 G6 G7 第一层 402.806 402.806第二层 299.681 852.750 1152.432第三层 299.681 852.750 195.054 1347.486第四层 299.681 852.750 195.054 195.054 1542.540第五层 299.681 852.750 195.054 195.054 195.054 1737.594第六层 299.681 852.750 195.054 195.054 195.054 208.000 1945.594第七层 505.931 1125.988 292.581 292.581 292.581 312.000 402.554 3224.216223、 设计低水位情况表 0.7 自重力计算结果 kN层号 第一层 第二层 第三层 第四层 第五层 第六层 第七层Gi 266.250 389.028 103.781 97.527 97.527 104.000 151.450本层以上G i 266.250 655.278 759.059 856.586 954.113 1058.113 1209.563表 0.8 设计低水位力臂计算结果 m项目 G1 G2 G3 G4 G5 G6 G7第一层 1.963 第二层 1.463 3.264 第三层 1.463 3.264 2 第四层 1.463 3.264 2 2 第五层 1.463 3.264 2 2 2 第六层 1.463 3.264 2 2 2 2 第七层 2.463 4.264 3 3 3 3 2.65823表 0.9 力矩 Mgi 计算结果 kNm项目 G1 G2 G3 G4 G5 G6 G7 第一层 522.649 522.649第二层 389.524 1269.787 1659.311第三层 389.524 1269.787 207.562 1866.873第四层 389.524 1269.787 207.562 195.054 2061.927第五层 389.524 1269.787 207.562 195.054 195.054 2256.981第六层 389.524 1269.787 207.562 195.054 195.054 208.000 2464.981第七层 655.774 1658.815 311.343 292.581 292.581 312.000 402.554 3925.6484、 极端低水位情况表 0.10 极端低水位自重力计算结果 kN层号 第一层 第二层 第三层 第四层 第五层 第六层 第七层Gi 266.250 389.028 157.275 97.527 97.527 104.000 151.450本层以上G i 266.250 655.278 812.553 910.080 1007.607 1111.607 1263.05724表 0.11 极端低水位力臂计算结果 m 项目 G1 G2 G3 G4 G5 G6 G7第一层 1.963 第二层 1.463 3.264 第三层 1.463 3.264 2 第四层 1.463 3.264 2 2 第五层 1.463 3.264 2 2 2 第六层 1.463 3.264 2 2 2 2 第七层 2.463 4.264 3 3 3 3 2.658表 0.12 力矩 MGi 计算结果 kNm 项目 G1 G2 G3 G4 G5 G6 G7 第一层 522.649 522.649第二层 389.524 1269.787 1659.311第三层 389.524 1269.787 314.550 1973.861第四层 389.524 1269.787 314.550 195.054 2168.915第五层 389.524 1269.787 314.550 195.054 195.054 2363.969第六层 389.524 1269.787 314.550 195.054 195.054 208.000 2571.969第七层 655.774 1658.815 471.825 292.581 292.581 312.000 402.554 4086.130251.5.2 土压力主动土压力系数计算同前。土压力强度计算，按（JTS167-2009）规范 2.4.1-3 条计算。（3.1）qaeK其中，（3.2）cos()q所以， ，01csqKaeqK03.725.6ekP148土压力分布见图 3.2、图 3.3。图 0.2 均布荷载（q=30kPa）产生的主动土压力分布图(单位：kPa)26图 0.3 墙后抛石棱体产生的主动土压力分布图a)极端高水位；b)设计高水位；c)设计低水位 d)极端低水位271、 极端高水位情况表 0.13 极端高水位土压力计算结果 kN层号 第一层 第二层 第三层 第四层 第五层 第六层 第七层Ei 10.172 16.340 4.140 24.550 36.300 43.350 64.044EHi=Eicos 10.172 16.340 3.999 23.712 35.061 41.871 61.858EHi=Eisin 0.000 0.000 1.072 6.359 9.402 11.228 16.588本层以上E Hi 10.172 26.512 30.511 54.223 89.284 131.155 193.013本层以上E Vi 0.000 0.000 1.072 7.431 16.833 28.061 44.650表 0.14 力臂 di 计算结果 m项目 EH1 EH2 EH3 EH4 EH5 EH6 EH7第一层 1.062 第二层 3.062 0.923 第三层 5.062 2.923 0.592 第四层 7.062 4.923 2.592 0.848 第五层 9.062 6.923 4.592 2.848 0.968 第六层 11.062 8.923 6.592 4.848 2.968 0.973 第七层 13.562 11.423 9.092 7.348 5.468 3.473 1.215表 0.15 倾覆力矩 MEHi 计算结果 kNm28项目 EH1 EH2 EH3 EH4 EH5 EH6 EH7 第一层 10.803 10.803第二层 31.147 15.082 46.228第三层 51.491 47.762 2.367 101.620第四层 71.835 80.442 10.365 20.108 182.749第五层 92.179 113.122 18.362 67.532 33.939 325.134第六层 112.523 145.802 26.360 114.957 104.062 40.740 544.443第七层 137.953 186.652 36.356 174.237 191.715 145.417 75.158 947.488表 0.16 力臂 Li 计算结果 m项目 EV1 EV2 EV3 EV4 EV5 EV6 EV7第一层 第二层 第三层 4 第四层 4 4 第五层 4 4 4 第六层 4 4 4 4 第七层 5 5 5 5 5表 0.17 稳定力矩 MEHi 计算结果 kNm29项目 EV1 EV2 EV3 EV4 EV5 EV6 EV7 第一层 0.000第二层 0.000第三层 4.289 4.289第四层 4.289 25.435 29.724第五层 4.289 25.435 37.609 67.333第六层 4.289 25.435 37.609 44.913 112.246第七层 5.362 31.794 47.011 56.141 82.941 223.2482、 设计高水位情况表 0.18 设计高水位土压力计算结果 kN层号 第一层 第二层 第三层 第四层 第五层 第六层 第七层Ei 12.578 18.749 4.220 26.349 38.665 45.663 66.920EHi=Eicos 12.578 18.749 4.076 25.450 37.346 44.105 64.636EHi=Eisin 0.000 0.000 1.093 6.825 10.015 11.827 17.333本层以上E Hi 12.578 31.327 35.403 60.853 98.198 142.303 206.939本层