滨江雨篷计算书(后锚)-校对

泉州滨江商务区陈埭安置区一地块 C 4 18 玻璃雨篷 设计计算书 计算软件 汇宝 V15 版 设计 校对 审核 批准 河南亚鹰钢结构幕墙有限公司 二 一四年二月 目录 1 计算引用的规范 标准及资料 1 1 1 幕墙及采光顶相关设计规范 1 1 2 建筑设计规范 1 1 3 玻璃规范 1 1 4 钢材规范 2 1 5 胶类及密封材料规范 2 1 6 相关物理性能等级测试方法 3 1 7 建筑结构静力计算手册 第二版 3 1 8 土建图纸 3 2 基本参数 3 2 1 雨篷所在地区 3 2 2 地面粗糙度分类等级 3 3 雨篷荷载计算 3 3 1 雨篷的荷载作用说明 3 3 2 风荷载标准值计算 4 3 3 风荷载设计值计算 6 3 4 雪荷载标准值计算 6 3 5 雪荷载设计值计算 6 3 6 雨篷面活荷载设计值 7 3 7 雨篷构件恒荷载设计值 7 3 8 选取计算荷载组合 7 4 雨篷杆件计算 8 4 1 悬臂梁的受力分析 8 4 2 选用材料的截面特性 9 4 3 梁的抗弯强度计算 9 4 4 梁的挠度计算 9 5 雨篷焊缝计算 9 5 1 受力分析 10 5 2 焊缝校核计算 10 6 玻璃的选用与校核 10 6 1 玻璃板块荷载组合计算 11 6 2 玻璃板块荷载分配计算 12 6 3 玻璃的强度计算 12 6 4 玻璃最大挠度校核 13 7 雨篷埋件计算 粘结型化学锚栓 14 7 1 校核处埋件受力分析 14 7 2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 14 7 3 群锚受剪内力计算 15 7 4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 15 7 5 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 16 7 6 拉剪复合受力承载力计算 16 钢结构雨篷设计计算书钢结构雨篷设计计算书 1 计算引用的规范 标准及资料计算引用的规范 标准及资料 1 1 幕墙及采光顶相关设计规范 幕墙及采光顶相关设计规范 铝合金结构设计规范 GB50429 2007 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ102 2003 建筑玻璃应用技术规程 JGJ113 2009 建筑幕墙 GB T21086 2007 建筑玻璃采光顶 JG T231 2007 建筑用玻璃与金属护栏 JG T342 2012 建筑幕墙工程技术规范 DGJ08 56 2012 1 2 建筑设计规范 建筑设计规范 地震震级的规定 GB T17740 1999 钢结构设计规范 GB50017 2003 高层建筑混凝土结构技术规程 JGJ3 2010 高处作业吊蓝 GB19155 2003 工程抗震术语标准 JGJ T97 2011 混凝土结构后锚固技术规程 JGJ145 2004 混凝土结构加固设计规范 GB50367 2006 混凝土结构设计规范 GB50010 2010 混凝土用膨胀型 扩孔型建筑锚栓 JG160 2004 建筑防火封堵应用技术规程 CECS154 2003 建筑钢结构焊接技术规程 JGJ81 2002 建筑工程抗震设防分类标准 GB50223 2008 建筑结构荷载规范 GB50009 2012 建筑结构可靠度设计统一标准 GB50068 2001 建筑抗震设计规范 GB50011 2010 建筑设计防火规范 GB50016 2006 建筑物防雷设计规范 GB50057 2010 冷弯薄壁型钢结构技术规范 GB50018 2002 1 3 玻璃规范 玻璃规范 镀膜玻璃 第 1 部分 阳光控制镀膜玻璃 GB T18915 1 2002 镀膜玻璃 第 2 部分 低辐射镀膜玻璃 GB T18915 2 2002 防弹玻璃 GB17840 1999 平板玻璃 GB11614 2009 建筑用安全玻璃 第 3 部分 夹层玻璃 GB15763 3 2009 建筑用安全玻璃 第 2 部分 钢化玻璃 GB15763 2 2005 建筑用安全玻璃 防火玻璃 GB15763 1 2009 半钢化玻璃 GB T17841 2008 热弯玻璃 JC T915 2003 压花玻璃 JC T511 2002 中空玻璃 GB T11944 2002 1 4 钢材规范 钢材规范 建筑结构用冷弯矩形钢管 JG T178 2005 不锈钢棒 GB T1220 2007 不锈钢冷加工钢棒 GB T4226 2009 不锈钢冷轧钢板及钢带 GB T3280 2007 不锈钢热轧钢板及钢带 GB T4237 2007 不锈钢丝 GB T4240 2009 建筑用不锈钢绞线 JG T200 2007 不锈钢小直径无缝钢管 GB T3090 2000 彩色涂层钢板和钢带 GB T12754 2006 低合金钢焊条 GB T5118 1995 低合金高强度结构钢 GB T1591 2008 建筑幕墙用钢索压管接头 JG T201 2007 耐候结构钢 GB T4171 2008 高碳铬不锈钢丝 YB T096 1997 合金结构钢 GB T3077 1999 金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求 GB T13912 2002 冷拔异形钢管 GB T3094 2000 碳钢焊条 GB T5117 1995 碳素结构钢 GB T700 2006 碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带 GB T912 2008 碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带 GB T3274 2007 优质碳素结构钢 GB T699 1999 1 5 胶类及密封材料规范 胶类及密封材料规范 丙烯酸酯建筑密封膏 JC484 2006 幕墙玻璃接缝用密封胶 JC T882 2001 彩色涂层钢板用建筑密封胶 JC T884 2001 丁基橡胶防水密封胶粘带 JC T942 2004 工业用橡胶板 GB T5574 2008 混凝土建筑接缝用密封胶 JC T881 2001 建筑窗用弹性密封剂 JC485 2007 建筑密封材料试验方法 GB T13477 1 20 2002 建筑用防霉密封胶 JC T885 2001 建筑用硅酮结构密封胶 GB16776 2005 建筑用岩棉 矿渣棉绝热制品 GB T19686 2005 建筑用硬质塑料隔热条 JG T174 2005 聚氨酯建筑密封胶 JC T482 2003 聚硫建筑密封胶 JC T483 2006 绝热用岩棉 矿棉及其制品 GB T11835 2007 硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定 GB T529 2008 橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法 GB T531 1999 修补用天然橡胶胶粘剂 HG T3318 2002 中空玻璃用弹性密封胶 JC T486 2001 中空玻璃用丁基热熔密封胶 JC T914 2003 1 6 相关物理性能等级测试方法 相关物理性能等级测试方法 玻璃幕墙工程质量检验标准 JGJ T139 2001 玻璃幕墙光学性能 GB T18091 2000 彩色涂层钢板和钢带试验方法 GB T13448 2006 钢结构工程施工质量验收规范 GB50205 2001 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204 2002 2011 版 建筑防水材料老化试验方法 GB T18244 2000 建筑幕墙气密 水密 抗风压性能检测方法 GB T15227 2007 建筑幕墙抗震性能振动台试验方法 GB T18575 2001 建筑幕墙平面内变形性能检测方法 GB T18250 2000 建筑装饰装修工程质量验收规范 GB50210 2001 金属材料室温拉伸试验方法 GB T228 2002 1 7 建筑结构静力计算手册建筑结构静力计算手册 第二版第二版 1 8 土建图纸 土建图纸 2 基本参数基本参数 2 1 雨篷所在地区雨篷所在地区 泉州地区 2 2 地面粗糙度分类等级地面粗糙度分类等级 按 建筑结构荷载规范 GB50009 2012 A 类 指近海海面和海岛 海岸 湖岸及沙漠地区 B 类 指田野 乡村 丛林 丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区 C 类 指有密集建筑群的城市市区 D 类 指有密集建筑群且房屋较高的城市市区 依照上面分类标准 本工程按 B 类地形考虑 3 雨篷荷载计算雨篷荷载计算 3 1 雨篷的荷载作用说明雨篷的荷载作用说明 雨篷承受的荷载包括 自重 风荷载 雪荷载以及活荷载 1 自重 包括面板 杆件 连接件 附件等的自重 可以按照 500N m2估算 2 风荷载 是垂直作用于雨篷表面的荷载 按 GB50009 采用 3 雪荷载 是指雨篷水平投影面上的雪荷载 按 GB50009 采用 4 活荷载 是指雨篷水平投影面上的活荷载 按 GB50009 可按 500N m2采用 在实际工程的雨篷结构计算中 对上面的几种荷载 考虑最不利组合 有下面几种方式 取用其最大值 A 考虑正风压时 a 当永久荷载起控制作用的时候 按下面公式进行荷载组合 SA 1 35Gk 0 6 1 4wk 0 7 1 4Sk 或 Qk b 当永久荷载不起控制作用的时候 按下面公式进行荷载组合 SA 1 2Gk 1 4wk 0 7 1 4Sk 或 Qk 风荷载为第一可变荷载时 SA 1 2Gk 1 4Sk 或 Qk 0 6 1 4wk 风荷载非第一可变荷载时 B 考虑负风压时 按下面公式进行荷载组合 SA 1 0Gk 1 4wk 3 2 风荷载标准值计算风荷载标准值计算 按 建筑结构荷载规范 GB50009 2012 计算 wk gz z s1 w0 8 1 1 2 GB50009 2012 wk gz z s1 w0 上式中 wk 正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值 MPa wk 负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值 MPa Z 计算点标高 5m gz 高度 z 处的阵风系数 根据不同场地类型 按以下公式计算 gz 1 2gI10 z 10 条文说明部分 8 6 1 GB50009 2012 其中 A B C D 四类地貌类别截断高度分别为 5m 10m 15m 30m A B C D 四类地貌类别梯度高度分别为 300m 350m 450m 550m 也就是 对 A 类场地 当 z 300m 时 取 z 300m 当 z350m 时 取 z 350m 当 z450m 时 取 z 450m 当 z550m 时 取 z 550m 当 z300m 时 取 z 300m 当 z350m 时 取 z 350m 当 z450m 时 取 z 450m 当 z550m 时 取 z 550m 当 z 30m 时 取 z 30m 对于 B 类地形 5m 高度处风压高度变化系数 z 1 000 Z 10 0 30 1 s1 局部风压体型系数 按 建筑结构荷载规范 GB50009 2012 第 8 3 3 条 计算围护结构及其连接的风荷载 时 可按下列规定采用局部体型系数 s1 1 封闭矩形平面房屋的墙面及屋面可按表 8 3 3 1 的规定采用 2 檐口 雨篷 遮阳板 边棱处的装饰条等突出构件 取 2 0 3 其它房屋和构筑物可按本规范第 8 3 1 条规定体型系数的 1 25 倍取值 按 建筑结构荷载规范 GB50009 2012 第 8 3 4 条 计算非直接承受风荷载的围护构件 风荷载时 局部体型系数可按构件的从属面积折减 折减系数按下列规定采用 1 当从属面积不大于 1m2时 折减系数取 1 0 2 当从属面积大于或等于 25m2时 对墙面折减系数取 0 8 对局部体型系数绝对值大 于 1 0 的屋面区域折减系数取 0 6 对其它屋面区域折减系数取 1 0 3 当从属面积大于 1m2且小于 25m2时 墙面和绝对值大于 1 0 的屋面局部体型系数可 采用对数插值 即按下式计算局部体型系数 s1 A s1 1 s1 25 s1 1 logA 1 4 8 3 4 GB50009 2012 因此 对雨蓬结构来说 正压情况下 s1 1 1 s1 25 1 s1 1 1 负压情况下 s1 1 2 0 s1 25 0 6 s1 1 1 2 w0 基本风压值 MPa 根据现行 建筑结构荷载规范 GB50009 2012 附表 E 5 中数值 采用 按重现期 50 年 泉州地区取 0 0007MPa 1 计算龙骨构件的风荷载标准值 龙骨构件的从属面积 A 1 5 1 8 2 7m2 LogA 0 431 sA1 A s1 1 s1 25 s1 1 logA 1 4 1 sA1 A s1 1 s1 25 s1 1 logA 1 4 1 754 wkA gz z sA1 w0 1 7 1 1 0 0007 0 00119MPa wkA gz z sA1 w0 1 7 1 1 754 0 0007 0 002087MPa 2 计算面板部分的风荷载标准值 sB1 A 1 sB1 A 2 wkB gz z sB1 w0 1 7 1 1 0 0007 0 00119MPa wkB gz z sB1 w0 1 7 1 2 0 0007 0 00238MPa 3 3 风荷载设计值计算风荷载设计值计算 wA 正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值 MPa wkA 正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值 MPa wA 负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值 MPa wkA 负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值 MPa wA 1 4 wkA 1 4 0 00119 0 001666MPa wA 1 4 wkA 1 4 0 002087 0 002922MPa wB 正风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载设计值 MPa wkB 正风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载标准值 MPa wB 负风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载设计值 MPa wkB 负风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载标准值 MPa wB 1 4 wkB 1 4 0 00119 0 001666MPa wB 1 4 wkB 1 4 0 00238 0 003332MPa 3 4 雪荷载标准值计算雪荷载标准值计算 Sk 作用在雨篷上的雪荷载标准值 MPa S0 基本雪压 根据现行 建筑结构荷载规范 GB50009 2012 取值 0MPa r 屋面积雪分布系数 按表 7 2 1 GB50009 2012 为 2 0 根据 建筑结构荷载规范 GB50009 2012 公式 7 1 1 屋面雪荷载标准值为 Sk r S0 2 0 0 0MPa 3 5 雪荷载设计值计算雪荷载设计值计算 S 雪荷载设计值 MPa S 1 4 Sk 1 4 0 0MPa 3 6 雨篷面活荷载设计值雨篷面活荷载设计值 Q 雨篷面活荷载设计值 MPa Qk 雨篷面活荷载标准值取 500N m2 Q 1 4 Qk 1 4 500 1000000 0 0007MPa 因为 Sk Qk 所以计算时活荷载参与正压组合 3 7 雨篷构件恒荷载设计值雨篷构件恒荷载设计值 G 正压作用下雨篷构件恒荷载设计值 MPa G 负压作用下雨篷构件恒荷载设计值 MPa Gk 雨篷结构平均自重取 0 0005MPa 因为 Gk与其它可变荷载比较 不起控制作用 所以 G 1 2 Gk 1 2 0 0005 0 0006MPa G Gk 0 0005MPa 3 8 选取计算荷载组合选取计算荷载组合 1 正风压的荷载组合计算 SkA 正风压作用下的龙骨的荷载标准值组合 MPa SA 正风压作用下的龙骨的荷载设计值组合 MPa SkA Gk wkA 0 7Qk 0 00204MPa SA G wA 0 7Q 0 002756MPa 2 负风压的荷载组合计算 SkA 负风压作用下的龙骨的荷载标准值组合 MPa SA 负风压作用下的龙骨的荷载设计值组合 MPa SkA Gk wkA 0 001587MPa SA G wA 1 0Gk 1 4wkA 0 002422MPa 3 最不利荷载选取 SkA 作用在龙骨上的最不利情况下荷载标准值组合 MPa SA 作用在龙骨上的最不利情况下荷载设计值组合 MPa 按上面 2 项结果 选最不利因素 正风压情况下出现 SkA 0 00204MPa SA 0 002756MPa 4 雨篷杆件计算雨篷杆件计算 基本参数 1 计算点标高 5m 2 力学模型 悬臂梁 3 荷载作用 均布荷载 4 悬臂长度 a 1500mm 5 分格宽度 B 1800mm 6 板块配置 夹层玻璃 6 6 mm 7 悬臂梁 钢管 120 80 4 Q235 本处杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算 受力模型如下 4 1 悬臂梁的受力分析悬臂梁的受力分析 1 荷载集度计算 qk 组合荷载作用下的线荷载集度标准值 按矩形分布 N mm q 组合荷载作用下的线荷载集度设计值 按矩形分布 N mm Sk 组合荷载标准值 MPa S 组合荷载设计值 MPa B 分格宽度 mm qk SkB 0 00204 1800 3 672N mm q SB 0 002756 1800 4 961N mm 2 雨篷杆件截面最大弯矩 根部处 的弯矩设计值计算 M 悬臂梁弯矩设计值 N mm q 组合荷载作用下的线荷载集度设计值 按矩形分布 N mm a 悬臂长度 mm M qa2 2 4 961 15002 2 5581125N mm 4 2 选用材料的截面特性选用材料的截面特性 材料的抗弯强度设计值 f 215MPa 材料弹性模量 E 206000MPa 主力方向惯性矩 I 3090400mm4 主力方向截面抵抗矩 W 51510mm3 塑性发展系数 1 05 4 3 梁的抗弯强度计算梁的抗弯强度计算 按悬臂梁抗弯强度公式 应满足 M W f 上式中 M 悬臂梁的弯矩设计值 N mm W 在弯矩作用方向的净截面抵抗矩 mm3 塑性发展系数 取 1 05 f 材料的抗弯强度设计值 取 215MPa 则 M W 5581125 1 05 51510 103 191MPa 215MPa 悬臂梁抗弯强度满足要求 4 4 梁的挠度计算梁的挠度计算 qk 组合荷载作用下的线荷载集度标准值 按矩形分布 N mm E 材料的弹性模量 MPa I 材料的惯性矩 mm4 a 悬臂长度 mm df 悬臂杆件的挠度计算值 mm df lim 按规范要求 悬臂杆件的挠度限值 mm df lim 2a 250 12mm df qka4 8EI 3 672 15004 8 206000 3090400 3 65mm df 3 65mm df lim 12mm 悬臂梁杆件的挠度满足要求 5 雨篷焊缝计算雨篷焊缝计算 基本参数 1 焊缝高度 hf 6mm 2 焊缝有效截面抵抗矩 W 63463000mm3 3 焊缝有效截面积 A 1750mm2 5 1 受力分析受力分析 V 剪力 N a 悬臂长度 mm B 分格宽度 mm M 弯矩 N mm V SaB 0 002756 1500 1800 7441 2N M 5581125N mm 5 2 焊缝校核计算焊缝校核计算 校核依据 f f 2 f2 0 5 ffw 7 1 3 3 GB50017 2003 上式中 f 按焊缝有效截面计算 垂直于焊缝长度方向的应力 MPa f 正面角焊缝的强度设计值增大系数 取 1 22 f 按焊缝有效截面计算 沿焊缝长度方向的剪应力 MPa ffw 角焊缝的强度设计值 MPa f f 2 f2 0 5 M 1 22W 2 V A 2 0 5 5581125 1 22 63463000 2 7441 2 1750 2 0 5 4 253MPa 4 253MPa ffw 160MPa 焊缝强度能满足要求 6 玻璃的选用与校核玻璃的选用与校核 基本参数 1 计算点标高 5m 2 玻璃板尺寸 宽 高 B H 1800mm 1100mm 3 玻璃配置 夹层玻璃 夹层玻璃 6 6 mm 上片钢化玻璃 下片钢化玻璃 4 玻璃支撑类型 对边简支 模型简图为 6 1 玻璃板块荷载组合计算玻璃板块荷载组合计算 1 玻璃板块自重 Gk 玻璃板块自重标准值 MPa G 玻璃板块自重设计值 MPa t1 玻璃板块上片玻璃厚度 mm t2 玻璃板块下片玻璃厚度 mm g 玻璃的体积密度 N mm3 wk 正风压作用下作用在雨篷上的风荷载标准值 MPa Gk g t1 t2 25 6 1000000 6 6 0 000307MPa 因为 Gk与其它可变荷载比较 不起控制作用 所以 G 正压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值 MPa G 负压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值 MPa Gk 玻璃板块自重标准值 MPa G 1 2 Gk 1 2 0 000307 0 000368MPa G Gk 0 000307MPa 2 正风压的荷载组合计算 Sk 正风压作用下的荷载标准值组合 MPa S 正风压作用下的荷载设计值组合 MPa Sk Gk wk 0 7Qk 0 001847MPa S G w 0 7Q 0 002524MPa 3 负风压的荷载组合计算 Sk 负风压作用下的荷载标准值组合 MPa S 负风压作用下的荷载设计值组合 MPa Sk Gk wk 0 002073MPa S G w 1 0Gk 1 4wk 0 003025MPa 4 最不利荷载选取 Sk 最不利荷载标准值组合 MPa S 最不利荷载设计值组合 MPa 按上面 2 项结果 选最不利因素 负风压情况下出现 Sk 0 002073MPa S 0 003025MPa 6 2 玻璃板块荷载分配计算玻璃板块荷载分配计算 Sk 最不利荷载标准值组合 MPa S 最不利荷载设计值组合 MPa t1 上片玻璃厚度 mm t2 下片玻璃厚度 mm Sk1 分配到上片玻璃上的荷载组合标准值 MPa S1 分配到上片玻璃上的荷载组合设计值 MPa Sk2 分配到下片玻璃上的荷载组合标准值 MPa S2 分配到下片玻璃上的荷载组合设计值 MPa Sk1 Skt13 t13 t23 0 002073 63 63 63 0 001036MPa S1 St13 t13 t23 0 003025 63 63 63 0 001512MPa Sk2 Skt23 t13 t23 0 002073 63 63 63 0 001036MPa S2 St23 t13 t23 0 003025 63 63 63 0 001512MPa 6 3 玻璃的强度计算玻璃的强度计算 校核依据 fg 1 上片校核 1 上片玻璃的计算参数 1 上片玻璃的折减系数 Sk1 作用在上片玻璃上的荷载组合标准值 MPa a 玻璃面板短边边长 mm E 玻璃的弹性模量 MPa t1 上片玻璃厚度 mm 1 Sk1a4 Et14 6 1 2 3 JGJ102 2003 0 001036 11004 72000 64 16 255 按系数 1 查表 6 1 2 2 JGJ102 2003 1 0 935 1 上片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值 MPa S1 作用在幕墙上片玻璃上的荷载组合设计值 MPa a 玻璃面板短边边长 mm t1 上片玻璃厚度 mm m1 上片玻璃弯矩系数 查表得 m1 0 0854 1 6m1S1a2 1 t12 6 0 0854 0 001512 11002 0 935 62 24 348MPa 24 348MPa fg1 42MPa 钢化玻璃 上片玻璃的强度满足 2 下片校核 2 下片玻璃的计算参数 2 下片玻璃的折减系数 Sk2 作用在下片玻璃上的荷载组合标准值 MPa a 玻璃面板短边边长 mm E 玻璃的弹性模量 MPa t2 下片玻璃厚度 mm 2 Sk2a4 Et24 6 1 2 3 JGJ102 2003 0 001036 11004 72000 64 16 255 按系数 2 查表 6 1 2 2 JGJ102 2003 2 0 935 2 下片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值 MPa S2 作用在幕墙下片玻璃上的荷载组合设计值 MPa a 玻璃面板短边边长 mm t2 下片玻璃厚度 mm m2 下片玻璃弯矩系数 查表得 m2 0 0854 2 6m2S2a2 2 t22 6 0 0854 0 001512 11002 0 935 62 24 348MPa 24 348MPa fg2 42MPa 钢化玻璃 下片玻璃的强度满足 6 4 玻璃最大挠度校核玻璃最大挠度校核 校核依据 df Ska4 D df lim 6 1 3 2 JGJ102 2003 上面公式中 df 玻璃板挠度计算值 mm 玻璃挠度的折减系数 玻璃挠度系数 查表得 0 00851 D 玻璃的弯曲刚度 N mm df lim 许用挠度 取玻璃面板短边边长的 60 为 18 333mm 其中 D Ete3 12 1 2 6 1 3 1 JGJ102 2003 上式中 Comment 微微微微2 图纸中化学锚栓 为 M12x160 与计算书不符 E 玻璃的弹性模量 MPa te 玻璃的等效厚度 mm 玻璃材料泊松比 为 0 2 te t13 t23 1 3 6 1 4 5 JGJ102 2003 63 63 1 3 7 56mm D Ete3 12 1 2 72000 7 563 12 1 0 22 2700507 6N mm 玻璃板块的计算参数 Ska4 Ete4 6 1 2 3 JGJ102 2003 0 002073 11004 72000 7 564 12 9048 按参数 查表 6 1 2 2 JGJ102 2003 0 948 df Ska4 D 0 948 0 00851 0 002073 11004 2700507 6 9 067mm 9 067mm df lim 18 333mm 玻璃的挠度能满足要求 7 雨篷埋件计算雨篷埋件计算 粘结型化学锚栓粘结型化学锚栓 7 1 校核处埋件受力分析校核处埋件受力分析 V 剪力设计值 N N 轴向拉 压 力设计值 N 本处无轴向拉 压力 M 根部弯矩设计值 N mm 根据前面的计算 得 N 0N V 7441 2N M 5581125N mm 本工程选用的锚栓为 慧鱼 化学锚栓 FHB A 16 125 165 7 2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 按 5 2 2 JGJ145 2004 规定 在轴心拉力和弯矩共同作用下 下图所示 进行弹性分 析时 受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算 1 当 N n My1 yi2 0 时 Nsdh N n My1 yi2 2 当 N n My1 yi2 0 时 Nsdh NL M y1 yi 2 在上面公式中 M 弯矩设计值 Nsdh 群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值 y1 yi 锚栓 1 及 i 至群锚形心轴的垂直距离 y1 yi 锚栓 1 及 i 至受压一侧最外排锚栓的垂直距离 L 轴力 N 作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离 在本例中 N n My1 yi2 0 6 5581125 75 22500 18603 75 因为 18603 75 0 所以 Nsdh NL M y1 yi 2 14883N 按 JGJ102 2003 的 5 5 7 中第七条规定 这里的 Nsdh再乘以 2 就是现场实际拉拔应该达到的 值 7 3 群锚受剪内力计算群锚受剪内力计算 按 5 3 1 JGJ145 2004 规定 当边距