干挂石材幕墙计算书

干挂石材幕墙设计计算书 基本参数 XX 地区基本风压 0 650kN m2 抗震设防烈度 7 度 设计基本地震加速度 0 10g 设计依据 建筑结构可靠度设计统一标准 GB 50068 2001 建筑结构荷载规范 GB 50009 2001 2006 版 建筑抗震设计规范 GB 50011 2001 混凝土结构设计规范 GB 50010 2002 钢结构设计规范 GB 50017 2003 混凝土结构后锚固技术规程 JGJ 145 2004 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ 102 2003 建筑幕墙 JG 3035 1996 玻璃幕墙工程质量检验标准 JGJ T 139 2001 铝合金建筑型材 基材 GB T 5237 1 2004 铝合金建筑型材 阳极氧化 着色型材 GB T 5237 2 2004 紧固件机械性能 螺栓 螺钉和螺柱 GB T 3098 1 2000 紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹 GB T 3098 2 2000 紧固件机械性能 自攻螺钉 GB T 3098 5 2000 紧固件机械性能 不锈钢螺栓 螺钉和螺柱 GB T 3098 6 2000 紧固件机械性能 不锈钢螺母 GB T 3098 15 2000 浮法玻璃 GB 11614 1999 钢化玻璃 GB T 9963 1998 幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃 GB 17841 1999 建筑结构静力计算手册 第二版 BKCADPM 集成系统 BKCADPM2006 版 基本计算公式 1 场地类别划分 地面粗糙度可分为 A B C D 四类 A 类指近海海面和海岛 海岸 湖岸及沙漠地区 B 类指田野 乡村 丛林 丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区 C 类指有密集建筑群的城市市区 D 类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区 本工程按 B 类地区计算风荷载 2 风荷载计算 幕墙属于薄壁外围护构件 根据 建筑结构荷载规范 GB50009 2001 2006 版 规定采 用 风荷载计算公式 Wk gz s z W0 7 1 1 2 其中 Wk 垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值 kN m2 gz 高度 Z 处的阵风系数 按 建筑结构荷载规范 GB50009 2001 2006 版 第 7 5 1 条取定 根据不同场地类型 按以下公式计算 gz K 1 2 f 其中 K 为地区粗糙度调整系数 f为脉动系数 经化简 得 A 类场地 gz 0 92 1 35 0 072 Z 10 0 12 B 类场地 gz 0 89 1 Z 10 0 16 C 类场地 gz 0 85 1 350 108 Z 10 0 22 D 类场地 gz 0 80 1 350 252 Z 10 0 30 z 风压高度变化系数 按 建筑结构荷载规范 GB50009 2001 2006 版 第 7 2 1 条 取定 根据不同场地类型 按以下公式计算 A 类场地 z 1 379 Z 10 0 24 B 类场地 z 1 000 Z 10 0 32 C 类场地 z 0 616 Z 10 0 44 D 类场地 z 0 318 Z 10 0 60 本工程属于 B 类地区 故 z 1 000 Z 10 0 32 s 风荷载体型系数 按 建筑结构荷载规范 GB50009 2001 2006 版 第 7 3 3 条取 为 1 2 W0 基本风压 按 建筑结构荷载规范 GB50009 2001 2006 版 附表 D 4 给出的 50 年 一遇的风压采用 但不得小于 0 3kN m2 大连地区取为 0 650kN m2 3 地震作用计算 qEAk E max GAK 其中 qEAk 水平地震作用标准值 E 动力放大系数 按 5 0 取定 max 水平地震影响系数最大值 按相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度取定 max选择可按 JGJ102 2003 中的表 5 3 4 进行 表表 5 3 45 3 4 水平地震影响系数最大值水平地震影响系数最大值 max max 抗震设防烈度6 度7 度8 度 max0 040 08 0 12 0 16 0 24 注 7 8 度时括号内数值分别用于设计基本地震速度为 0 15g 和 0 30g 的地区 设计基本地震加速度为 0 05g 抗震设防烈度 6 度 max 0 04 设计基本地震加速度为 0 10g 抗震设防烈度 7 度 max 0 08 设计基本地震加速度为 0 15g 抗震设防烈度 7 度 max 0 12 设计基本地震加速度为 0 20g 抗震设防烈度 8 度 max 0 16 设计基本地震加速度为 0 30g 抗震设防烈度 8 度 max 0 24 设计基本地震加速度为 0 40g 抗震设防烈度 9 度 max 0 32 大连设计基本地震加速度为 0 10g 抗震设防烈度为 7 度 故取 max 0 08 GAK 幕墙构件的自重 N m2 4 作用效应组合 一般规定 幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度 a 无地震作用效应组合时 承载力应符合下式要求 0S R b 有地震作用效应组合时 承载力应符合下式要求 SE R RE 式中 S 荷载效应按基本组合的设计值 SE 地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值 R 构件抗力设计值 0 结构构件重要性系数 应取不小于 1 0 RE 结构构件承载力抗震调整系数 应取 1 0 c 挠度应符合下式要求 df df lim df 构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值 df lim 构件挠度限值 d 双向受弯的杆件 两个方向的挠度应分别符合 df df lim的规定 幕墙构件承载力极限状态设计时 其作用效应的组合应符合下列规定 1 有地震作用效应组合时 应按下式进行 S GSGK w wSWK E ESEK 2 无地震作用效应组合时 应按下式进行 S GSGK w wSWK S 作用效应组合的设计值 SGk 永久荷载效应标准值 SWk 风荷载效应标准值 SEk 地震作用效应标准值 G 永久荷载分项系数 W 风荷载分项系数 E 地震作用分项系数 W 风荷载的组合值系数 E 地震作用的组合值系数 进行幕墙构件的承载力设计时 作用分项系数 按下列规定取值 一般情况下 永久荷载 风荷载和地震作用的分项系数 G W E应分别取 1 2 1 4 和 1 3 当永久荷载的效应起控制作用时 其分项系数 G应取 1 35 此时 参与组合的可 变荷载效应仅限于竖向荷载效应 当永久荷载的效应对构件利时 其分项系数 G的取值不应大于 1 0 可变作用的组合系数应按下列规定采用 一般情况下 风荷载的组合系数 W应取 1 0 地震作用于的组合系数 E应取 0 5 对水平倒挂玻璃及框架 可不考虑地震作用效应的组合 风荷载的组合系数 W应 取 1 0 永久荷载的效应不起控制作用时 或 0 6 永久荷载的效应起控制作用时 幕墙构件的挠度验算时 风荷载分项系数 W和永久荷载分项系数均应取 1 0 且可不考虑 作用效应的组合 材料力学性能 材料力学性能 主要参考 JGJ 102 2003 玻璃幕墙工程技术规范 1 玻璃的强度设计值应按表 5 2 1 的规定采用 表表 5 2 15 2 1 玻璃的强度设计值玻璃的强度设计值 f fg g N mm N mm2 2 种 类厚度 mm 大 面侧 面 普通玻璃 528 019 5 5 12 28 0 19 5 15 19 24 0 17 0 浮法玻璃 2020 0 14 0 5 12 84 0 58 8 15 19 72 0 50 4 钢化玻璃 2059 0 41 3 注 1 夹层玻璃和中空玻璃的强度设计值可按所采用的玻璃类型确定 2 当钢化玻璃的强度标准达不到浮法玻璃强度标准值的 3 倍时 表中数值 应根据实测结果予于调整 3 半钢化玻璃强度设计值可取浮法玻璃强度设计值的 2 倍 当半钢化玻璃 的强度标准值达不到浮法玻璃强度标准值的 2 倍时 其设计值应根据实 测结果予于调整 4 侧面玻璃切割后的断面 其宽度为玻璃厚度 2 铝合金型材的强度设计值应按表 5 2 2 的规定采用 表表 5 2 25 2 2 铝合金型材的强度设计值铝合金型材的强度设计值 f fa a N mmN mm2 2 强度设计值 fa 铝合金牌号状 态壁厚 mm 抗拉 抗压抗剪局部承压 T4 不区分 85 5 49 6 133 0 6061 T6 不区分 190 5 110 5 199 0 T5 不区分 85 5 49 6 120 0 6063 T6 不区分 140 0 81 2 161 0 10124 4 72 2 150 0 T5 10116 6 67 6 141 5 10147 7 85 7 172 0 6063A T6 10140 0 81 2 163 0 3 钢材的强度设计值应按现行国家标准 钢结构设计规范 GB50017 2003 的规定采用 也可按表 5 2 3 采用 表表 5 2 35 2 3 钢材的强度设计值钢材的强度设计值 f fs s N mmN mm2 2 钢材牌号厚度或直径 d mm 抗拉 抗压 抗弯 抗 剪 端面承压 d 16215125 16 d 40 205120Q235 40 d 60 200115 325 d 16310180 16 d 35 295170Q345 35 d 50 265155 400 注 表中厚度是指计算点的钢材厚度 对轴心受力杆件是指截面中较厚钢板的厚度 4 玻璃幕墙材料的弹性模量可按表 5 2 8 的规定采用 表表 5 2 85 2 8 材料的弹性模量材料的弹性模量 E E N mmN mm2 2 材 料 E 玻 璃0 72 105 铝合金0 70 105 钢 不锈钢2 06 105 消除应力的高强钢丝2 05 105 不锈钢绞线1 20 105 1 50 105 高强钢绞线1 95 105 钢丝绳0 80 105 1 00 105 注 钢绞线弹性模量可按实测值采用 5 玻璃幕墙材料的泊松比可按表 5 2 9 的规定采用 表表 5 2 95 2 9 材料的泊松比材料的泊松比 材 料 材 料 玻璃 0 20 钢 不锈钢 0 30 铝合金 0 33 高强钢丝 钢绞线 0 30 6 玻璃幕墙材料的线膨胀系数可按表 5 2 10 的规定采用 表表 5 2 105 2 10 材料的线膨胀系数材料的线膨胀系数 1 1 材料 材料 玻璃0 80 10 5 1 00 10 5不锈钢板 1 80 10 5 铝合金 2 35 10 5 混凝土 1 00 10 5 铝材 1 20 10 5 砌砖体 0 50 10 5 7 玻璃幕墙材料的重力密度标准值可按表 5 3 1 的规定采用 表表 5 3 1 材料的重力密度材料的重力密度 g kN m3 材料 g 材料 g 矿棉1 2 1 5普通玻璃 夹层玻璃 钢化玻璃 半钢化玻璃 25 6 玻璃棉0 5 1 0 钢材 78 5 岩棉0 5 2 5 铝合金 28 0 一 风荷载计算 标高为 37 9m 处风荷载计算 1 风荷载标准值计算 W0 基本风压 W0 0 65 kN m2 gz 37 9m 高处阵风系数 按 B 类区计算 gz 0 89 1 Z 10 0 16 1 609 z 37 9m 高处风压高度变化系数 按 B 类区计算 GB50009 2001 2006 版 z 1 000 Z 10 0 32 1 000 37 9 10 0 32 1 532 s 风荷载体型系数 s 1 20 Wk gz z s W0 GB50009 2001 2006 版 1 609 1 532 1 2 0 650 1 923 kN m2 2 风荷载设计值 W 风荷载设计值 kN m2 w 风荷载作用效应的分项系数 1 4 按 建筑结构荷载规范 GB50009 2001 3 2 5 规定采用 W w Wk 1 4 1 923 2 692kN m2 二 板强度校核 1 石材强度校核 用级石材 其抗弯强度标准值为 8 0N mm2 石材抗弯强度设计值 3 70N mm2 石材抗剪强度设计值 1 90N mm2 校核依据 3 700N mm2 Ao 石板短边长 0 600m Bo 石板长边长 1 100m a 计算石板抗弯所用短边长度 0 600m b 计算石板抗弯所用长边长度 0 900m t 石材厚度 25 0mm GAK 石板自重 700 00N mm2 m1 四角支承板弯矩系数 按短边与长边的边长比 a b 0 667 查表得 0 1383 Wk 风荷载标准值 1 923kN m2 垂直于平面的分布水平地震作用 qEAk 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 kN m2 qEAk 5 max GAK 5 0 080 700 000 1000 0 280kN m2 荷载组合设计值为 Sz 1 4 Wk 1 3 0 5 qEAk 2 874kN m2 应力设计值为 6 m1 Sz b2 103 t2 6 0 1383 2 874 0 9002 103 25 02 3 091N mm2 3 091N mm2 3 700N mm2 强度可以满足要求 2 石材剪应力校核 校核依据 max 石板中产生的剪应力设计值 N mm2 n 一个连接边上的挂钩数量 2 t 石板厚度 25 0mm d 槽宽 7 0mm s 槽底总长度 60 0mm 系数 取 1 25 对边开槽 Sz Ao Bo 1000 n t d s 1 098N mm2 1 098N mm2 1 900N mm2 石材抗剪强度可以满足 3 挂钩剪应力校核 校核依据 max 挂钩剪应力设计值 N mm2 Ap 挂钩截面面积 19 600mm2 n 一个连接边上的挂钩数量 2 对边开槽 Sz Ao Bo 1000 2 n Ap 30 245N mm2 30 245N mm2 125 000N mm2 挂板抗剪强度可以满足 三 幕墙立柱计算 1 荷载计算 1 风荷载均布线荷载设计值 矩形分布 qw 风荷载均布线荷载设计值 kN m W 风荷载设计值 2 692kN m2 B 幕墙分格宽 1 000m qw W B 2 692 1 000 2 692 kN m 2 立柱弯矩 Mw 风荷载作用下立柱弯矩 kN m qw 风荷载均布线荷载设计值 2 692 kN m Hsjcg 立柱计算跨度 3 300m Mw qw Hsjcg2 8 2 692 3 3002 8 3 664 kN m qEA 地震作用设计值 KN m2 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值 qEAk 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值 kN m2 qEAk 5 max GAk 5 0 080 700 000 1000 0 280 kN m2 E 幕墙地震作用分项系数 1 3 qEA 1 3 qEAk 1 3 0 280 0 364 kN m2 qE 水平地震作用均布线作用设计值 矩形分布 qE qEA B 0 364 1 000 0 364 kN m ME 地震作用下立柱弯矩 kN m ME qE Hsjcg2 8 0 364 3 3002 8 0 495kN m M 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩 kN m 采用 SW 0 5SE组合 M Mw 0 5 ME 3 664 0 5 0 495 3 912kN m 2 选用立柱型材的截面特性 立柱型材号 XC1 HHH 选用的立柱材料牌号 Q235 d 16 型材强度设计值 抗拉 抗压 215 000N mm2 抗剪 125 0N mm2 型材弹性模量 E 2 10 105N mm2 X 轴惯性矩 Ix 101 000cm4 Y 轴惯性矩 Iy 16 600cm4 立柱型材在弯矩作用方向净截面抵抗矩 Wn 25 300cm3 立柱型材净截面积 An 10 250cm2 立柱型材截面垂直于 X 轴腹板的截面总宽度 LT x 6 000mm 立柱型材计算剪应力处以上 或下 截面对中和轴的面积矩 Ss 37 400cm3 塑性发展系数 1 05 3 幕墙立柱的强度计算 校核依据 N An M Wn a 215 0N mm2 拉弯构件 B 幕墙分格宽 1 000m 幕墙自重线荷载 Gk 700 B 1000 700 1 000 1000 0 700kN m Nk 立柱受力 Nk Gk L 0 700 3 300 2 310kN N 立柱受力设计值 rG 结构自重分项系数 1 2 N 1 2 Nk 1 2 2 310 2 772kN 立柱计算强度 N mm2 立柱为拉弯构件 N 立柱受力设计值 2 772kN An 立柱型材净截面面积 10 250cm2 M 立柱弯矩 3 912kN m Wn 立柱在弯矩作用方向净截面抵抗矩 25 300cm3 塑性发展系数 1 05 N 10 An M 103 1 05 Wn 2 772 10 10 250 3 912 103 1 05 25 300 149 965N mm2 149 965N mm2 1 250 挠度不满足要求 层间增加一支点 立柱计算跨度 1 65m 计算如下 校核依据 df L 250 df 5 qWk Hsjcg4 1000 384 2 1 Ix 0 875mm Du 立柱最大挠度与其所在支承跨度 支点间的距离 比值 L 立柱计算跨度 1 650m Du U L 1000 0 875 1 650 1000 1 1886 1 250 挠度可以满足要求 5 立柱抗剪计算 校核依据 max 125 0N mm2 1 Qwk 风荷载作用下剪力标准值 kN Qwk Wk Hsjcg B 2 1 923 3 300 1 000 2 3 173kN 2 Qw 风荷载作用下剪力设计值 kN Qw 1 4 Qwk 1 4 3 173 4 442kN 3 QEk 地震作用下剪力标准值 kN QEk qEAk Hsjcg B 2 0 280 3 300 1 000 2 0 462kN 4 QE 地震作用下剪力设计值 kN QE 1 3 QEk 1 3 0 462 0 601kN 5 Q 立柱所受剪力 采用 Qw 0 5QE组合 Q Qw 0 5 QE 4 442 0 5 0 601 4 743kN 6 立柱剪应力 立柱剪应力 Ss 立柱型材计算剪应力处以上 或下 截面对中和轴的面积矩 37 400cm3 立柱型材截面垂直于 X 轴腹板的截面总宽度 LT x 6 000mm Ix 立柱型材截面惯性矩 101 000cm4 Q Ss 100 Ix LT x 4 743 37 400 100 101 000 6 000 29 270N mm2 29 270N mm2 125 0N mm2 立柱抗剪强度可以满足 四 立柱与主结构连接 采用 SG SW 0 5SE组合 N1wk 连接处风荷载总值 N N1wk Wk B Hsjcg 1000 1 923 1 000 3 300 1000 6345 9N 连接处风荷载设计值 N N1w 1 4 N1wk 1 4 6345 9 8884 26N N1Ek 连接处地震作用 N N1Ek qEAk B Hsjcg 1000 0 280 1 000 3 300 1000 924 0N N1E 连接处地震作用设计值 N N1E 1 3 N1Ek 1 3 924 0 1201 2N N1 连接处水平总力 N N1 N1w 0 5 N1E 8884 26 0 5 1201 2 9484 86N N2 连接处自重总值设计值 N N2k 700 B Hsjcg 700 1 000 3 300 2310 0N N2 连接处自重总值设计值 N N2 1 2 N2k 1 2 2310 0 2772 0N N 连接处总合力 N N N12 N22 0 5 9484 862 2772 0002 0 5 9881 63N 根据 钢结构设计规范 GB50017 2003 公式 7 1 1 1 7 1 1 2 和 7 1 1 3 计算 hf 角焊缝焊脚尺寸 8 000mm L 角焊缝实际长度 80 000mm he 角焊缝的计算厚度 0 7hf 5 6mm Lw 角焊缝的计算长度 L 2hf 64 0mm fhf 角焊缝的强度设计值 120N mm2 f 角焊缝的强度设计值增大系数 取值为 1 22 m 弯矩引起的应力 m 6 M 2 he lw2 f 35 88N mm2 n 法向力引起的应力 n N 2 he Lw f 10 85N mm2 剪应力 V 2 Hf Lw 2 71N mm2 总应力 m n 2 2 0 5 46 81 46 81N mm2 fhf 120N mm2 焊缝强度可以满足 五 幕墙预埋件总截面面积计算 本工程预埋件受拉力和剪力 V 剪力设计值 V N2 2772 0N N 法向力设计值 N N1 9484 86N M 弯矩设计值 N mm e2 螺孔中心与锚板边缘距离 60 0mm M V e2 2772 0 60 0 0N mm Num1 锚筋根数 4 根 锚筋层数 2 层 r 锚筋层数影响系数 1 0 关于混凝土 强度等级 C30 混凝土轴心抗压强度设计值 fc 14 300N mm2 按现行国家标准 混凝土结构设计规范 GB50010 2002 表 4 1 4 采用 选用 HPB 235 锚筋 锚筋强度设计值 fy 210 000N mm2 d 钢筋直径 12 0mm v 钢筋受剪承载力系数 v 4 0 0 08 d fc fy 0 5 依据 GB50010 10 9 1 5 式计算 4 0 0 08 12 000 14 300 210 000 0 5 0 8 因为 v大于 0 7 所以取 v 0 7 t 锚板厚度 8 0mm b 锚板弯曲变形折减系数 b 0 6 0 25 t d 依据 GB50010 10 9 1 6 式计算 0 6 0 25 8 0 12 000 0 8 Z 外层钢筋中心线距离 120 0mm As 锚筋实际总截面积 As Num1 d2 4 4 000 3 14 d2 4 452 2mm2 锚筋的总截面积计算值 依据 GB50010 10 9 1 1 和 10 9 1 2 等公式计算 As1 V r v fy N 0 8 b fy M 1 3 r b fy Z 95 78mm2 As2 N 0 8 b fy M 0 4 r b fy Z 91 20mm2 95 78mm2 452 2mm2 91 20mm2 452 2mm2 4 根 12 000 锚筋可以满足要求 锚板面积 A 25200 0 mm2 0 5fcA 0 N N 9484 86N 0 5fcA 锚板尺寸可以满足要求 六 幕墙预埋件焊缝计算 根据 钢结构设计规范 GB50017 2003 公式 7 1 1 1 7 1 1 2 和 7 1 1 3 计算 hf 角焊缝焊脚尺寸 8 000mm L 角焊缝实际长度 100 000mm he 角焊缝的计算厚度 0 7hf 5 6mm Lw 角焊缝的计算长度 L 2hf 84 0mm fhf 角焊缝的强度设计值 160N mm2 f 角焊缝的强度设计值增大系数 取值为 1 22 m 弯矩引起的应力 m 6 M 2 he lw2 f 10 350N mm2 n 法向力引起的应力 n N 2 he Lw f 8 26N mm2 剪应力 V 2 Hf Lw 2 063N mm2 总应力 m n 2 2 0 5 18 724 18 724N mm2 fhf 160N mm2 焊缝强度可以满足 七 幕墙横梁计算 1 选用横梁型材的截面特性 选用型材号 XC5 XF023 选用的横梁材料牌号 Q235 d 16 横梁型材抗剪强度设计值 125 000N mm2 横梁型材抗弯强度设计值 215 000N mm2 横梁型材弹性模量 E 2 05 105N mm2 Mx横梁绕截面 X 轴 平行于幕墙平面方向 的弯矩 N mm My横梁绕截面 Y 轴 垂直于幕墙平面方向 的弯矩 N mm Wnx横梁截面绕截面 X 轴 幕墙平面内方向 的净截面抵抗矩 Wnx 7 900cm3 Wny横梁截面绕截面 Y 轴 垂直于幕墙平面方向 的净截面抵抗矩 Wny 2 560cm3 型材截面积 A 4 800cm2 塑性发展系数 可取 1 05 2 幕墙横梁的强度计算 校核依据 Mx Wnx My Wny f 215 0 1 横梁在自重作用下的弯矩 kN m 横梁上分格高 0 100m 横梁下分格高 0 600m H 横梁受荷单元高 应为上下分格高之和的一半 0 350m l 横梁跨度 l 1100mm GAk 横梁自重 700 N m2 Gk 横梁自重荷载线分布均布荷载标准值 kN m Gk 700 H 1000 700 0 350 1000 0 245kN m G 横梁自重荷载线分布均布荷载设计值 kN m G 1 2 Gk 1 2 0 245 0 294kN m My 横梁在自重荷载作用下的弯矩 kN m My G B2 8 0 294 1 1002 8 0 044kN m 2 横梁在风荷载作用下的弯矩 kN m 风荷载线分布最大集度标准值 梯形分布 qwk Wk H 1 923 0 350 0 673KN m 风荷载线分布最大集度设计值 qw 1 4 qwk 1 4 0 673 0 942kN m Mxw 横梁在风荷载作用下的弯矩 kN m Mxw qw B2 3 H2 B2 24 0 942 1 1002 3 0 3502 1 1002 24 0 138kN m 3 地震作用下横梁弯矩 qEAk 横梁平面外地震作用 E 动力放大系数 5 max 地震影响系数最大值 0 080 GAk 幕墙构件自重 700 N m2 qEAk 5 max 700 1000 5 0 080 700 1000 0 280kN m2 qex 水平地震作用最大集度标准值 B 幕墙分格宽 1 100m 水平地震作用最大集度标准值 梯形分布 qex qEAk H 0 280 0 350 0 098KN m qE 水平地震作用最大集度设计值 E 地震作用分项系数 1 3 qE 1 3 qex 1 3 0 098 0 127kN m MxE 地震作用下横梁弯矩 MxE qE B2 3 H2 B2 24 0 127 1 1002 3 0 3502 1 1002 24 0 019kN m 4 横梁强度 横梁计算强度 N mm2 采用 SG SW 0 5SE组合 Wnx 横梁截面绕截面 X 轴的净截面抵抗矩 7 900cm3 Wny 横梁截面绕截面 Y 轴的净截面抵抗矩 2 560cm3 塑性发展系数 1 05 103 My 1 05 Wny 103 Mxw 1 05 Wnx 0 5 103 MxE 1 05 Wnx 35 30N mm2 35 30N mm2 a 215 0N mm2 横梁正应力强度可以满足 3 幕墙横梁的抗剪强度计算 校核依据 x Vy Sx Ix tx 125 0N mm2 校核依据 y Vx Sy Iy ty 125 0N mm2 Vx 横梁水平方向 X 轴 的剪力设计值 N Vy 横梁竖直方向 Y 轴 的剪力设计值 N Sx 横梁截面计算剪应力处以上 或下 截面对中性轴 X 轴 的面积矩 11 412cm3 Sy 横梁截面计算剪应力处左边 或右边 截面对中性轴 Y 轴 的面积矩 20 000cm3 Ix 横梁绕截面 X 轴的毛截面惯性矩 11 210cm4 Iy 横梁绕截面 y 轴的毛截面惯性矩 4 630cm4 tx 横梁截面垂直于 X 轴腹板的截面总宽度 6 0mm ty 横梁截面垂直于 Y 轴腹板的截面总宽度 7 0mm f 型材抗剪强度设计值 125 0N mm2 1 Qwk 风荷载作用下横梁剪力标准值 kN Wk 风荷载标准值 1 923kN m2 B 幕墙分格宽 1 100m 风荷载呈梯形分布时 Qwk Wk H B 1 H B 2 2 1 923 0 350 1 100 1 0 350 1 100 2 2 0 311kN 2 Qw 风荷载作用下横梁剪力设计值 kN Qw 1 4 Qwk 1 4 0 311 0 436kN 3 QEk 地震作用下横梁剪力标准值 kN 地震作用呈梯形分布时 QEk qEAk H B 1 H B 2 2 0 280 0 350 1 100 1 0 350 1 100 2 2 0 045kN 4 QE 地震作用下横梁剪力设计值 kN E 地震作用分项系数 1 3 QE 1 3 QEk 1 3 0 045