35KV变电所整定计算书

1 一 变电所概况一 变电所概况 煤矿 35KV 变电所两回路电源引自南坪集 220KV 降压变电站 南坪变的 1 主变压器容量为 KVA 2 主变压器容量为 KVA 淮北市供电局 2014 年 6 月提供南坪 220 35kV 变电站 35kV 侧的短路电阻值 最大运行方式下 最小运行方式下 865 1 max0 X 486 2 min0 X 南坪至 为 35KV 架空线路 导线 LGJ 120 其中 527 线路 回路 12 02KM 531 线路 回路 11 242KM 煤矿变电站有两台主变压器 变 压器参数 型号 SZ9 20000 35 变比 35 6 3KV 变压器短路电阻 Uk 8 其 运行方式为一台工作 一台备用 煤矿高压供电简图 304断路器531断路器600断路器527断路器303断路器 电厂 路 502断路器501断路器 35KV母线 段 K1 2 主变 20 进线开关 500断路器 南坪 路南坪 路电厂 路 35KV母线 段 1 主变 15 进线开关 联络开关 6KV母线 段6KV母线 段 K2 联络开关联络开关 K3K4 6KV母线 段6KV母线 段 6KV母线 段6KV母线 段 520中央变电所 720中央变电所 二 二 煤矿煤矿 35 6kV35 6kV 变电所的短路整定变电所的短路整定 基准容量 已知南坪变 35KV 母线最大运行方式下 MVASb100 2 最小运行方式下 865 1 max0 X 486 2 min0 X 则南坪变电所 35KV 母线最小短路容量 MVA X U S 7 550 486 2 1037 2 3 min0 2 0 min0 则南坪变电所 35KV 母线最大短路容量 MVA X U S734 865 1 1037 2 3 max0 2 0 max0 系统各电抗标么值 1 南坪 220 35kV 变电站 35kV 侧 最大方式 136 0 max0 0 S S X b 最小方式 选择最大电阻值作为计算依据 1816 0 min0 0 S S X b 2 南坪变至 矿 35kV 线路 导线为 LGJ 120 电抗为 0 379 km 电阻为 0 27 km 线路长度选择最长的 12 02km 由于线路较长线路电阻较大 需要 考虑 煤矿 35KV 电源进线侧 5556 4 379 0 02 12 1 L X2454 3 27 0 02 12 1 L R 5934 5 2 1 2 11 LL RXX 4086 0 37 100 5934 5 22 1 11 U S XX b 3 矿 35 6kV 变电所 20000kVA 主变 6KV 侧 4 0 20 100 08 0 2 n b k S S UX 4 35KV 变电所至 520 中央变电所 导线为 MYJV42 185 电抗为 0 06 km 线 路长度选择最长的 0 9km 矿 520 中央变电所 6KV 侧 054 0 06 0 9 0 3 L X 1361 0 3 6 100 054 0 22 2 33 U S XX b L 5 35KV 变电所至 720 中央变电所 导线为 MYJV42 185 电抗为 0 06 km 线 路长度选择最长的 1 1km 矿 720 中央变电所 6KV 侧 066 0 06 0 1 1 4 L X 3 1663 0 3 6 100 066 0 22 2 44 U S XX b L 6 35KV 变电所至主井 导线为 MYJV22 185 电抗为 0 06 km 线路长度选择 最长的 0 5km 主井 6KV 侧 03 0 06 0 5 0 5 L X 0756 0 3 6 100 03 0 22 2 55 U S XX b L 7 35KV 变电所至副井 导线为 MYJV22 185 电抗为 0 06 km 线路长度选择 最长的 0 3km 副井 6KV 侧 018 006 03 0 6 L X 0454 0 3 6 100 018 0 22 2 66 U S XX b L 8 35KV 变电所至风井 6KV 配电站由电缆和架空线组成 电缆为 MYJV22 185 电抗为 0 06 km 电缆长度为 0 3km 架空导线为 LGJ 240 电抗为 0 357 km 电阻为 0 132 km 线路长度 2 2km 由于线路较长线路电阻较 大 需要考虑线路电阻 风井配电站 6KV 侧 8034 0 3 006 0 357 0 2 2 7 L X2904 0 132 0 2 2 7 L R 8543 0 2 7 2 77 LL RXX 152 2 3 6 100 8543 0 22 2 77 U S XX b 9 35KV 变电所至压风机房 导线为 MYJV22 150 电抗为 0 06 km 线路长度 选择最长的 0 33km 压风机房 6KV 侧 02 0 06 0 33 0 8 L X 0504 0 3 6 100 02 0 22 2 88 U S XX b L 10 35KV 变电所至工人村 路由电缆和架空线组成 电缆为 MYJV22 150 电抗为 0 06 km 电缆长度为 0 55km 架空导线为 LGJ 120 电抗为 0 379 km 电阻为 0 27 km 线路长度 3 5km 由于线路较长线路电阻较大 需要考虑线路电阻 工人村 路 6KV 侧 3595 1 55 0 06 0 379 0 5 3 9 L X945 0 27 0 5 3 9 L R 656 1 2 9 2 99 LL RXX 4 172 4 3 6 100 656 1 22 2 99 U S XX b 11 35KV 变电所至 6KV 配电站 导线为 MYJV22 70 电抗为 0 072 km 线路长 度选择最长的 0 31km 6KV 配电站 6KV 侧 0223 0 072 0 31 0 10 L X 0562 0 3 6 100 0223 0 22 2 1010 U S XX b L 11 35KV 变电所至净化水厂 导线为 MYJV22 50 电抗为 0 075 km 线路长度 选择最长的 0 3km 净化水厂 6KV 侧 0225 0075 03 0 11 L X 0567 0 3 6 100 0225 0 22 2 1111 U S XX b L 12 35KV 变电所至矸石山由电缆和架空线组成 电缆为 MYJV22 70 电抗为 0 072 km 电缆长度为 0 3km 架空导线为 LGJ 70 电抗为 0 396 km 电 阻为 0 46 km 线路长度 1 2km 由于线路较长线路电阻较大 需要考虑线路 电阻 矸石山 6KV 侧 4968 0 3 0072 0 396 0 2 1 12 L X552 0 46 0 2 1 12 L R 7426 0 2 12 2 1212 LL RXX 871 1 3 6 100 7426 0 22 2 1212 U S XX b 13 35KV 变电所至北风井由电缆和架空线组成 电缆为 MYJV22 185 电抗为 0 06 km 电缆长度为 0 3km 架空导线为 LGJ 240 电抗为 0 357 km 电 阻为 0 132 km 线路长度 7 8km 由于线路较长线路电阻较大 需要考虑线 路电阻 北风井 6KV 侧 8026 2 3 006 0 357 0 8 7 13 L X0296 1 132 0 8 7 13 L R 986 2 2 13 2 1313 LL RXX 523 7 3 6 100 986 2 22 2 1313 U S XX b 14 35KV 变电所至办公楼 导线为 MYJV22 50 电抗为 0 075 km 线路长度 0 2km 办公楼 6KV 侧 015 0 075 0 2 0 14 L X 5 0378 0 3 6 100 015 0 22 2 1414 U S XX b L 15 35KV 变电所至强排车间 导线为 MYJV22 185 电抗为 0 06 km 线路长度 0 3km 强排车间 6KV 侧 018 0 06 0 3 0 15 L X 0454 0 3 6 100 018 0 22 2 1515 U S XX b L 等值电路图 6 1 计算 K1 点 35KV 变电所 35KV 全桥母线 的短路电流和短路容量 K1 点短路时的总电抗标么值 7 5902 04086 0 1816 0 101 XXX d K1 点的短路电流和短路容量计算如下 K1 点的基准电流 KA U S I d b d 56 1 373 100 3 K1 点的三相短路电流 KA X I III d d dK Kd 643 2 1 3 1 1 K1 点的两相短路电流 KA I I K K 298 2 15 1 3 12 1 K1 点的三相短路容量 MVA X S S d K K 4 169 5144 0 100 1 13 1 2 计算 K2 点 35KV 变电所 6KV 母线 的短路电流和短路容量 K2 点短路时的总电抗标么值 9902 0 4 04086 0 1816 0 2102 XXXX d K2 点的短路电流和短路容量计算如下 K2 点的基准电流 KA U S I d b d 748 8 3 63 100 3 K2 点的三相短路电流 KA X I III d d dK Kd 834 8 2 3 2 2 K2 点的两相短路电流 KA I I K K 682 7 15 1 3 22 2 K2 点的三相短路容量 MVA X S S d K K 101 9902 0 100 2 23 2 8 3 计算 K3 点 520 中央变电所 6KV 母线 的短路电流和短路容量 K3 点短路时的总电抗标么值 1263 1 1361 0 4 04086 0 1816 0 32103 XXXXX d K3 点的短路电流和短路容量计算如下 K3 点的基准电流 KA U S I d b d 748 8 3 63 100 3 K3 点的三相短路电流 KA X I III d d dK Kd 767 7 3 3 3 3 K3 点的两相短路电流 KA I I K K 754 6 15 1 3 32 3 K3 点的三相短路容量 MVA X S S d K K 78 88 1263 1 100 3 33 3 4 计算 K4 点 720 中央变电所 6KV 母线 的短路电流和短路容量 K4 点短路时的总电抗标么值 1565 1 1663 0 4 04086 0 1816 0 42104 XXXXX d K4 点的短路电流和短路容量计算如下 K4 点的基准电流 KA U S I d b d 748 8 3 63 100 3 K4 点的三相短路电流 KA X I III d d dKdK 564 7 4 4 3 4 K4 点的两相短路电流 KA I I K K 578 6 15 1 3 42 4 K4 点的三相短路容量 MVA X S S d K K 46 86 1565 1 100 4 43 4 9 5 计算 K5 点 主井 6KV 母线 的短路电流和短路容量 K5 点短路时的总电抗标么值 0658 1 0756 0 4 04086 0 1816 0 52105 XXXXX d K5 点的短路电流和短路容量计算如下 K5 点的基准电流 KA U S I d b d 748 8 3 63 100 3 K5 点的三相短路电流 KA X I III d d dKdK 208 8 5 5 3 5 K5 点的两相短路电流 KA I I K K 701 7 15 1 3 52 5 K5 点的三相短路容量 MVA X S S d K K 83 93 0658 1 100 5 53 5 6 计算 K6 点 副井 6KV 母线 的短路电流和短路容量 K6 点短路时的总电抗标么值 0356 1 0454 0 4 04086 0 1816 0 62106 XXXXX d K6 点的短路电流和短路容量计算如下 K6 点的基准电流 KA U S I d b d 748 8 3 63 100 3 K6 点的三相短路电流 KA X I III d d dKdK 447 8 6 6 3 6 K6 点的两相短路电流 KA I I K K 157 8 15 1 3 62 6 10 K6 点的三相短路容量 MVA X S S d K K 56 96 0356 1 100 6 63 6 7 计算 K7 点 风井 6KV 配电站 6KV 母线 的短路电流和短路容量 K7 点短路时的总电抗标么值 1422 3 152 24 04086 0 1816 0 72107 XXXXX d K7 点的短路电流和短路容量计算如下 K7 点的基准电流 KA U S I d b d 748 8 3 63 100 3 K7 点的三相短路电流 KA X I III d d dKdK 784 2 7 7 3 7 K7 点的两相短路电流 KA I I K K 421 2 15 1 3 72 7 K7 点的三相短路容量 MVA X S S d K K 82 31 1422 3 100 7 73 7 8 计算 K8 点 压风机房 6KV 母线 的短路电流和短路容量 K8 点短路时的总电抗标么值 0406 1 0504 0 4 04086 0 1816 0 82108 XXXXX d K8 点的短路电流和短路容量计算如下 K8 点的基准电流 KA U S I d b d 748 8 3 63 100 3 K8 点的三相短路电流 KA X I III d d dKdK 407 8 8 8 3 8 11 K8 点的两相短路电流 KA I I K K 310 7 15 1 3 82 8 K8 点的三相短路容量 MVA X S S d K K 1 96 0406 1 100 8 83 8 9 计算 K9 点 工人村 路线路末端 的短路电流和短路容量 K9 点短路时的总电抗标么值 1622 5 172 4 4 04086 0 1816 0 92109 XXXXX d K9 点的短路电流和短路容量计算如下 K9 点的基准电流 KA U S I d b d 748 8 3 63 100 3 K9 点的三相短路电流 KA X I III d d dKdK 695 1 9 9 3 9 K9 点的两相短路电流 KA I I K K 474 1 15 1 3 92 9 K9 点的三相短路容量 MVA X S S d K K 37 19 1622 5 100 9 93 9 10 计算 K10 点 地面 6KV 变电所 6KV 母线 的短路电流和短路容量 K10 点短路时的总电抗标么值 0464 1 0562 0 4 04086 0 1816 0 1021010 XXXXX d K10 点的短路电流和短路容量计算如下 K10 点的基准电流 KA U S I d b d 748 8 3 63 100 3 12 K10 点的三相短路电流 KA X I III d d dKdK 36 8 10 10 3 10 K10 点的两相短路电流 KA I I K K 27 7 15 1 3 102 10 K10 点的三相短路容量 MVA X S S d K K 57 95 0464 1 100 10 103 10 11 计算 K11 点 净化水厂线路末端 的短路电流和短路容量 K11 点短路时的总电抗标么值 0469 1 0567 0 4 04086 0 1816 0 1121011 XXXXX d K11 点的短路电流和短路容量计算如下 K11 点的基准电流 KA U S I d b d 748 8 3 63 100 3 K11 点的三相短路电流 KA X I III d d dKdK 356 8 11 11 3 11 K11 点的两相短路电流 KA I I K K 266 7 15 1 3 112 11 K11 点的三相短路容量 MVA X S S d K K 52 95 0469 1 100 11 113 11 12 计算 K12 点 矸石山线路末端 的短路电流和短路容量 K12 点短路时的总电抗标么值 8612 2 871 1 4 04086 0 1816 0 1221012 XXXXX d K12 点的短路电流和短路容量计算如下 K12 点的基准电流 KA U S I d b d 748 8 3 63 100 3 13 K12 点的三相短路电流 KA X I III d d dKdK 057 3 12 12 3 12 K12 点的两相短路电流 KA I I K K 659 2 15 1 3 122 12 K12 点的三相短路容量 MVA X S S d K K 95 34 8612 2 100 12 123 12 13 计算 K13 点 北风井 6KV 变电所 6KV 母线 的短路电流和短路容量 K13 点短路时的总电抗标么值 5332 8 543 7 4 04086 0 1816 0 1321013 XXXXX d K13 点的短路电流和短路容量计算如下 K13 点的基准电流 KA U S I d b d 748 8 3 63 100 3 K13 点的三相短路电流 KA X I III d d dKdK 025 1 13 13 3 13 K13 点的两相短路电流 KA I I K K 891 0 15 1 3 132 13 K13 点的三相短路容量 MVA X S S d K K 72 11 5332 8 100 13 133 13 14 计算 K14 点 办公楼箱变 6KV 电源侧 的短路电流和短路容量 K14 点短路时的总电抗标么值 028 1 0378 0 4 04086 0 1816 0 1421014 XXXXX d K14 点的短路电流和短路容量计算如下 K14 点的基准电流 KA U S I d b d 748 8 3 63 100 3 14 K14 点的三相短路电流 KA X I III d d dKdK 51 8 14 14 3 14 K14 点的两相短路电流 KA I I K K 4 7 15 1 3 142 14 K14 点的三相短路容量 MVA X S S d K K 28 97 028 1 100 14 143 14 15 计算 K15 点 地面强排车间 6KV 母线 的短路电流和短路容量 K15 点短路时的总电抗标么值 0356 1 0454 0 4 04086 0 1816 0 1521015 XXXXX d K15 点的短路电流和短路容量计算如下 K15 点的基准电流 KA U S I d b d 748 8 3 63 100 3 K15 点的三相短路电流 KA X I III d d dKdK 45 8 15 15 3 15 K15 点的两相短路电流 KA I I K K 345 7 15 1 3 152 15 K15 点的三相短路容量 MVA X S S d K K 56 96 0356 1 100 15 153 15 三 6KV 高压开关柜保护整定 1 6KV 进线柜保护整定 1 进线电源柜 15 高压柜 2500 5 1 电流速断保护计算 已知 1 变压器容量 其中最大负荷为抽风机电动机 功率KVAS20000 2000KW 采用软启动方式启动 启动电流 800A AIKI n I exst TA op 8115 0 18000800 500 4 14 1 max 取 8 9A 折算到互感器一次侧为 4450A 动作时限为 1S 15 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下 35KV 变电所 6KV 母线的两相短路电流为 KAIK682 7 2 2 合格 5 172 1 5009 8 7682 2 2 TAop K sen nI I K 2 过电流保护计算 已知 1 变压器容量 KVAS20000 变压器二次侧额定电流为 AInm2300 8 03 63 20000 A 08 5 50095 0 230005 1 TAre nmrel OP nK IK I 取 5 1A 折算到互感器一次侧为 2550A 2 进线电源柜 20 高压柜 2500 5 1 电流速断保护计算 已知 2 变压器容量 其中最大负荷为抽风机电动机 功率KVAS20000 2000KW 采用软启动方式启动 启动电流 800A AIKI n I exst TA op 8115 0 18000800 500 4 14 1 max 取 8 9A 折算到互感器一次侧为 4450A 动作时限为 1S 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下 35KV 变电所 6KV 母线的两相短路电流为 KAIK682 7 2 2 合格 5 172 1 5009 8 7682 2 2 TAop K sen nI I K 2 过电流保护计算 已知 2 变压器容量 KVAS20000 变压器二次侧额定电流为 AInm2300 3 63 20000 A 08 5 50095 0 230005 1 TAre nmrel OP nK IK I 取 5 1A 折算到互感器一次侧为 2550A 2 6KV 出线柜保护整定 1 下井 馈电柜 17 高压柜 500 5 16 地面共有 4 根电缆向 520 中央变电所供电 6KV 母线分段运行 每两根电缆 向所在母线段供电 520 变电所目前采取 进线柜为 段母线进线柜 进线柜为 段母线进线柜 两段母线进线柜必须能够负担全段母线的 负荷 1 电流速断保护计算 根据 520 整定计算书 已知负荷 KVAS15032 最大负荷为 520 泵房水泵电机 功率 1120KW 额定电流 130A AIKI n I eXst TA op 21115 0 139125 01305 100 4 14 1 max 取 30A 折算到互感器一次侧为 3000A 动作时限为 0 1S 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下 520 中央变电所 6KV 母线的两相短路电流为 KAIK754 6 2 3 合格 5 125 2 10030 6754 2 3 TAop K sen nI I K 2 过电流保护计算 520 中央变电所长时负荷电流 A U PK I N x mn 8 688 3 63 150325 0 3 520 中央变电所进线电缆为 4 根 每两根并用为同一段母线供电 单根电 缆负荷电流为总电流的一半 下井 路过负荷电流整定为 A 17 4 10095 0 8 68805 1 2 1 2 1 TAre nmrel OP nK IK I 取 11A 折算到互感器一次侧为 1100A 2 下井 馈电柜 19 高压柜 500 5 地面共有 4 根电缆向 520 中央变电所供电 6KV 母线分段运行 每两根电缆 向所在母线段供电 520 变电所目前采取 进线柜为 段母线进线柜 进线柜为 段母线进线柜 两段母线进线柜必须能够负担全段母线的 负荷 1 电流速断保护计算 根据 520 整定计算书 已知负荷 KVAS15032 最大负荷为 520 泵房水泵电机 功率 1120KW 额定电流 130A AIKI n I eXst TA op 21115 0 139125 01305 100 4 14 1 max 取 30A 折算到互感器一次侧为 3000A 动作时限为 0 1S 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下 520 中央变电所 6KV 母线的两相短路电流为 KAIK754 6 2 3 17 合格 5 125 2 10030 6754 2 3 TAop K sen nI I K 2 过电流保护计算 520 中央变电所长时负荷电流 A U PK I N x mn 8 688 3 63 150325 0 3 520 中央变电所进线电缆为 4 根 每两根并用为同一段母线供电 单根电 缆负荷电流为总电流的一半 下井 路过负荷电流整定为 A 17 4 10095 0 8 68805 1 2 1 2 1 TAre nmrel OP nK IK I 取 11A 折算到互感器一次侧为 1100A 3 下井 馈电柜 10 高压柜 600 5 地面共有 4 根电缆向 520 中央变电所供电 6KV 母线分段运行 每两根电缆 向所在母线段供电 520 变电所目前采取 进线柜为 段母线进线柜 进线柜为 段母线进线柜 两段母线进线柜必须能够负担全段母线的 负荷 1 电流速断保护计算 根据 520 整定计算书 已知负荷 KVAS15032 最大负荷为 520 泵房水泵电机 功率 1120KW 额定电流 130A AIKI n I eXst TA op 5 17115 0 139125 01305 120 4 14 1 max 取 30A 折算到互感器一次侧为 3600A 动作时限为 0 1S 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下 520 中央变电所 6KV 母线的两相短路电流为 KAIK754 6 2 3 合格 5 188 1 12030 6754 2 3 TAop K sen nI I K 2 过电流保护计算 520 中央变电所长时负荷电流 A U PK I N x mn 8 688 3 63 150325 0 3 520 中央变电所进线电缆为 4 根 每两根并用为同一段母线供电 单根电 缆负荷电流为总电流的一半 下井 路过负荷电流整定为 A 48 3 12095 0 8 68805 1 2 1 2 1 TAre nmrel OP nK IK I 取 11A 折算到互感器一次侧为 1320A 18 4 下井 馈电柜 40 高压柜 600 5 地面共有 4 根电缆向 520 中央变电所供电 6KV 母线分段运行 每两根电缆 向所在母线段供电 520 变电所目前采取 进线柜为 段母线进线柜 进线柜为 段母线进线柜 两段母线进线柜必须能够负担全段母线的 负荷 1 电流速断保护计算 根据 520 整定计算书 已知负荷 KVAS15032 最大负荷为 520 泵房水泵电机 功率 1120KW 额定电流 130A AIKI n I eXst TA op 5 17115 0 139125 01305 120 4 14 1 max 取 30A 折算到互感器一次侧为 3600A 动作时限为 0 1S 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下 520 中央变电所 6KV 母线的两相短路电流为 KAIK754 6 2 3 合格 5 188 1 12030 6754 2 3 TAop K sen nI I K 2 过电流保护计算 520 中央变电所长时负荷电流 A U PK I N x mn 8 688 3 63 150325 0 3 520 中央变电所进线电缆为 4 根 每两根并用为同一段母线供电 单根电 缆负荷电流为总电流的一半 下井 路过负荷电流整定为 A 48 3 12095 0 8 68805 1 2 1 2 1 TAre nmrel OP nK IK I 取 11A 折算到互感器一次侧为 1320A 5 720 中央变电所 路馈电柜 27 高压柜 600 5 1 电流速断保护计算 根据 720 整定计算书 已知负荷 KVAS7737 最大负荷为 720 泵房水泵电机 功率 500KW 额定电流 57 5A AIKI n I eXst TA op 9 9115 0 72376 0 5 576 120 4 14 1 max 取 30A 折算到互感器一次侧为 3600A 动作时限为 0 1S 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下 720 中央变电所 6KV 母线的两相短路电流为 KAIK578 6 2 4 合格 5 183 1 12030 6578 2 4 TAop K sen nI I K 19 2 过电流保护计算 720 中央变电所最大工作电流 A U PK I N x mn 4 425 3 63 77376 0 3 A 9 3 12095 0 4 42505 1 TAre nmrel OP nK IK I 取 11A 折算到互感器一次侧为 1320A 6 720 中央变电所 路馈电柜 18 高压柜 500 5 1 电流速断保护计算 根据 720 整定计算书 已知负荷 KVAS7737 最大负荷为 720 泵房水泵电机 功率 500KW 额定电流 57 5A AIKI n I eXst TA op 8 11115 0 72376 0 5 576 100 4 14 1 max 取 30A 折算到互感器一次侧为 3000A 动作时限为 0 1S 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下 720 中央变电所 6KV 母线的两相短路电流为 KAIK578 6 2 4 合格 5 119 2 10030 6578 2 4 TAop K sen nI I K 2 过电流保护计算 720 中央变电所最大工作电流 A U PK I N x mn 4 425 3 63 77376 0 3 A 7 4 10095 0 4 42505 1 TAre nmrel OP nK IK I 取 11A 折算到互感器一次侧为 1100A 7 主井 路馈电柜 39 高压柜 400 5 1 电流速断保护计算 已知主井负荷 KVAS2000 主井主电机额定电流 A U PK I N x mn 3 183 3 63 20001 3 A n IKK I TA nmstrel op 6 20 80 3 18365 1 取 38A 折算到互感器一次侧为 3040A 动作时限为 0 1S 20 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下 主井 6KV 母线的两相短路电流为 KAIK701 7 2 5 合格 5 153 2 8038 7701 2 5 TAop K sen nI I K 2 过电流保护计算 A 53 2 8095 0 3 18305 1 TAre nmrel OP nK IK I 取 20A 折算到互感器一次侧为 1600A 8 主井 路馈电柜 8 高压柜 400 5 1 电流速断保护计算 已知主井负荷 KVAS2000 主井主电机额定电流 A U PK I N x mn 3 183 3 63 20001 3 A n IKK I TA nmstrel op 6 20 80 3 18365 1 取 38A 折算到互感器一次侧为 3040A 动作时限为 0 1S 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下 主井 6KV 母线的两相短路电流为 KAIK701 7 2 5 合格 5 153 2 8038 7701 2 5 TAop K sen nI I K 2 过电流保护计算 A 53 2 8095 0 3 18305 1 TAre nmrel OP nK IK I 取 20A 折算到互感器一次侧为 1600A 9 副井 路馈电柜 31 高压柜 300 5 1 电流速断保护计算 已知副井负荷 KVAS1630 副井主电机电流 A U PK I N x mn 4 149 3 63 16301 3 A n IKK I TA nmstrel op 4 22 60 4 14965 1 21 取 50A 折算到互感器一次侧为 3000A 动作时限为 0 1S 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下 副井 6KV 母线的两相短路电流为 KAIK157 8 2 6 合格 5 172 2 6050 8157 2 6 TAop K sen nI I K 2 过电流保护计算 A 75 2 6095 0 4 14905 1 TAre nmrel OP nK IK I 取 25A 折算到互感器一次侧为 1500A 10 副井 路馈电柜 38 高压柜 300 5 1 电流速断保护计算 已知副井负荷 KVAS1630 副井主电机电流 A U PK I N x mn 4 149 3 63 16301 3 A n IKK I TA nmstrel op 4 22 60 4 14965 1 取 50A 折算到互感器一次侧为 3000A 动作时限为 0 1S 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下 副井 6KV 母线的两相短路电流为 KAIK157 8 2 6 合格 5 172 2 6050 8157 2 6 TAop K sen nI I K 2 过电流保护计算 A 75 2 6095 0 4 14905 1 TAre nmrel OP nK IK I 取 25A 折算到互感器一次侧为 1500A 11 风井配电站 路馈电柜 5 高压柜 800 5 1 电流速断保护计算 最大启动电机为抽风机电机 电机额定电流为 231A 采用软启动方式启动电 流 800A A 9 8 160 115 0 31946 08004 1 max TA estrel op n IKxIK I 取 10A 折算到互感器一次侧为 1600A 动作时限为 0 1S 已知最小运行方式下 风井 6KV 母线的两相短路电流为 KAIK421 2 2 7 22 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 合格 5 151 1 16010 2421 2 7 TAop K sen nI I K 2 过电流保护计算 已知风井负荷 KVAS5194 风井最大工作电流 A U PK I N x mn 6 285 3 63 51946 0 3 A 97 1 16095 0 6 28505 1 TAre nmrel OP nK IK I 取 6A 折算到互感器一次侧为 960A 12 风井配电站 路馈电柜 4 高压柜 800 5 1 电流速断保护计算 最大启动电机为抽风机电机 电机额定电流为 231A 采用软启动方式启动电 流 800A A 9 8 160 115 0 31946 08004 1 max TA estrel op n IKxIK I 取 10A 折算到互感器一次侧为 1600A 动作时限为 0 1S 已知最小运行方式下 风井 6KV 母线的两相短路电流为 KAIK421 2 2 7 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 合格 5 151 1 16010 2421 2 7 TAop K sen nI I K 2 过电流保护计算 已知风井负荷 KVAS5194 风井最大工作电流 A U PK I N x mn 6 285 3 63 51946 0 3 A 97 1 16095 0 6 28505 1 TAre nmrel OP nK IK I 取 6A 折算到互感器一次侧为 960A 13 压风机房 路馈电柜 21 高压柜 100 5 1 电流速断保护计算 已知负荷 压风机电机功率 250KW 额定电流 29 9A KVAS2507 A 1 25 20 69 296 9 294 1 max TA estrel op n IKxIK I 23 取 50A 折算到互感器一次侧为 1000A 动作时限为 0 1S 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下 压风机房 6KV 母线的两相短路电流为 KAIK31 7 2 8 合格 5 131 7 2050 7310 2 8 TAop K sen nI I K 2 过电流保护计算 压风机房最大工作电流 AI mn 3 209 9 297 A 6 11 2095 0 3 20905 1 TAre nmrel OP nK IK I 取 12A 折算到互感器一次侧为 240A 14 压风机房 路馈电柜 14 高压柜 100 5 1 电流速断保护计算 已知负荷 压风机电机功率 250KW 额定电流 29 9A KVAS2507 A 1 25 20 69 296 9 294 1 max TA estrel op n IKxIK I 取 50A 折算到互感器一次侧为 1000A 动作时限为 0 1S 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下 压风机房 6KV 母线的两相短路电流为 KAIK31 7 2 8 合格 5 131 7 2050 7310 2 8 TAop K sen nI I K 2 过电流保护计算 压风机房最大工作电流 AI mn 3 209 9 297 A 6 11 2095 0 3 20905 1 TAre nmrel OP nK IK I 取 12A 折算到互感器一次侧为 240A 15 工人村 回路馈电柜 7 高压柜 300 5 1 电流速断保护计算 已知负荷 最大电机功率 200KW KVAS2600 A 7 9 60 115 0 24006115 0 2004 1 max TA estrel op n IKxIK I 取 13A 折算到互感器一次侧为 780A 动作时限为 0 1S 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 24 已知最小运行方式下 工人村 路末端的两相短路电流为 KAIK474 1 2 9 合格 5 189 1 6013 1474 2 9 TAop K sen nI I K 2 过电流保护计算 工人村 路最大工作电流 AI mn 3 238 3 63 2600 A 4 4 6095 0 3 23805 1 TAre nmrel OP nK IK I 取 6A 折算到互感器一次侧为 360A 16 工人村 回路馈电柜 28 高压柜 300 5 1 电流速断保护计算 已知负荷 最大电机功率 200KW KVAS2600 A 7 9 60 115 0 24006115 0 2004 1 max TA estrel op n IKxIK I 取 13A 折算到互感器一次侧为 780A 动作时限为 0 1S 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下 工人村 路末端的两相短路电流为 KAIK474 1 2 9 合格 5 189 1 6013 1474 2 9 TAop K sen nI I K 2 过电流保护计算 工人村 路最大工作电流 AI mn 3 238 3 63 2600 A 4 4 6095 0 3 23805 1 TAre nmrel OP nK IK I 取 6A 折算到互感器一次侧为 360A 17 6KV 配电站 回路馈电柜 13 高压柜 500 5 1 电流速断保护计算 已知负荷 最大电机功率 200KW KVAS1600 A 2 4 100 115 0 14006115 0 2004 1 max TA estrel op n IKxIK I 取 30A 折算到互感器一次侧为 3000A 动作时限为 0 1S 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 25 已知最小运行方式下 6KV 配电站6KV 母线的两相短路电流为 KAIK27 7 2 10 合格 5 142 2 10030 7270 2 10 TAop K sen nI I K 2 过电流保护计算 6KV 配电站最大工作电流 AI mn 6 146 3 63 1600 A 62 1 10095 0 6 14605 1 TAre nmrel OP nK IK I 取 6A 折算到互感器一次侧为 600A 18 6KV 配电站 回路馈电柜 6 高压柜 500 5 1 电流速断保护计算 已知负荷 最大电机功率 200KW KVAS1600 A 2 4 100 115 0 14006115 0 2004 1 max TA estrel op n IKxIK I 取 30A 折算到互感器一次侧为 3000A 动作时限为 0 1S 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下 6KV 配电站6KV 母线的两相短路电流为 KAIK27 7 2 10 合格 5 142 2 10030 7270 2 10 TAop K sen nI I K 2 过电流保护计算 6KV 配电站最大工作电流 AI mn 6 146 3 63 1600 A 62 1 10095 0 6 14605 1 TAre nmrel OP nK IK I 取 6A 折算到互感器一次侧为 600A 19 净化水厂馈电柜 29 高压柜 300 5 1 电流速断保护计算 已知负荷 最大电机功率 75KW KVAS815 A 4 2 60 115 0 7406 06115 0 754 1 max TA estrel op n IKxIK I 26 取 38A 折算到互感器一次侧为 2280A 动作时限为 0 1S 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下 净化水厂的两相短路电流为 KAIK266 7 2 11 合格 5 119 3 6038 7266 2 11 TAop K sen nI I K 2 过电流保护计算 净化水厂最大工作电流 AI mn 8 44 3 63 8156 0 A 83 0 6095 0 8 4405 1 TAre nmrel OP nK IK I 取 1A 折算到互感器一次侧为 60A 20 矸石山馈电柜 16 高压柜 300 5 1 电流速断保护计算 已知负荷 最大电机功率 160KW KVAS2000 A 5 7 60 115 0 18406115 0 1604 1 max TA estrel op n IKxIK I 取 25A 折算到互感器一次侧为 1500A 动作时限为 0 1S 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下 矸石山的两相短路电流为 KAIK659 2 2 12 合格 5 177 1 6025 2659 2 12 TAop K sen nI I K 2 过电流保护计算 矸石山最大工作电流 AI mn 2 183 3 63 2000 A 4 3 6095 0 2 18305 1 TAre nmrel OP nK IK I 取 8A 折算到互感器一次侧为 480A 21 北风井 路馈电柜 21 高压柜 600 5 1 电流速断保护计算 已知负荷 最大电机功率 1000KW KVAS1600 A 3 4 120 115 06006115 0 10004 1 max TA estrel op n IKxIK I 27 取 4 8A 折算到互感器一次侧为 576A 动作时限为 0 1S 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运行方式下 北风井的两相短路电流为 KAIK891 0 2 13 合格 5 155 1 1208 4 891 2 13 TAop K sen nI I K 2 过电流保护计算 北风井最大工作电流 AI mn 6 146 3 63 1600 A 35 1 12095 0 6 14605 1 TAre nmrel OP nK IK I 取 1 5A 折算到互感器一次侧为 180A 22 北风井 馈电柜 42 高压柜 600 5 1 电流速断保护计算 已知负荷 最大电机功率 1000KW KVAS1600 A 3 4 120 115 06006115 0 10004 1 max TA estrel op n IKxIK I 取 4 8A 折算到互感器一次侧为 576A 动作时限为 0 1S 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数 已知最小运