单层工业厂房结构设计(毕业论文)

北京城市学院毕业设计 论文 北京城市学院毕业设计 论文 单层双跨工业厂房结构设计单层双跨工业厂房结构设计 学生姓名 学 号 08120206106 班 级 08 土木升 专 业 土木工程 学 部 城市建设学部 指导教师 2010 年 5 月 单层双跨工业厂房结构设计 Single pair of inter industrial building design 学生 班级 08 土木升 学号 08120206104 学部 城市建设学部 专业 土木工程 指导教师 职称 副教授 工作单位 湖南先导建筑工程有限公司 毕业设计 论文 完成时间 自 2009 年 11 月 至 2010 年 5 月 摘摘 要要 单层厂房指层数仅为一层的工业厂房 适用于生产工艺流程以水平运输为主 有大型起重运输设备及较大动荷载的厂房 如机械制造工业 冶金工业和其他 工业等 单层厂房的骨架结构 由支撑各种竖向的与水平的荷载作用的构件所组 成 厂房依靠各种结构构件合理连接为一整体 组成一个完整的结构空间以保证 厂房的坚固 耐久 我国广泛采用钢筋混凝土排架结构和钢架结构 通常由横向 排架 纵向联系构件 支撑系统构件和围护结构等几部分组成 单层砖柱厂房具有选价低廉 构造简单 施工方便等优点 在中小型工业厂 肩中得到广泛应用 但单层厂房的端墙 山墙 受风面积较大 内部空间要求 厂 房屋顶面积 荷载等均较大 构造复杂 如何进行有效的荷载效应组合 选取最 不利内力组合 作为柱及基础的设计依据 将是本文要重点解决的问题 关键词关键词 内力组合 偏心受压 钢筋 混凝土 Abstract Single plant means the layer is only a layer of industrial plant applied to the production process to the level of transport based large material handling equipment and large dynamic load plants such as machinery manufacturing industry metallurgical industry and other industries Single plant of the skeleton structure the support of various vertical and horizontal loads consisting of components Plants rely on a variety of structural components as a whole a reasonable connection to form a complete structure of space to ensure the plant s strong durable China s extensive use of reinforced concrete and steel structure bent structure usually bent from the horizontal vertical linkages component support systems and building envelope components such as a few parts Single brick column with the selected plants are cheap simple structure convenient for construction the shoulder in the small and medium industrial plants has been widely used but the single plant of the side wall gable larger by the wind internal space requirements plant roof area load large and complex structures how to effectively load effect combination select the most unfavorable combination of internal forces as the pillar and foundation of the design basis will be the focus of this paper to solve the problem Keywords Combination of internal forces Concrete Eccentric compression Reinforced 目录目录 前言 1 1 设计条件与资料 2 1 1 建筑物基本条件 2 1 2 设计资料 2 1 3 设计要求 3 2 确定柱的截面尺寸 3 3 荷载计算 4 4 排架的内力分析 7 5 排架的内力组合 16 6 柱的截面设计 16 7 柱的吊装验算 20 8 基础的设计 22 9 绘制施工图 28 参考文献 33 致谢 34 1 前言前言 单层厂房的结构特点大致可分为砌体结构 混凝土结构和钢结构 一般情况 下 无吊车或吊车吨位不超过 5t 其跨度在 15m 以内 柱顶标高在 8m 以下 无 特殊工艺要求的小型厂房 可采用由砖柱 钢筋混凝土屋架或木屋架或轻钢屋架 组成的砌体结构 当吊车吨位在 250t 以上或跨度大于 36m 的大型厂房 或有特 殊工艺要求的厂房 如设有 10t 以上锻锤的车间以及高温车间的特殊部位等 一般采用钢屋架 钢筋混凝土柱或者是全钢结构 其他大部分厂房均可采用混凝 土结构 单层厂房结构一般由屋盖结构 排架结构 支撑系统 吊车梁 围护结构和 基础等组成 它比较容易组织生产工艺流程和车间内部运输 地面上能够放置较 重的机器设备和产品 所以其在工业建筑设计中得到广泛的应用 近年来 单层厂房的设计越来越重视设备节能 充分利用自然通风 利用自然 采光 发展节能省地型工业厂房 运用生态学中的共生与再生原则 结合自然 保护环境 防止污染 发展具有良好生态循环系统的现代工业厂房 利用高科技 材料 发展更具灵活性 通用性和多样化的工业厂房 由于水平所限 时间仓促 文中一定存在缺点和不足 甚至错误 恳请老师 批评指正 北京城市学院 2010 届毕业设计 论文 2 1 1 设计条件与资料设计条件与资料 1 11 1 建筑物基本条件建筑物基本条件 某金工车间为两跨等高厂房 跨度均为 24m 柱距均为 6m 车间总长度 66m 每跨设有 20 5t 吊车各两台 吊车工作级别为中制 轨顶标高为 9 6m 基 础顶面标高为 0 8m 厂房无天窗 建筑剖面简图如图 1 所示 图 1 厂房剖面示意图 1 21 2 设计资料设计资料 1 荷载 屋面均布活荷载标准值为 0 7KN m 2 2 材料 柱 混凝土 C30 纵筋 HRB335 级 箍筋采用 HPB235 级 基础 混凝土 C30 钢筋 HPB235 级 型钢及预埋件铁板用 HRB335 HPB235 级钢筋 3 建筑构造 屋面 卷材防水屋面 其做法如下 两毡三油防水层上铺小石子 0 35 KN m 2 20mm 厚水泥砂浆找平层 20 0 02 0 4 KN m 2 100mm 厚水泥珍珠岩制品保温层 5 0 1 0 5 KN m 2 一毡两油隔气层 0 05 KN m 2 20mm 厚水泥砂浆找平层 20 0 02 0 4 KN m 2 预应力混凝土大型屋面板 包括灌缝 荷载标准值 1 4KN m 2 屋盖钢支撑荷载标准值为 0 05 KN m 屋架自重标准值 106KN 榀 坡度 2 1 6 墙体用 240mm 厚双面清水维护砖墙 钢窗宽度 3 6m 纵墙上窗洞高 北京城市学院 2010 届毕业设计 论文 3 2400mm 地面 室内素混凝土地面 室内外高差 150mm 4 吊车 桥式吊车 软钩 中级工作制 t 5 20 Q 吊车梁 先张法预应力混凝土吊车梁 梁高 1 2m 自重 个kN 2 44 吊车轨道联结 轨道及连接件自重 1 KN m 2 吊车荷载 最大轮压 215KN pk max 最小轮压 45KN pk min 小车总重 g 75KN 大车宽 B 5550mm 轮距 K 4400mm 5 工程地质及水文条件 该场地地面粗糙度为 B 类 地形平整 无滑坡 无液化土层等不良地质现象 地层自上而下为 填土层 厚度约为 0 5m 砂质粘土 厚度约为 2 0m f 200 KN m 2 卵石 中密 厚度约为 5 7m f 600 KN m 2 基岩 表层中度风化 地下水位在地面 7m 以下 设计时不考虑地下水的影响 也不考虑抗震设 防 6 气象资料 基本风压为 0 35 KN m 基本雪压为 0 2 KN m 22 1 31 3 设计要求设计要求 1 确定柱截面尺寸 2 荷载计算 3 分析排架内力 4 柱 牛腿配筋计算 5 编制荷载 内力计算说明书 6 根据计算结果绘制排架柱结构施工图 7 柱下基础的设计及其配筋 8 绘制柱下基础施工图 2 2 确定柱的截面尺寸确定柱的截面尺寸 Q 15 20 t 中级工作制 9 6 0 8 10 5m k H 上柱 矩形 500mm 500mm 面积 25 105 2mm Au 惯性矩 493 102 5500500 12 1 mm Iu 10 5 h0 950 950 83900 1212 K H mhmm 下柱高 取 北京城市学院 2010 届毕业设计 论文 4 1 9 3 0 950 950 44 500 2020 H bmbmm 宽 取 下柱 工字型150150900500 bhhb ff 25 10487 2 4 2 175 150175 900150mmAl 410 2 33 1048 2 3 252 2 550 25350 2 1 2550350 12 1 900500 12 1 mmIl 柱截面尺寸见图 2 排架计算简图见图 3 下柱上柱 图2 柱截面尺寸 注 下柱的高度取牛腿顶至基础顶面处8 4 图排架计算简图 3 3 荷载计算荷载计算 北京城市学院 2010 届毕业设计 论文 5 恒载 屋盖自重 两毡三油防水层上铺小石子 0 35 KN m 2 20mm 厚水泥砂浆找平层 20 0 02 0 4 KN m 2 100mm 厚水泥珍珠岩制品保温层 5 0 1 0 5 KN m 2 一毡两油隔气层 0 05 KN m 2 20mm 厚水泥砂浆找平层 20 0 02 0 4 KN m 2 预应力大型屋面板 1 4 KN m 2 合计 3 1 KN m 2 屋架自重 106 KN 榀 则作用于屋顶的屋盖结构自重为 111 1106 1 23 124 6331 44 22 ABC GGGKN 222 1 2 25 3 9 0 2529 25 ABC GGGKN 柱自重 上柱 333 1 2 25 9 3 0 2467 ABC GGGKN 下柱 上式中的系数 1 05 为考虑柱牛腿处及柱根部矩形部分的重量 吊车梁 轨道及轨道联结件自重 444 1 244 2 1 660 24 ABC GGGKN 各柱恒载的作用位置见图 4 屋面活荷载 屋面均布活荷载标准值为 0 7KN m 2 雪荷载 22 0 5 0 28 0 2 04 1mKNmKNSS rr 屋面均布活荷载与雪荷载不同时考虑 故屋面荷载为 KNQQQ CBA 56 70624 2 1 7 04 1 其作用位置与屋盖自重的位置同 吊车荷载 每跨设 20t 的吊车各 2 台 中级工作制 吊车的主要参数如下 轮距 K 4 44m 大车宽 B 5 55m 小车重 g 75KN 最大轮压 215KN 最小轮压 45KN pk maxpk min 图 5 是在 2 台 10t 吊车作用下 吊车梁的支座反力影响线 北京城市学院 2010 届毕业设计 论文 6 图4 柱恒载的作用位置 图5 吊车梁的支座反力影响线 吊车的竖向荷载 iKiQ yPD maxmax KN 4 582 075 0 808 0 1267 0 2154 19 0 iKiQ yPD maxmin KN 9 121 075 0 808 0 1267 0 454 19 0 的作用位置同吊车梁轨道及轨道联结件自重的作用点 max D min D 吊车的横向水平荷载 由于额定起重量在 16 50t 之间 取 10 则 KNgQTK88 6 75200 1 0 4 1 4 1 KNyTT IiKQ 6 18 075 0 808 0 267 0 1 88 6 4 19 0 max 其作用位置在吊车梁的顶面处 北京城市学院 2010 届毕业设计 论文 7 风荷载 基本风压 0 35KN m 市郊地面粗糙度按 B 类考虑 查得风压高度变化 0 2 系数 z 12 31 06m 柱顶标高处 z 15 21 14m 檐口标高处 查得风荷载体型系数 如图 6 所示 则作用于排架上的风荷载设计值为 s 左风 图6 风载体型系数 10 1 4 1 0 0 8 1 06 0 35 63 23 QZSZ qBKN m 20 1 4 1 0 0 4 1 06 0 35 61 25 QZSZ qBKN m 其中 B 为排架的计算宽度 风荷载作用的示意图及排架计算简图见图 7 a b 作用在柱顶处的风荷载集中力 isiZZQW hBF 0 1 4 1 0 1 14 0 35 6 0 80 4 2 9 0 60 50 40 4 2 2 10 9KN 左风 檐口标高15 2m 柱顶标高12 3m 图7 a 风载作用下的示意图 b 风载作用下的计算简图 4 4 排架的内力分析排架的内力分析 剪力分配系数的确定 北京城市学院 2010 届毕业设计 论文 8 因边柱和中柱的截面相同 则 9 10 5 2 10 0 21 2 48 10 U l I n I 3 9 0 3 13 2 u H H 因各柱的抗侧移刚度相同 则各柱的剪力分配系数相同 3 1 1 1 i i CBA u u 恒载作用下排架的内力 恒载作用下排架的计算简图见图 8 33 14 1 0331 441 0 111 mKNGMM ACA 22124 0 20 3 331 4429 25 0 260 24 0 354 ACAAA MMGGGKN m n 0 21 0 3 查单阶柱柱顶反力系数表得 各柱不动铰支承的支反力为 A 列柱 1 11 33 14 1 834 6 13 2 A M RCKN H 2 23 54 1 255 1 13 2 A M RCKN H 12 4 65 19 7 A RRRKN 图8 恒载作用下排架的计算简图 C 列柱 柱顶不动铰支反力同 A 柱 方向相反 9 7 C R B 列柱 0 B R 则排架柱柱顶不动铰支座的总反力为 0 CBA RRRR 最终分配到各柱柱顶的剪力分别为 0 B V 09 7 AA VRKN 09 7 CC VRKN 北京城市学院 2010 届毕业设计 论文 9 a M图 KN m 柱底V KN b N图 KN 图9 恒载作用下排架内力图 恒载作用下排架弯矩图 轴力图 如图 9 所示 屋面活荷载作用下排架的内力 屋面活荷载作用于 AB 跨时的计算简图 作用于 BC 跨时与其对称 见图 10 mKNQM AA 06 71 056 701 0 1 mKNQM AA 1 142 056 702 0 2 mKNQM BB 6 1015 0 56 701 0 1 图10 屋面活载作用于AB跨排架的计算简图 n 0 21 0 3 查单阶柱柱顶反力系数表得 各柱不动铰支承的支反力为 A 列柱 1 11 7 06 1 830 98 13 2 A M RCKN H 北京城市学院 2010 届毕业设计 论文 10 2 23 14 1 1 251 34 13 2 A M RCKN H 12 2 32 A RRRKN B 柱列 1 11 10 6 1 831 47 13 2 B M RCKN H 1 1 47 B RRKN 排架柱顶不动铰支座总反力为 2 32 1 473 79 AB RRRKN 反方向作用于柱顶 最终分配到各柱柱顶剪力分别为 1 2 323 791 06 3 A VKN 1 1 473 790 2 3 B VKN 1 03 791 26 3 C VKN 0 i V 屋面活荷载作用于 AB 跨时排架的弯矩 轴力图见图 11 其他荷载作用下排架的内力 同理可得其他荷载作用下排架的内力 计算结果列于表 1 a M图 kN m 柱底V kN b N图 kN 图11 屋面活载作用于AB跨排架的内力图 其余荷载作用下的计算简图及排架的弯矩 轴力图见图 12 21 表表 1 1 荷载作用下排架的内力分析结果荷载作用下排架的内力分析结果 各柱柱顶不动铰支承力反 力 KN 总反力 KN 分配到各柱顶最后剪力 KN 荷载柱上力矩 KN m A R B R C RR A V B V C V 北京城市学院 2010 届毕业设计 论文 11 吊车竖向荷载作用于 AB 跨作用于 A 列柱 max D BC 跨与其对称 174 7 2A M 91 4 2B M 16 5 8 7 0 5 6 14 6 12 7 1 9 吊车竖向荷载作用于 AB 跨作用于 A 列柱 min D BC 跨与其对称 36 6 2A M 436 8 2B M 3 5 41 4 0 37 9 16 1 28 7 12 6 吊车水平荷作用于 max T AB 跨向右 向左时与其 对称 18 6KN 吊 max T 车梁取 1 2m 11 9 11 9 0 23 8 4 4 8 风荷载作用下左来风 右 来风时与其对称 10 9KN w F 2 3KN m 1 q 1 25KN m 2 q 15 0 5 8 31 7 4 4 10 6 4 5 注 CBA RRRR 在各种荷载作用之下 A 柱和 B 柱的内力图及控制截面内力汇总于表 2 和表 3 12 MA1 174 7B2 图12 吊车竖向荷载作用于AB跨 D 作用于A列柱排架的计算简图max 单位 kN m BC跨与其对称 M 117 8 56 9 32 7 49 5 80 6 37 5 7 4 25 1 14 6 12 71 9 582 4 121 9 a M图 kN m 柱底V kN b N图 kN 图13 吊车竖向荷载作用于AB跨 D 作用于A列柱排架内力图 max M B2 A2 36 6 436 8 单位 kN m BC跨与其对称 D 作用于A列柱排架的计算简图图14 吊车竖向荷载作用于AB跨 min M 北京城市学院 2010 届毕业设计 论文 13 a M图 kN m 柱底V kN b N图 kN 62 8 26 2 175 9 111 9 258 2 8 7 28 7 49 1 166 3 12 616 1 582 4 121 9 min图15 吊车竖向荷载作用于AB跨 D 作用于A列柱排架的内力图 单位 kN m BC跨与其对称 吊车梁顶面 Tmax 18 6kN 图16 吊车水平荷载T 作用于AB max 跨向右时柱排架的计算简图 向左时与其对称 maxT 10 8 6 7 142 5 4 0 10 8 6 7 142 5 4 0 31 2 105 6 8 0 向左时与其对称 单位 kN m 柱底V kN max图17 吊车水平荷载T 作用于AB跨向右时柱排架的M图 北京城市学院 2010 届毕业设计 论文 14 10 8 6 7 142 5142 5 6 7 10 8 31 2 105 6 8 0 4 04 0 图19 吊车水平荷载T 作用于BC跨向右时柱排架的M图 max 柱底V kN Fw 10 9KN 3 23KN m 1 q 1 25KN m2 图20 左来风时排架的计算简图 右来风时与其对称 q kN m 柱底V kN 右来风时与其对称 图21 左来风时排架的M图 7 4 223 3 41 3 139 9 4 4 10 6 14 4 168 3 4 5 15 北京城市学院 2010 届毕业设计 论文 16 北京城市学院 2010 届毕业设计 论文 17 5 5 排架的内力组合排架的内力组合 在各种荷载作用下 对边柱和中柱进行最不利内力组合 其中未考虑厂房的整 体空间的作用 A 柱加 B 柱的内力组合结果见表 4 和表 5 表表 4 4 A A 柱的内力组合柱的内力组合 及相应的 max M N V 及相应的 max M N V 及相应的 max N M V 及相应的 min N M V 截面 内 力 组合项数值组合项数值组合项数值组合项数值 M88 28 5 28 588 N 0 9 306 7 0 9 0 8 424 2 0 9 0 8 424 2 0 9 306 7 M110 35 990 329 6 N 0 9 0 8 840 2 0 9 0 8 572 2 0 9 0 8 903 7 0 9 420 9 M501 5 1478 86501 5 N487 9661 11076487 9 V 0 9 28 6 0 9 11 5 0 9 10 1 0 9 28 6 表表 5 5 B B 柱的内力组合柱的内力组合 及相应的 max M N V 及相应的 max M N V 及相应的 M V max N 及相应的 min N M V 截面 内 力 组合项数值组合项数值组合项数值组合项数值 M152 8 152 8143 9143 9 N 0 9 726 4 0 9 726 4 0 9 790 0 9 662 9 M284 4 284 4275 641 3 N 0 9 1340 0 9 1340 0 9 1404 752 3 M294 6 294 6287 4140 N139013901453819 3 V 0 9 0 8 5 8 0 9 0 8 5 8 0 9 0 8 5 6 10 6 注 1 组合及中 M 的绝对值相等 因柱为对称配筋 所以表中的 M 只取了正 max N min N 值 2 表中 0 8 为参与组合的吊车竖向荷载为 4 台时的荷载折减系数 根据 荷载规范 荷载效应的基本组合有两种 一种由可变荷载效应控制的 组合 一种由永久荷载效应控制的组合 单层厂房中排架的内力通常由第一种组合 控制 6 6 柱的截面设计柱的截面设计 选取控制截面的最不利内力 大偏心受压和小偏心受压界限破坏时的轴压力为 b N 北京城市学院 2010 届毕业设计 论文 18 A B 柱 上柱 KNhbfN bcb 180946055 0500 3 141 01 下柱 01 ffbcb hbbhbfN 150500 86055 0 150 3 140 1 取 40mm KN3 1765 s 经比较 A B 柱的所有5 15 10 2 5 5 15 10 2 5 1 0 取 1 0 3 64 1 0 取 1 0 2 7 1 0 取 1 0 1 28 1 0 取 1 0 0 101 0 15 1 0 2 h l 0 991 050 991 05 21 2 0 0 1400 1 1 h l h ei 2 51 232 71 35 2 mma h ee si 977 51711 3850736 7 1 mm bf N fc 42 8 取 s a2 80 68 2 s a2 s a2 f h 2 mmAA ss 1357 3 1768 3 2262 3 0 2 实配钢筋 mm mm 4 22 1520 5 22 1900 4 28 2463 4 22 1520 2 0 侧 0 610 760 990 61 配筋率 6 0 全部 1 221 531 971 22 注 1 则 f fc hmm bf N 9 190 1 4 286 1 1 mm bf hbbfN c ffc 2 22 0 sy c i Ss ahf bf Nh eN AA 3 2 0 sy si Ss ahf a h eN AA 北京城市学院 2010 届毕业设计 论文 20 4 矩形截面 bh As 侧 bh AA ss 全部 5 形截面 2 ff s hbbbh A 侧 2 ff ss hbbbh AA 全部 22 A柱牛腿的配筋图 吊车梁垫板 牛腿截面尺寸的验算 KNDGF AV 64 6424 58224 60 max4 KN DG F A VK 2 466 4 1 4 582 2 1 2 60 4 12 1 max4 KNTFh 6 18 max KN T FhK 3 13 4 1 6 18 4 1 max 0 0 13 32 01 500 860 1 0 50 651 0 5978 78 466 20 5 0 5 hKtK VK Ff bh KN a F h a 0 0 0 5 0 5 01 h a bhf F F F tK VK hK VK 牛腿的截面尺寸满足要求 牛腿顶面局部受压验算 取吊车梁的垫板尺寸为 500mm 250mm 则 7 10 3 1475 0 75 0N mm73 3 250500 10 2 466 22 3 mmNf A F c VK 牛腿顶面的局压满足要求 北京城市学院 2010 届毕业设计 论文 21 牛腿纵向受拉钢筋的计算 因为 取 0 3 760 228mm 0 3 0 ha 0 3 0 ha 4 1070 300 10 6 18 2 1 76030085 0 1022864 642 2 1 85 0 2 33 0 mm f F hf aF A y h y V S 1256A 204 2 s mm 选取 6 0 314 0 800500 1256 2 045 0 min bh A f f S y t 牛腿的箍筋 牛腿的水平箍筋选用10 100 牛腿的范围有 箍筋的总截面面积为 0 3 2 h 628 2 15705 7845 22 mm A mm S 故箍筋的设置满足构造要求 牛腿的 01410 2 14 2 0 0 0 s 4000 1 1 h l h e 1 11 0 0 mmyee SS 5351438 0 bh hbb ff f 00 41 1 12 0 87 0 0 2 0 mmh e h Z f 360726 2 mmN ZA zeN S K SK 75 5194 ff S te hbbbh A 56 0 0 010 148 SKte tK f 65 01 1 0 63 0 2 取 0 2 0 64 08 0 9 1 max mm d C E W te eq S SK cr 0 036mm 0 3mm0 23mm2100mm 取 2100mm b a b a mm 1675 2 21001250 2 bt m aa a 8 1661 2315 0 2 252 max KNApF ljl 6 1106660167543 1 0 17 07 0 0 KNhaf mthp 0 7 0hafF mthpl B 柱 500 2 375 1250mm t a 1250 2 660 2570mm 2700mm 取 2570mm b a b a mm1910 2 25701250 2 bt m aa a NApF ljl k32657 2 765 0 166 max Nhaf mthp k1262660191043 1 0 17 07 0 0 0 7 0hafF mthpl 基础的高度满足受冲切承载力要求 A 柱基础底板的配筋计算 取 组的最不利基底净反力计算配筋 见图 28 沿基础长边方向 柱边 截面处的弯矩为 KM 4 3135 01 229 06 3 2 8 1862 252 24 1 2 224 1 2 2max mblhb pp M cc jf mm 1569 21010609 0 10 4 313 9 0 2 6 0 y S fh M A 变阶处截面处的弯矩为 mKNM 4 19725 1 1 2265 16 3 2 2052 252 24 1 2 北京城市学院 2010 届毕业设计 论文 28 2 6 0 1582 2106609 0 10 4 197 9 0 mm fh M A y S 基础长边按构造配筋为 2 121812 250mmAs 沿基础短边方向 柱 截面处的弯矩为 mKN 6 1429 06 325 01 2 2 9 77 2 252 24 1 2 224 1 2 2minmax cc jf hbbl pp M 2 6 0 mm8 711 21010609 0 10 6 142 9 0 y S fh M A mM KN4465 16 3225 11 2 2 9 77 2 252 24 1 2 2 6 0 mm 7 352 2106609 0 1044 9 0 y S fh M A 基础短边按构造配筋为 2 65910 250mmAs B 柱基础底板的配筋计算 取 组的最不利基底净反力计算配筋 见图 28 沿基础长边方向 柱边 截面处的弯矩为 mNblhb pp M cc jf k4235 057 2 29 05 4 2 112166 24 1 2 224 1 2 2max 2 6 0 2111 21010609 0 10423 9 0 mm fh M A y S 变阶处截面处的弯矩为 mk13325 12 5721 65 4 5 2 3 231166 24 1 2 NM 2509 2106609 0 10313 9 0 2 6 0 mm fh M A y S 基础长边配 2 s 2543A200 12mm 沿基础短边方向 柱 截面处的弯矩为 2 224 1 2minmax cc jf hbbl pp M mkN 1749 05 425 057 2 2 31166 24 1 2 2 6 0 869 21010609 0 10174 9 0 mm fh M A y S mkNM 7665 15 4225 1 57 2 2 31166 24 1 2 2 6 0 609 2106609 0 1076 9 0 mm fh M A y S 2 s mm1413A200 10 基础短边按构造配筋为 北京城市学院 2010 届毕业设计 论文 29 3600 252 2 205 186 8 77 9 图28 变阶处冲切破坏截面积最