混凝土第二章作业答案

效应如题 1 恒载设计值 g 4 kN m2 活载设计值 q 5 4 kN m2 则 由可变荷载控制的组合 q 4 5 4 9 4 kN m2 由永久荷载效应控制的组合 q 4 0 7 5 4 7 78 kN m2 荷载设计值取 9 4 kN m2 若题中告诉的是荷载荷载标准值分别为 g 4 kN m2 q 5 4 kN m2 则 由可变荷载效应控制的组合 q 1 2 4 1 4 5 4 12 36 kN m2 取为荷载设计值 由永久荷载效应控制的组合 q 1 35 4 1 4 0 7 5 4 10 69 kN m2 注 荷载规范 2012 2 取 1m 宽板带作为计算单元 设板的厚度为 80mm 各跨的计算跨度为 中间跨 l0 ln 2400 200 2200mm 边跨 l0 ln h 2 2400 120 100 80 2 2220mm ln a 2 2180 240 2 2300 取 l0 2220mm P15 l0 1 025 ln 且 l0 ln a 2 为梁的计算长度 跨度差 2220 2200 2200 0 91 min 0 45 1 43 270 0 24 2 16 B 支座的最大弯矩 荷载布置如图 MB 0 333 66 5 4 118 68 kN m RA 5 4 66 1 8 3 6 MB RA 44kN 则 RC RA 44 kN RB 176 kN 弯矩图 剪力图 跨中最大弯矩 荷载布置如图 恒载 单独作用时 MB1 0 333 22 5 4 39 56 kN m 同理 可得 RC RA 14 67 kN RB 58 66 kN 活载单独作用时 MB2 0 167 22 5 4 39 7 kN m 同理得 RA 7 3 kN RB 58 6 kN RB 36 7 kN 弯矩图 剪力图 弯矩包络图 剪力包络图 2 配筋计算 混凝土为 C25 fc 11 9 N mm2 ft 1 27 N mm2 HRB335 fy 300 N mm2 梁保护层厚度为 60mm 截面B 支座跨中 M kn m 118 68092 5 b 200200 s 0 3280 255 s 0 7930 85 0 413 0 550 3 min 0 45 1 27 300 0 19 2 斜截面强度计算 hw h0 hf 390 80 310mm hw b 310 200 1 55V69 342 V69 342 V 箍筋直径和支数A6 双支 Asv2 28 3 56 656 656 6 s 构造配筋 319 433319 433 实配间距200200200 2 17 A 板内力计算板内力计算 跨中最大弯矩 g p 2 7kN m2 四边固定的双向板 lx ly 4500 6000 0 75 查表可得 mx 0 0296 7 4 52 4 233 kN m my 0 013 7 4 52 1 842kN m p 2 3 15kN m2 四边简支双向板 lx ly 4500 6000 0 75 查表可得 mx 0 062 3 15 4 52 3 955 kN m my 0 0317 3 15 4 52 2 022kN m 则 mx 4 233 3 955 8 188 kN m my 1 842 2 022 3 865 kN m 对混凝土材料泊松比 1 6 mx mx my 8 188 1 6 3 865 8 832 kN m my my mx 3 865 1 6 8 188 5 229 kN m 对中间区格的跨中截面及中间支座截面弯矩值应减少 20 Mx 8 832 0 8 7 066 kN m My 5 229 0 8 4 184 kN m 支座最大负弯矩 g p 10 14 kN m2 四边固定的双向板 lx ly 4500 6000 0 75 查表可得 mx 0 0701 10 14 4 52 14 394 kN m my 0 0565 10 14 4 52 11 601 kN m 则 Mx 14 394 0 8 11 515 kN m My 11 601 0 8 9 281 kN m B 板内力计算 板内力计算 跨中最大弯矩 g p 2 7kN m2 三边固定 长边简支的双向板 lx ly 4500 6000 0 75 查表可得 mxmax 0 0354 7 4 52 5 018 kN m mymax 0 0214 7 4 52 3 033kN m p 2 3 15kN m2 四边简支双向板 lx ly 4500 6000 0 75 查表可得 mx 0 062 3 15 4 52 3 955 kN m my 0 0317 3 15 4 52 2 022kN m 则 mx 5 018 3 955 8 973 kN m my 3 033 2 022 5 056 kN m mx 8 973 1 6 5 056 9 815kN m my 1 6 8 973 5 056 6 551kN m 对边区格的跨中截面及第一内支座截面 lb l 1 33 1 5 时 应减少 20 Mx 9 815 0 8 7 852 kN m My 6 551 0 8 5 241 kN m 支座最大负弯矩 g p 10 14 kN m2 三边固定 长边简支的双向板 lx ly 4500 6000 0 75 查表可得 mx 0 0837 10 14 4 52 17 187 kN m my 0 0729 10 14 4 52 14 969 kN m 则 Mx 17 187 0 8 13 749 kN m My 14 969 0 8 11 975 kN m C 板内力计算板内力计算 跨中最大弯矩 g p 2 7kN m2 两边固定 两临边简支的双向板 lx ly 4500 6000 0 75 查表可得 mxmax 0 0396 7 4 52 5 613 kN m mymax 0 0206 7 4 52 2 92kN m p 2 3 15kN m2 四边简支双向板 lx ly 4500 6000 0 75 查表可得 mx 0 062 3 15 4 52 3 955 kN m my 0 0317 3 15 4 52 2 022kN m 则 mx 5 613 3 955 9 568 kN m my 2 92 2 022 4 942 kN m mx 9 568 1 6 4 942 10 392 kN m my 1 6 9 568 4 942 6 537 kN m 截面C 板 在截面图 上的位置 跨中 Mx跨中 My支座 Mx支座 My M kn m 10 392 6 537 19