DN1200氨吸收塔设计3（全套CAD图+说明书+开题报告+翻译）

买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第0页共62页中文摘要：本次设计的是气混合气流量为10000的氨吸收塔。根据工艺条hm/3件选用填料塔来完成此任务。填料塔的设计包括的主要内容：物料衡算、热量衡算、塔设备的工艺设计（塔内径、塔高、封头、填料、进出口接管及裙座等）等。并对其进行强度计算以及校核，绘制图纸等。技术方案及路线：首先进行物料衡算和热量衡算，然后进行塔设备的尺寸计算，主要包括塔的高度确定和填料层高度的计算，以及对塔附件（吊柱、液体分布器、人孔、手孔、裙座等）的计算与选择，最后进行强度计算和校核。关键词：氨吸收；填料塔；物料衡算；强度计算；买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第1页共62页Abstract:Thisdesignisaboutofanammoniaabsorptiontowerwhoseoperatedpressureis1.01105pa,theoperatedtemperatureis40andthegasmixtureflowof10000m3/h.Selectpackedtowertoaccomplishthistaskinaccordanceoftechnique.Packedtowerdesignincludesthemainelements:techniquecalculation,towerequipmentprocessdesign(innerdiameter,height,head,padding,importandexportandthesupportingseat,etc.).Calculatedandcollatethestrengthofthem,anddrawing.Technicalprogramsandroutes:firstmaterialbalanceandheatbalance,andthenproceedtocalculatethesizeoftowerequipment,includingtheheightoftowerandfilltoidentify,aswellasthecalculationandchoiceofthetowerannex(hangingcolumn,liquiddistributor,manhole,handhole,support,etc.),thefinalcalculatedandcheckforstrength.Keywords:ammonia;absorptiontower;packedtower;strengthcounting.买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第2页共62页目录目录.1引言.1第一章工艺计算.21.1吸收剂用量及吸收溶液深度.21.1.1惰性气体流量.21.1.2最小气液比.21.1.3最小吸收剂用量.41.1.4吸收液浓度.41.2泛液速度.41.2.1塔顶混合气体平均分子量.41.2.2填料的选择.51.2.3泛点气速.51.3塔径的估算.71.4液体喷淋密度的验算.71.5填料层高度的计算.81.5.1传质单元数的计算.81.5.2传质单元数的计算.81.5.3填料层的分段.101.5.4填料层压降的计算.10第二章塔结构的设计.122.1塔内件及附件的选择.122.1.1除沫器的选择.122.1.2填料支承装置的选择.122.1.3液体分布器.132.1.4液体再分布器.142.1.5裙座结构设计.152.1.6人孔的设计与选择.162.1.7塔吊柱的选择.162.1.8接管的选择.192.1.9接管法兰的选择.192.1.10压力容器法兰的选择.20第三章塔的设计及强度校核.213.1塔体和封头的厚度计算.213.1.1材料的选择.213.1.2筒体厚度的确定.213.1.3封头壁厚计算.223.2塔体载荷分析.233.2.1质量载荷.233.2.2自振周期的计算.24买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第3页共62页3.2.3塔体的风载荷及风力矩.253.2.4地震载荷与地震弯矩的计算.273.3塔体的强度及稳定性校核.313.3.1塔体的轴向应力.313.3.2轴向应力校核.313.4裙座的强度及稳定性较核.323.4.1裙座各危险截面的校核.323.4.2焊缝强度的校核.333.5裙座基础环.333.5.1基础环内外径确定.333.5.2基础环的厚度设计.343.6地脚螺栓计算.353.7水压试验时塔的强度和稳定性验算.35第四章开孔和开孔补强设计.364.1开孔及补强说明.364.2开孔补强设计计算.414.2.1封头开孔补强设计计算.414.2.2人孔开孔补强设计计算.43第五章主要制造工艺.455.1椭圆封头部件的制造.455.2筒节的主要制造工艺.455.3总装.465.4主要件的热处理.475.5主要检验要求.47参考文献：.48附录一外文原稿：.49附录二外文翻译：.56谢辞.62买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第4页共62页买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第5页共62页买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第6页共62页买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第7页共62页买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第8页共62页买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第9页共62页买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第10页共62页买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第11页共62页买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第0页共62页引言在化工、炼油和石油化学工业生产中,塔设备作为分离过程工艺设备,在蒸馏、精馏、萃取、吸收和解吸等传质单元操作中有着重要的地位。据统计，塔设备无论其投资费用还是所消耗的钢材重量，在整个过程设备中所占的比例都是相当高，在化工与石油化工行业投资比例在20-25%，化纤行业约占45%。若就单元装置而论,塔设备所占比重往往更大,例如在成套苯蒸馏装置中,塔设备所占比重竟高达75.7%。此外,蒸馏用塔的能量耗费巨大,也是众所周知的。故塔设备对产品产量、质量、成本乃至能源消耗都有着至关重要的影响。因而强化塔设备来强化生产操作是生产、设计人员十分关心的课题。在70年代以前，板式塔占据据对对优势，随着石油化工的发展，填料塔日益受到人们的重视，填料塔具有结构简单、压降小，且可用各种材料制造等优点。在处理容易产生泡沫的物料以及用于真空操作时，有其独特的优越性。过去由于填料本体及塔内构件的不完善，填料塔大多局限于处理腐蚀性介质或不适宜安装塔板的小直径塔。近年来由于填料结构的改进，新型的高效、高负荷填料的开发，既提高了塔的通过能力和分离效能，又保持了压降小及性能稳定的特点。在某些场合，还替代了传统的板式塔。随着新型塔填料的相继开发和应用，填料塔的优点更显突出，应用范围日益扩大，性能优良的填料塔以大量的应用于工业生产中。本设计在段小林老师的悉心指导下从2011年1月6日开始，经历了资料收集、设计方案论证及确定、图纸的设计、设计说明书的编写等过程。通过这次设计让我们了解了填料塔设备生产工艺的全过程，在过程设备的设计和制造上得到了锻炼，进一步巩固了专业知识，加强了和同学的知识交流，是大学四年所学知识的一次检验总结和巩固。限于本人水平、实践经验以及其他因素，本设计必定存在很多不足，望各位老师、同学批评指正。买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第1页共62页第一章工艺计算1.1吸收剂用量及吸收溶液深度1.1.1惰性气体流量V(10.1)=(1-0.1)2.4混合气体流量40T4.20073=350.4hkmol1.1.2最小气液比按设计条件中的平衡数据：表1.1.1氨溶夜的温度/C氨在溶液中的浓度/（kmol）OkmolHN23/氨在气相中的平衡浓度/（kmol/kmol空气）3NH200023.50.0050.056260.010.010290.0150.01831.50.020.027340.0250.0436.50.030.05439.50.0350.074420.040.09744.50.0450.125470.050.156买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第2页共62页在XY坐标图上绘平衡曲线，如图1.1.1所示元图1.1.1Y10.110Y2Y1（1）0.111（10.95）0.00556可从图1.1.1中查得Y10.111时的X值1X0.0425故得最小气液比()=2.48VLmin21045.6买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第3页共62页1.1.3最小吸收剂用量故最小吸收剂用量L=()V2.48350.4869mininhkmol而吸收剂用量为其最小用量的1.1倍，可得吸收剂用量L1.1L=1.1869=955.9inhkol1.1.4吸收液浓度从全塔范围内氨的衡算=VL21XY即：4.3509056.11.2泛液速度按塔顶情况计算。为了方便，操作温度、压强取平均会值。气体千摩尔流量Vv=2.4塔顶气体体积流量40T=352.4.0951-）（732hkmol1.2.1塔顶混合气体平均分子量M=MY+M2,ma2,3NH式中Ma空气平均分子量，Ma=28.84kmolgMNH3氨气平均分子量，MNH3=17.03Ya,2塔顶混合气中空气浓度，摩尔分率买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第4页共62页Ya,2=0.99434.3520YNH3,2塔顶混合空气中氨气的浓度，摩尔分率YNH3,20.0057.故得M28.840.9943+17.030.005728.772,mkmolg气体密度V=4.2,0T12.4027310.42853液体密度l=992.23kgm液体粘度1.004mPasL1.2.2填料的选择经比较，选取选用50金属鲍尔环表1.2.150金属鲍尔环特性数据外径高厚比表面积a空隙率个数堆积密度D干填料因子a/3湿填料因子/m-1md/mmmm/m2m-3/m3m-3/个m-/kgm-3/m-1/m-150501112.30.94965003951281301.2.3泛点气速用贝恩霍根关联式计算8142.03275.1lgLgLgFGAu买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第5页共62页式中u泛点空塔气速，m/s;FG重力加速度，m/s2;a/干填料因子，m-1;3,气相，液相密度，kg/m3;gL液相黏度，cP;L,G液相，气相流量kg/h；A常数，见表1-2；填料空隙率；表1.2.2由已知得，g=9.81kg/s2,a/=294m-1,=1.12kg/m3,=992.2kg/m33gL=100410-6Pas,L=17206.2kg/h,G=10138.5kg/hL填顶气体的质量流量WV=VvMm,2=352.428.77=10138.5kg/h;吸收剂是纯水，其质量流量为WL=L=955.918=17206.2kg/h。OHM2代入数据得：买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第6页共62页81412.022.95.038726.141.918.Fu解得u=3.6m/sF1.3塔径的估算按经验，适宜空塔气速u为泛点气速u的50%85%，F取70%70%u=0.73.6=2.52m/sF塔径D=1.18m.Vs436052.1圆整后塔径取1200mm.核算空塔气速u=2.45m/s=68%u2s2.14.F符合要求。1.4液体喷淋密度的验算U=2785.0DLK式中U液体喷淋密度，m3/(m2h);LK液体喷淋质量，m3/h;D塔料塔直径，m;为使填料能获得良好的湿润，塔内液体喷淋密度应不低于某一极限值，此极限值称为最小喷淋密度，以U表示。min对于散装填料，其最小喷淋密度通常采用下式计算，即U=(L)atminWin式中U最小喷淋密度，m3/(m2h);i(L)最小湿润速率，m3/(mh);Win买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第7页共62页At塔料的总比表面积，m2/m3;对于直径不超过75mm的散装填料，最小湿注速率(L)为0.08m3/(mh)Wmin则U=0.08112.3=8.984m3/(mh)min而L=17.34m3/h;h92.1706实际液体喷淋密度U=15.4m3/(mh)U2h785.0LD2.1.347min故满足最小喷淋密度的要求。1.5填料层高度的计算1.5.1传质单元数的计算ZHOGNOG；12YdaKV传质单元高度的计算V350.4kmol/h;KY=200kmol/(m3h);所以传质单元高度Hog=1.55m;YKV2.1420351.5.2传质单元数的计算根据（X1,Y1）和（X2，Y2）在图中作操作线，从图读出若干塔截面上的推动力（YY），并算出相应的，其结果列于下表1表1.5.1YYYY10.005600.00561800.010.00150.0085117.60.020.0040.001662.5买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第8页共62页0.030.0080.021546.50.040.0130.02737.00.050.0210.02934.50.060.0270.03330.30.070.0360.03429.40.080.0470.03330.30.090.0590.03750.02540.00.1110.09150.091551.3标绘Y与的关系曲线，如图1.5.1所示。此关系曲线与YY1，YY2和10之间的面积为积分值。元Y元0.5X96图1.5.1，图解积分法求传质单元数由图知该面积为4.8，即NOG4.8。故得填料层高度为ZHOGNOG1.554.87.44m。根据经验公式，填料层的设计高度一般为Z=(1.21.5)Z式中Z设计时的填料高度；Z工艺计算得到的高度；买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第9页共62页因此Z1.2Z1.27.448.9m所以取填料层高度为9m。1.5.3填料层的分段液体沿填料层下流时，有逐渐向塔壁方向集中的趋势，形成壁流效应。壁流效应造成填料层气液分布不均匀，使传质效率降低。因此，设计中，每隔一定的填料层高度，需要设计液体收集分布器，即将填料层分段。对于散装填料，一般推荐高度见表，表中的h/D为分段后高度与塔径比，h为允许的最大填料层高度max散装填料分段高度推荐值表1.5.2填料类型h/DH/mmax拉西环254矩鞍环586鲍尔环5106阶梯环8156环矩鞍5156取每段填料层高度为4.5m，分两段。1.5.4填料层压降的计算查表得填料因子130m-1；液相密度校正系数1；LW2.90操作空塔速度u=2.45m/s；.785.3601买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第10页共62页横坐标0.058；21LgG21.95.03876纵坐标LgFu22.2.090.40.022（计算纵坐标时用u代替u）F由Eckert压降通用关联图查知图1.5.3单位压降=119.8=107.8Pa/m(填料)p买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第11页共62页小于500Pa/m（填料）。因此满足要求。所以全塔填料层压降9107.8Pa=970.2Pa。p买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第12页共62页第二章塔结构的设计2.1塔内件及附件的选择2.1.1除沫器的选择出塔除雾沫器，选用丝网丝除沫器，固定在两块栅格板间构成。丝网层厚度一般取100150。选用100标准型（N型）其物性如下表2.1.1堆积密度/kgm-3空隙率/%比表面积K使用条件144982792950.1070.116所有场合丝网除雾装置直径D1由允许气速决定的。最大允许气速可按如下经验公式计算：U=K；maxGL式中U最大允许气速m/s；ax、滴和气体密度；LGK经验系数；U=0.11=3.27m/s；max12.9而空塔操作气速u=2.45m/s=74.9%Umax满足操作气速在75%85%U要求2.1.2填料支承装置的选择选用由扁钢焊制的栅板作为填料的支承。买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第13页共62页由于塔径较大，选用分块式栅板。栅板由焊死在塔壁上的支承圈支持。且塔径900mm,因此需在支承圈下设加强肋板。填料支承结构尺寸见下表表2.1.2栅板尺寸支承装置塔径Dg填料环直径DHst支承圈宽厚肋板数允许填料高度1200508006010506010厚S1066Dg图.3液体分布器当塔径范围为DN1200mm，最常用是盘式液体分布器买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第14页共62页图.4液体再分布器填料塔中，当填料层比较高时，塔中心处的填料常不能被湿润，被称为“干锥”现象。为消除此现象，常将填料层分段，层间设置液体再分布器。如下图所示一种应用最广的截锥式再分布器。它的设计尺寸参考表。表2.1.3倾角7090高h1020%Dg锥口径D170%Dg锥壁厚s34买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第15页共62页图.5裙座结构设计1.裙座的形式：考虑到加工，制造方便，采用圆筒型；2.材料：选用Q235-B；3.裙座与塔体的连接：焊接接头采用对接式，如下图图2.1.44裙座检查孔：采用B型长圆形孔；5地脚螺栓座：包括盖板、垫板和筋板及基础环。详见裙座部件图；6.裙座排气孔、接管引出孔以及其他结构详见总装图和裙座部件图。买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第16页共62页2.1.6人孔的设计与选择根据中华人民共和国行业标准钢制手孔和人孔选用“回转盖板式平焊法兰人孔”（HG/T21516-2005）其形式如下图.7塔吊柱的选择吊柱的方位和回转半径S应能使吊柱经人工推转使经过吊柱垂线可以转到人孔附近，还可以使吊钩垂线转到平台外，以便将塔内件从塔平台外的场地上吊到塔平台上人孔处或从塔平台上的人孔处吊到塔平台外的场地上。因买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第17页共62页此吊柱的方位首先取决于人孔的方位。人孔方位是由管道专业根据设备布置和配管要求来确定的。根据压力容器与化工设备实用手册选用HG5-1373-80-15吊柱其基本参数如下：S=900，L=3400，H=1000，=15910，R=750，e=250,l=110,重量234图2.1.6吊杆料为20号无缝钢管，其他材料为A3F钢。支座垫板材料与塔体材料相同。吊柱下端支承结构采用椭圆形封头。吊杆以整根管子作为计算依据的。若管子长度不够需要拼接时，应符合以下要求：1.只许拼接一处。2拼接位置只能在下图所示B至C，E至W之间。3.焊接结构按图所示。焊缝系数取0.9.买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第18页共62页图2.1.7封板用管子制作的的吊柱都焊有端封板，以防止雨水灌入引起生锈。封板上方开30的牵引孔。吊钩常用的吊钩形式有三种，其中以圆钢弯成U形焊在吊杆上的形式最多，因此采用这种形式，其结构图如下图2.1.8买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第19页共62页2.1.8接管的选择排气管内气体的流速u取20m/s。QV=0.0048m3/s(液)QG2.51m3/s;D=uq4式中D管子直径；QV流体的体积流量m3/s;U流体的流速m/s；气体的进出口管D=0.399muqV4201.35选用DN350mm的接管工业供水速率1.53m/s,液体的进口管u取2m/sD=0.055m214.308取DN50的接管液体出塔速度取1m/s；则d=0.078muqv41.3048取DN80的接管。2.1.9接管法兰的选择根据中华人民共和国标准GB9112.2-2000选用PN0.6Mpa平面板式平焊法兰其结构如下图买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第20页共62页图2.1.9具体尺寸如下表螺栓接管名称公称通径DN管子外径A法兰外径D螺栓孔中心直径K螺栓孔径L数量n螺纹Th法兰厚度C法兰内经B法兰理论重量kg液体进口5060.314011014412M1661.51.51液体出口8088.919015018461890.52.95气体进出口350355.649044522122020359.50压力容器法兰的选择根据中华人民共和国标准压力容器法兰分类与技术条件即（JB/T4700-2000）,根据设计工艺条件，可选用甲型平焊法兰根据JB/T4701-2000确定其结构和尺寸表2.1.9DND1D2D3D4HsAAtD螺栓柱规格螺栓柱数量120013151276125612536626516211827M2436买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第21页共62页图2.1.10第三章塔的设计及强度校核3.1塔体和封头的厚度计算3.1.1材料的选择最高工作压力P=0.1Mpa设计压力P=0.11Mpa,属于低压吸收设备，一类容器；介质腐蚀性未提特殊要求，故选Q345R作为塔体材料。3.1.2筒体厚度的确定先按内压容器设计厚度，然后按自重、液重等引起的正应力及风载荷引起的弯曲应力进行强度和稳定性验算。根据设计压力和液柱静压力确定计算压力塔内液柱高度仅考虑塔1液面高度h=1m，则液柱静压力Hp为：=609929.81=0.009tscriseRE/06.P即裙座出现失稳之前，材料已达到弹性极限，因此强度是主要制约因素。由于+3.44+16.519.9；max23Pa因此满足强度及稳定性要求。3.4.2焊缝强度的校核此塔裙座与塔体采用对接焊，焊缝承受的组合拉应力为esititDgmM1021ax785.01024.38.9102785.488.860因此，塔设备必须设置地脚螺栓B地脚螺栓个数n取16地脚螺栓腐蚀裕量mC32地脚螺栓螺纹小径7.213147605.98421AdbtB故取16-M24地脚螺栓满足要求。由于0为拉应力，设备可能翻倒，必须安装地脚螺栓。B查表选用M24的地脚螺栓地脚螺栓公称直径3.7水压试验时塔的强度和稳定性验算水压试验时塔体11截面的强度条件0.9TeitDP2es式中P液柱静压力，因塔体高约15m,故取P0.15Ma0.90.92350.85179.78Sa由于35.110.9T85.022.17/135.0S买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第36页共62页因此满足水压试验要求。水压试验时裙座底部00截面的强度与轴向稳定校核+TSesiDgm0axesiM2max785.3ScrK9.式中0.9K0.91.2235253.8SPaK264crPa由于TS102785.03124.3.98587.6+4.912.5A321e2m故开人孔后不需另行补强第五章主要制造工艺5.1椭圆封头部件的制造椭圆封头是由半个椭球面和短圆筒组成。其中椭圆封头材料为Q345R，最小厚度为10mm，考虑制造减薄量及加工余量，毛坯选用厚度为12mm厚的耐蚀层，带极堆焊过渡层及耐蚀层堆焊材料为25.2LMN焊带，手工堆焊过渡层堆焊材料为E309M0焊条。手工堆焊耐蚀层堆焊材料为BM310M0焊条，耐蚀层的堆焊应该在整体组装前完成。人孔凸缘为整体20MnMoIV级锻件；人孔凸缘衬里与人孔凸缘之间为松衬结构，间隙小于0.5mm。5.2筒节的主要制造工艺a.钢板检验。主要检验以下几个方面：钢号、化学成分、力学性能、表面及内部缺陷等。买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第46页共62页b.矫正：为保证加工质量，凡是变形超过技术要求的钢材，在划线、号料前必须进行矫正c.喷砂：清理钢板内外表面。d.下料：下料、切割后要进行边缘加工，消除加工硬化层及热影响区e.卷制:滚圆并用内外圆弧样板检查，间隙不得大于0.5mm。e.校圆：筒节纵焊缝焊接后发生变形，必须进行校圆，棱角度E3mm，最大与最小内径差e5mm。5.3总装a.筒节和下封头组对，因通体较长，组对时应注意严格控制每一道环缝的错边量及间隙的均匀性，并采用逐段卧装的装配方法，以保证塔体直线公差为千分之一塔高，且不大于15mm。塔体安装垂直公差为千分之一塔高，且不大于15mm。且必须使用环缝组装卡环控制筒体椭圆度。b.探伤；焊缝分三次进行。焊至40mm，48mm焊满后分别进行100RT，符合4730-1994中的III级要求，合格后进行100UT复检。符合4730-1994中的I级要求。焊缝外表面做100MT，内表面做100PT。符合JB4730-1994中的I级要求。c.铆工；针对内部附件和外部附件。d.探伤；尾部附件焊缝100MT；内部附件焊缝100PT，并需作铁素体检查，铁素体含量0.6。e.上封头与筒体组对电焊。f.探伤；焊缝分三次进行，焊缝分三次进行。焊至40mm，48mm焊满后分别进行100RT，符合4730-1994中的III级要求，合格后进行100UT复检。符合4730-1994中的I级要求。焊缝外表面做100MT，内表面做100PT。符合JB4730-1994中的I级要求。g.水压试验；水试压力PT=0.12MPa，水质氯离子含量小于25PPM（有水质合格证），水温不低于15摄氏度，且不低于大气露点温度。h.衬里，衬环氨渗透试验；用100氯气进行渗透试验，试验压力0.02003MPa，保压时间不少于12小时。买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第47页共62页i.所有焊缝外表面及设备主螺栓做100MT，符合JB4730-1994中的I级要求。j.外部清理，刷油漆。5.4主要件的热处理a.筒体内筒纵焊缝焊接后，按620+_14消除应力热处理。b.椭圆头为整体热冲压成型，成型前的加热温度为960+_14成型后的正火热处理温度为930+_20。堆焊过渡层按560+_10消除应力热处理。5.5主要检验要求a.对主要受压件及耐腐蚀包括板材，管材，圆钢，锻件，焊材进行复查。b.焊缝错边量；衬里纵焊缝小于1mm，内筒总焊缝小于1.5mmc.对筒体与封头的深环焊缝，返修焊缝，均应100RT检验，100UT复检，100MT检验。d.封头热成型和正火热处理后，应进行100UT，MT检验。e.堆焊过渡层后进行UT，PT检验，堆焊面层后进行UT，PT，FT检验。f.设备在水压试验后，对有关焊缝进行MT，PT检验。g.设备主要螺栓MT检验。买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第48页共62页参考文献：1路秀林王者相化工设备设计全书塔设备,化学工业出版社.1999，102曲文海压力容器与化工设备实用手册上、下册，化学工业出版社，2000.33刘道德化工设备的选择与设计，第三版中南大学出版社，2002.64祁存谦丁楠吕树申主编化工原理，化学工业出版社，2005.125陈敏恒丛德滋方图南齐鸣斋化工原理，化学工业出版社，2005.66郑津洋董其伍桑芝富主编过程设备设计第二版，化学工业出版社2005.77刘湘秋编著常用压力容器手册机械工业出版社2004.68寇尊权王多主编机械设计课程设计机械工业出版社2006.109GB150-2010钢制压力容器10JBT4710-2005钢制塔式容器11匡国柱史启才主编.化工单元过程及设备课程设计.化学工业出版社,200212刘福顺、汤明.无损检测基础M.北京航空航天大学出版社，200513王宽福、冯丽云.焊接与化机焊接结构M.浙江大学出版社，200314贺匡国.化工容器及设备简明设计手册M.北京：化学工业出版社200215罗森诺WM等.传热学基础手册（上下册）.齐欣译.北京：科学出版社，1992买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第49页共62页附录一外文原稿：AnhydrousAmmoniaPressureVesselsInThePulpAndPaperIndustryThepurposeofthisarticleistoensurethatpulpandpaperoperatingcompanies,theirengineeringconsultants,andinspectioncontractorsareinformedaboutstresscorrosioncrackinginanhydrousammoniaservice.TheinformationwaswrittenbyataskgroupoftheTAPPIEngineeringDivisionNondestructiveTestingandQualityControlSubcommittee.Bacteriainsomeactivatedsludgeeffluenttreatmentsystemsrequiresupplementaryfood.Insomecases,thisfoodisprovidedbyammoniaandphosphoricacidwhicharestoredonthemillsite.Ammoniaiscommonlystoredasanhydrousliquidammoniaincarbonsteelvesselsatambienttemperatureand16bar(250psig)pressure.Thesevesselscanbesubjecttostresscorrosioncracking(SCC).SCCcouldcausereleaseofammonia,whichisahazardouschemical.SCCofcarbonsteelvesselsinanhydrousammoniaserviceissomewhatanalogoustothatexperiencedincontinuousdigesters.Forexample,theimportancesofstressreliefduringfabricationandofin-serviceinspectionarecommontoboth.Thisarticleconcernsstorageinhorizontalpressurevesselsatambienttemperature,asthistypeofvesselisusedinpulpandpaperapplications.Largerefrigeratedstoragetanksareusedforatmosphericpressurestorageinthechemicalindustry.HistoryofSccInAmmoniaStorageVesselsThehistoryofSCCincarbonsteelammoniastoragevesselswasreviewedbyLoginow(1)andisalsobrieflysummarizedinaNACETechnicalCommitteeReportentitled“IntegrityofEquipmentinAnhydrousAmmoniaStorageandHandling”(2).Inthe1950s,liquefiedammoniabegantobeinjecteddirectlyintosoilforfertilization.FailureofcarbonsteelstoragevesselsbySCCbegantooccur.Thesefailureswereunexpectedsinceliquefiedammoniahadbeenusedformanyyearsintherefrigeration,chemical,andmetalheattreatingindustrieswithoutreportedproblems.InvestigationconfirmedSCCtobethecauseofcracking.Threerecommendationswere买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第50页共62页madein1962thatstillformthebasisofmoderncodes:Pressurevesselsshouldbefullystressrelieved.Extremecareshouldbeusedtoeliminateoxygenfromammoniasystems.Ammoniashouldcontainatleast0.2%watertoinhibitSCC.LoginowreportedthatadoptionoftheserecommendationspracticallyeliminatedSCCincarbonsteelvesselsintheagricultureindustry.However,inarecentWesternCanadiansurveySCCwasfoundin100of117fieldstoragevesselsinspectedbywetfluorescentmagneticparticletesting(WFMT)(3).DespitetheabovemeasuresSCCcontinuedtooccurinroadtransporttanksconstructedfromhighstrengthsteels,inrefrigeratedstoragevesselsandinvesselswhichhadbeenweldrepairedbutnotsubsequentlystressrelieved.AnadditionalrecommendationtolimitsteeltensileoryieldstrengthwasembodiedintheU.S.andBritishammoniastoragecodes,respectively(4,5).ANSIK61.1Nominaltensilenogreaterthan70,000psi(580MPa)U.K.CodeMinimumspecifiedyieldstrengthshallnotexceed350MPa(51,000psi).PRACTICALCONSIDERATIONSThisarticleisconcernedmainlywithpracticalconsiderationsimportanttopulpandpaperm