φ2800洗苯塔设计（全套CAD图+说明书+开题报告+翻译）

买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985DN2800洗苯塔设计摘要:本设计是填料塔，因填料塔较其他类型塔有如下优点：结构简单，塔板效率较高，成本低，安装维修方便等。该设计的重点与难点是洗苯塔的结构设计、强度校核、相关制造工艺的编制、工艺流程图的绘制，塔的施工图设计包括总装配图和若干零件图。该设计主要是洗苯塔的主要技术参数的选定，以及主体构件的设计。并且对筒体、封头和裙座等部件都进行了强度的设计校核和开孔补强的计算。另外该设计还涉及筒体、封头等部件材料的计算选取及焊接材料的选用。关键词：填料塔设计苯回收买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985DN2800designforbenzenewashingtowerAbstract：Thisdesignisforpackingtower,packedtowerhasthefollowingadvantages:simplestructurethanothertypesoftower,towerplatewithhighefficiency,lowcost,convenientinstallationandrepair.Thedesignofthekeyanddifficultyisbenzenewashingtowerstructuredesign,strengthcheck,relatedmanufacturingprocessplanning,processflowchart,designandconstructionoftowerincludesassemblyandanumberofpartsdrawing.Thisdesignismainlyselectedthemaintechnicalparametersofbenzenewashingtower,aswellasthedesignofthemaincomponents.Andthebarrelbody,headandskirtandothercomponentsarecarriedonthecomputationanddesignverificationofintensityandtheopeningreinforcement.Theselectionandcalculationoftheweldingmaterialdesignalsorelatestothecylinderheadandotherparts,materials.Keywords:packedtowerdesignbenzenerecovery买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985目录引言.1第一章结构设计.31.1填料.31.2填料层的高度.41.3塔内件及附件的选择.41.3.1填料支承装置的选择.41.3.2液体再分布器.61.3.3除沫器的选择.61.3.4塔吊柱的选择.61.3.5人孔的设计和选择.81.3.6接管的选择.91.3.7接管法兰的选择.101.3.8压力容器法兰的选择.101.3.9裙座的设计.11第二章填料塔的强度、刚度和稳定性计算.122.1了解设计条件以及选材.122.2计算筒体和封头厚度.122.3载荷分析.132.3.1地震载荷与地震弯矩的计算.132.3.2自振周期的计算.142.3.3风载荷与风弯矩的计算.152.3.4偏心质量me.182.3.5最大弯矩的计算.182.3.6计算塔设备质量载荷.182.4强度校核.202.4.1圆筒轴向力校核和圆筒稳定校核：.202.4.2裙座轴向应力校核.222.4.3塔设备压力试验时的应力校核.242.4.4基础环和地脚螺栓设计及校核.252.4.5盖板设计及校核.29买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或119709852.4.6筋板设计及校核.292.4.7裙座与塔壳的对接焊缝.30第三章开孔和开孔补强设计.313.1开孔补强结构.313.1.1补强圈补强.313.1.2整体补强.313.2符号.313.3适用的开孔范围.333.4不另行补强的最大开孔直径.333.5壳体开孔补强的要求.333.5.1外压容器.343.5.2内压容器.343.6平盖开孔补强的要求.343.7有效补强范围及补强面积.353.7.1有效补强范围.353.7.2补强面积.353.8补强方法判别及补强计算.363.8.1接管a的计算.363.8.2接管f的计算.383.8.3接管c的计算.393.8.4接管d的计算.403.9人孔开孔处补强.41第四章洗苯塔的制造、检验和安装.424.1制造上的要求.424.2设备的安装.454.3设备的检验.45参考文献.46谢辞.47英语论文.48中文翻译.60买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985引言炼焦化工是以炼焦煤为原料，经过高温干馏生产焦炭、焦炉煤气及化工产品的工业。而焦炉煤气回收粗苯通常采用洗油吸收粗苯法。粗苯是由多种芳烃和其他化合物组成的复杂混合物；粗苯的主要组分是苯、甲苯、二甲苯及三甲苯等。此外，还含有一些其他组分。在用洗油回收煤气中的苯族烃时，则尚含有少量的洗油轻质馏分。洗油吸苯的工艺流程如图1所示。从焦炉煤气终冷塔来的温度为2527的煤气，依次通过串联的洗苯塔，与塔顶喷洒的煤焦油洗油逆流接触，脱出粗苯后，从塔顶排出。塔底排出含粗苯约2.5%的富油，送富油脱苯工序蒸馏脱苯。脱苯后的贫油又送同吸苯工序循环使用。图1焦油洗油脱苯工艺流程洗油吸苯的主要设备是洗苯塔。洗苯塔的形式有填料塔、板式塔和空喷塔等。空喷塔、板式塔结构简单，造价低，但洗苯效果差，目前国内大型焦化企业已很少采用。现在常用的是填料塔。如图2所示，填料塔内设有喷淋装置、填料装置、液体分配锥、气液再分布板和捕雾装置等。填料装置有钢板网、木买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985格栅和花形填料等三种形式。洗苯效果的好坏，关键取决于洗苯塔的结构和塔内填料，因此选用合适的填料可以提高煤气中苯的回收率，降低生产成本，保证装置长周期运行。洗油通过塔顶的喷淋装置均匀分布于填料表面并与从塔底进入的煤气逆流接触，吸收了煤气中粗苯的富油从塔底排出。脱除粗苯后的煤气，经捕雾装置从塔顶排出。在每段填料间，设有液体分配锥以消除塔壁效应。在塔中段设有气液再分布板，以使沿塔断面气液分布均匀。图2填料式洗苯塔本次设计的塔是基于衡阳的室外环境，在操作压力为7000pa，操作温度为30的基础上设计的。买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985第一章结构设计1.1填料：填料是填料塔核心件，填料的选用主要依据效率、通量、压降等三个重要的性能参数，其次应综合考虑成品的性能、成型工艺和成本等因素。填料的吸油值、颗粒度、触变性及填充量、相对密度、价格等因素都会影响到选择。填料分散装和规整两类，综合上述各影响因素及设计条件，选鲍尔环作为洗苯塔的填料。表1-1常用填料鲍尔环是由值径高度比为1的空心圆柱体在侧壁上冲出两层均布交错排列的矩形小窗，冲出的叶片除一端连在该壁上，其余部分弯入环内，围聚于环心，如图所示。我国现行标准规定开孔率取35%。图1-1鲍尔环（a）钢环（b）瓷环填料层效率随塔径填料直径之比值（D/d）增加而下降。此处选用76mm买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985的不锈钢鲍尔环，物性如表1-2。表1-2不锈钢环几何特性1.2填料层的高度填料层分段液体经过填料层往下流，很容易沿塔壁形成壁流，易造成填料层中气液分布不均，导致设备传质效率低，严重时甚至使塔中心的填料不能被液体湿润而形成“干锥”。因此，每隔一定高度，需设置液体收集再分布器，即将填料层分层。对于散装填料，推荐高度见表1-3，表中的h/T为层高与塔径比，Hmax为所允许的最大填料层高度。表1-3散装填料分层高度推荐表填料鲍尔环拉西环矩鞍环阶梯环环矩鞍h/D5102.55-88-15515Hmax/m64666取每层填料高4.5m，故全塔共分为五段。液体再分布器的安装位置，一般因高于填料层上表面150mm到300mm，以便能提供足够空间让流体的压力降尽量小而又不至于太影响设备的传质效率。1.3塔内件及附件：1.3.1填料支承装置：据设计条件，此处选用气液分流型支承板。因塔径过大，选用分块式栅板需4块以上，故选用梁式气液喷射填料支承买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985板作填料支承装置，它比起分块式栅板有较大如下优点：流通截面积较大，通常在90%到110%之间；对流体的阻力较小；材料利用率高且可支撑较重的的填料。缺点是结构比较复杂。图1-2DN2600-4000mm支承板结构示意图表1-5支承板结构（mm）塔径支承板直径支承板数主支承梁数支承圈宽支承圈厚自由截面,%支承板许用载荷，N280027601615014105369175表1-5支承板波形尺寸（mm）买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或119709851.3.2液体再分布器液体经过填料层上下流动时，有沿塔壁形成壁流的趋势。易造成填料层中的流体分布不均，导致传质效率低，严重时甚至使设备中心的填料不能被液体湿润而形成“干锥”。因此，故每隔一定的高度，需设计液体收集在分布器，即将填料层分层，层间设置液体再分布器，使尽可能多的填料能得到均匀喷淋从而尽可能减少径向浓度差。分配锥式是最常用的液体再分配器，但在本设计中，由于塔径过大，故采用气液分流型支撑板，它与液体收集器合二为一。故不应另设液体再分布器。1.3.3除沫器在塔内操作气速较大时，可能出现塔顶雾沫夹带，不但造成物料损失、降低塔效率且还污染环境。故需在塔顶设置除沫器。常用的除沫装置有丝网除沫器和折流板除沫器。丝网除沫器有比表面积大，重量轻，空隙率大和使用方便之优点。尤其是它具有除沫效率高，压力降较小等优点，故在本设计中的除沫器选择，应选用丝网丝除沫器，固定在上下两块栅格板间构成。，丝网层的厚度应遵循工艺条件且通过试验确定，对金属丝网，当网丝直径为0.076-0.400mm、网层密度为480-5300Nm时，在合适的气速下丝网的蓄液厚度约25-50。此时网层厚度为100150除沫效果最好，故选用100标准丝网除沫器。网与上下栅板分块制作，每一块应可通过人孔于塔内安装。1.3.4塔吊柱所设计的吊柱方位及回转半径S的应能使使吊柱经过人工推转，使吊钩垂线转到人孔正上方，还可使吊钩垂线转到平台外，以便将塔内零件从塔平台外场地上吊到塔平台上人孔上方或完成相反操作。故吊柱之方位设计时首先应考虑人孔的方向。人孔方向应由管道专业根据设备的管线布置和配管要求来确定。买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985图1-2吊柱表1-6吊柱的主要结构参数S（mm）L(mm)H(mm)(mmmm)R(mm)E(mm)重量1200340010002191010003001000KgHG/T21639标准规定的吊住结构见图1-2，主要的参数见表1-6。吊杆才料为20无缝钢管，其他材料取Q235-A.钢。支座垫板材料与塔体材料相同。吊柱下端支承结构椭圆形。吊柱以整根管子作为计算依据。若管子长度不够需悍接时，应符合以下要求：1只可焊接一处。2拼接位置只能在下图所示B到C，E至W间。3.焊接结构按图所示。焊缝系数取为0.9.买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985图1-3封板：用管子制作的的吊柱均焊有端封板，以防雨水灌入引发锈蚀。封板上方开30的孔。吊钩：常用的吊钩有三种形式，以圆钢弯成U形焊在吊杆上的应用最广。其结构如图1-4所示：图1-4吊钩1.3.5人孔的设计和选择根据国家行业标准钢制手孔和人孔，此处选用“回转盖板式平焊法兰人孔（HG/T21516-2005）”，其结构形式及相关参数选择如下图所示：买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或119709850.6图1-5人孔1.3.6接管气体的进口管与出口管：取DN1000mm接管；液体的进口管：取DN125mm的接管；液体出塔：取DN150mm的接管。表1-7接管参数（mm）结构类型dNd1S1d2S2abcH1H21251324159615125556150200直管式1501594.5219625150706150200结构类型dNd1S1d2S2RH1H2买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或1197098512513342196400150200弯管式1501584.521965001502001.3.7接管法兰的选择参照中华人民共和国行业标准HG20593-97，此处选用标准突面式平焊钢制管法兰，其结构形式及主要尺寸如图1-6：图1-6标准突面板式平焊钢制管法兰表1-8标准突面板式平焊钢制管法兰主要尺寸(mm)1.3.8压力容器法兰由中华人民共和国行业标准压力容器法兰分类与技术条件（JB/T4700-2000）,根据实际情况，于此处选用乙型平焊法兰表1-9乙型平焊法兰主要尺寸（mm）买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985由JB/T4701-2000确定法兰结构和尺寸：选直径为2800mm的法兰。垫片选石棉或石墨填充式的缠绕垫片，许用温度为-70450，材料为16Mn，锻件。螺柱材料为35CrMoA，螺母材料为45，使用温度为-20400密封形式用凹凸面密封，其形式如图1-7所示：图1-7凹凸面密封1.3.9裙座塔体常采用裙式支承，裙座形式应根据载荷情况分圆筒形和圆锥形两大类，圆筒形裙座方便制造且经济合理，故选用圆筒形。裙座的构建有排气孔、裙座筒体、地脚螺栓座、基础环、引出管通道、保温支承圈、人孔等。买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985裙座材料选用Q235-B，裙座直径与塔体下封头外径应相等，焊缝采用全熔透的连续焊。具体结构见图纸。第二章填料塔的强度、刚度和稳定性计算2.1了解设计条件以及选材按照塔的设计压力，设计温度和介质等条件，参照过程设备设计的附录D，可确定容器所选材料为Q235B。2.2计算筒体和封头厚度（一）根据设计压力及液体静压力确定计算压力：塔内液柱高度仅仅考虑液封盘液面至塔底的高度=22.5，hm静压力=。ghpH6105.281.9406Mpa075.计算压力.7CH3（二）圆筒厚度：承受内压的圆筒：计算厚度CtipD2查GB150-1998中表4-1得，在温度为30时，Q235-B许用应力为113；Mpa在制造中，采用双面焊的全熔透对接接头，局部无损检测，由过程设备设计表4-3取焊接接头系数为0.85。将、值代入上式得：t0.315284.60.m圆筒设计厚度：2dC21C其中为腐蚀裕量，在无特殊腐蚀的情况下，对低合金钢和碳素钢，2C至少取1，取=3；2m2230.8m买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985圆筒的设计厚度：mm。24.637.dC为钢材负偏差，当钢板厚度超过5mm,可取=0.8mm，名义厚度1C1C向上圆整至钢材标准厚度，即标注在图上的厚度。nd故,圆整至12mm。17.608.4m圆筒的有效厚度=-=123.8=8.2mm。enC（三）封头厚度：封头厚度计算公式：0.315284.592.03120.5cihtcPDm名义厚度=+=4.59+3.8=8.39；圆整至12mm。hnCm封头有效厚度=123.8=8.2mm。ehn2.3载荷分析2.3.1地震载荷与地震弯矩的计算地震对设备的震动既有水平方向震动，又有竖直振动。因此，作用在设备上的既有水平地震力，也有垂直地震力。据GBJ1189标准，必须对建筑物本身进行抗震验算。首先，取计算截面（包括危险截面）。本设计将全塔分为5段。要验算的截面有0-0、1-1、2-2、3-3、4-4，其中0-0、1-1、2-2为危险截面。取综合影响系数。5.0ZC据过程设备设计表7-9取特性周期=0.3gT对于第二组的场地土类型，设防烈度为7时，据表7-10取地震影响系数的最大值=0.08。max地震影响系数是由场地土的特性周期及塔的自振周期由分析设计方法确定，且不得小于0.2ax买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985=max9.01Tg0.9max38.30.2.166设等直径、等壁厚塔设备的任意截面距地面的高度为，基本振型在Ih截面处和底部截面0-0产生的地震弯矩为：I010635EIzMCgH3.52.53.1.58(014)7IzECgMH当H/D15或H20m时，还需考虑高振型的影响，在进行稳定和其他验算时，可按如下公式来计算IEIE25.1危险截面处的弯矩如下：截面0-0处的弯矩：001061.25.35EEIzMmgHC=1.250.03670712.159.81329500.5=82.410.N截面1-1处的弯矩：113.52.53.51012.5.5.47EEIzmgMCHh.2.53.5.803982.0990401.4.N截面2-2处的弯矩：223.52.53.51022.5.3.5.88.5.147036919090490.EEIzmgMCHhN2.3.2自振周期的计算在不考虑操作平台和外部管路的限制作用时，对于等径、等厚的塔，质量沿高度均布，则计算模型可简化悬臂梁。由GB-1501998等径、等厚压力容器基本自振周期计算式：买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或119709853019.31.75()eimHTsED其中H为高，为有效厚度，E为设计温度下材料的弹模e其中E=。52.061Mpa2.3.3风载荷与风弯矩塔分为四段来计算塔所受的风载荷与风弯矩。据化工设备机械基础课程设计指导书中所述:设备中第i段所受的水平风力为：ieiiDlfqKP02161当笼式扶梯与塔顶管线成180时，pisioieid2043当笼式扶梯与塔顶管线成90时,取以下两式中较大者：ipisioieidKD2204432KDsioiei-设备各计算段外径，mm，=2824mm；ii-设备中第i计算段风振系数，对于塔高时，则按公式2iHm0计算；21izivKf-风压随高度的变化系数，查表57可得：if1234.0,.5,1.2,.fff-脉动增大系数，由,2201.7596.8qT查表58：=2.04；-第i段的脉动影响系数，查表59得：i12340.7.90.7.8，-第i段的振型系数，由与u查表510得：zi/ithH1234.,.5,.86,1.zzzz买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985-扶梯当量宽度，无确定数据时，取=400mm；3K3K-操做平台当量宽度，mm；4402Al-第I段操作平台构件的竖直射影（不计空挡），；A2m-第i计算段长度，mm，il=4500mm，=18000mm，=5000mm，=5450mm；12l3l4l-操作平台所在的计算段长度，mm，0l=4500mm，=18000mm，=5000mm，=5450mm；102l03l04l-各地基本风压，查化工设备机械基础相关表格，衡阳地0q2Nm区为350；2/-第i段保温层厚度，mm；si-塔顶管路外径，m；0dmd10-管线保温层厚，mm；pi-塔设备第i段风力的水平分量，N；iP-第i段迎风面有效外径，m；eiD-体型系数，对于细长圆柱型筒体，体型系数取0.7；1K风弯矩与风载荷计算：01段：=1,=4224mm,n54029104AmleiD6.9ith，,6.90.1325ithH22.70.1.izivKf610.71035.4.523iiiePKqflDN12段：=4，=3924mm,n5402908AmleiD买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985=23.9，ith23.9075itH22.0479.511.3izivKf61201.35.83.2iiiePKqflDN23段：=1，=4113mm，=28.4m，n5409360AmleiDith，22.47.811.9izivKf28.406395ithH612010.50.1iiiePqlDN3顶：=0，=0mm，=3824mm，=32.95m，=1，n40AKheiDithithH，22.851.12izivKf61200.730.453.8241609iiiePqlDN查GB1501998，任意截面处的风弯矩计算式：I1221()().2IiiiWiiilllMPPlm塔设备0-0截面的风弯矩计算公式：0312312()().WllllN0-0截面的风弯矩为：09450805012372(45)146(5018)226(8.WMN1-1弯矩：买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或1197098513244239()()8050540374168169(80)2.WlllMPPlN2-2弯矩：234850540()16196()2221.60WllMPN2.3.4偏心质量me偏心质量引起的弯矩计算式为：-eMg.其中e为塔设备重心与心线的距离；本塔未悬挂附属设备，故重心在中心线上，即e=0，故=0eMmg2.3.5最大弯矩的计算塔设备任意危险截面II的最大弯矩按下式计算：取其中最大值max0.25IWeIEeMI.Nm计算如下：0-0截面：=，=，=0We91.36000.25EWeM85.10N0maxM；91.36N1-1截面：，1WeM9.041110.25EWe84.10N1max；9.04N2-2截面：，2We81.60220.5EWeM8.710N2maxM。8.7N买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或119709852.3.6计算塔设备质量载荷（一）塔体、裙座质量；01m塔体总高,H95.32由化工设备机械基础课程设计指导书表4-2以内径为公称值径的椭圆封头形式与尺寸，知内径为的标准椭圆型封头曲边段长度80h1=700mm，且取直边段长度h2=40mm；查表4-1筒体容积、面积和质量，知本设备公称直径为2800mm，每米筒节理论质量831kg。封头公称直径为2800kg，厚度为12mm，由附表4-3，可知封头的质量为842kg。塔体与裙座质量：01mkghH5.2840831)04.795.32(843)(2101（二）塔段内件：本设备选用陶瓷填料，查表可得陶瓷填料的密度=200，且分段P3/mkg高度为，此填料塔的共有3层。故塔段内件质量为：m5.4202.84.5316.8vkg（三）平台与扶梯：据指导书表5-4塔设备零件质量载荷表，可得平台质量：，笼式扶梯质量为：2/150mkgqpmkgqF/40塔总高32.95m,笼式扶梯总高取为HF=32m，平台数n为8。故平台与扶梯的质量：032203420.54ininPFDKDqH3240158.18.9.1.8.279.5kg（四）操作时塔内物料：据指导书附表4-2得，算得封头容积=2.5227，fV3m买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985故而操作时塔内物料质量：04m220401.8(0.51.8)9402.57940iwfmDhNV1598.6kg（五）人孔、接管和法兰等附件：按照经验取附件质量：=0.25am016.7125.2840.kg（六）充液质量，偏心质量=0：we=fiWVHDm24020.8.42547k设备正常操作质量：eamm0430210=085.6.79.58.6712.1kg设备水压试验最大质量：eaw03201maxkg24.1.83.4.6583.k设备停工检修最小质量：eam03201min.kg50.26.7951.420kg2.4强度的校核2.4.1筒体轴向力校核及稳定性校核：由设计压力产生轴向应力：10.829.134iepDMPa此应力只存在于筒体，裙座上没有设计压力引起的轴向力操作时引起的轴向应力：02712.598.62340iiemgMPaD最大弯矩引起的轴向应力：，eiiM2ax3由此式可计算出：买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或119709850-0截面弯矩引起的轴向应力09max32241.3608.ieMMpaD1-1截面弯矩引起的轴向应19ax322.4.ie2-2截面弯矩引起的轴向应8max3224.7105.33iepaD由过程设备设计附表D1知在设计温度30度下Q235-B材料的许用应力为，载荷组合系数=1.2，13tMpaK系数=eiRA/094.0.5/82由A查过程设备设计图4-7得Q235-B钢板在30度下的系数B=110，pa筒体许用轴向应力：（兆帕），取其较小值；tKBcr筒体最大组合压应力按下式计算：，并不大于许用轴向压应力。对32于内压容器：32crMPa圆筒最大组合拉应力按下式计算：，并不大于。对于内321tK压容器：321tK圆筒组合应力计算及校核：0-0：KB=132，K=115.26，=115.26，MpatMpacrpa=115.26满足条件，239.6235.crK=115.26满足条件；1162.1tM1-1：KB=132，K=115.26，=115.26，patpacrpa=115.26满足要求，239.620.McrK=115.26满足要求；1119.5t2-2：KB=132，K=115.26，=115.26，patpacrMpa买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985=115.26满足条件，239.6514.92MpacrpaK=115.26满足要求；13.81tM2.4.2裙座轴向应力A裙座壳体截面组合应力应满足下式：200maxcos1cosVtsbsbKBgFZA（1）其中仅在最大弯矩中有地震弯矩参与时计入；0VF20max.3coscos0.9WessMgKBZA（2）式中：-裙座筒底截面积（）；（3）sbAmissbD-裙座底部内径；isD-裙座底部截面系数，；（4）sbZ34cossbisZB裙座检查孔组合应力按下式：2max0cs1coshhhVtsbsbKBMgFZA（5）较大管线引出孔截面按下式：2max0.31coscos0.9hhWssgKBZA（6）其中使用情况与裙座壳体截面组合应力中相同。1VF0VF式中：-截面处裙座的截面积，；smAh2m（7）(2)siesmesDbA买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或11970985（8）2smeAl-截面处水平最大宽度；bhm-截面处裙座壳的内径，；imD-截面处的垂直地震力，；hVFN-检查孔或较大管线引出孔长度，；mlm-截面处之最大弯矩，；axhM.-截面处之风弯矩，；WN-面以上塔体在压力试验时质量，；maxhkg-截面以上塔器之操作质量，；0-截面裙座壳体的截面系数，按下式计算：smZh（9）)2(42mesimesimsZDbZ其中22()imesDbl（10）式中:-截面的加强管厚度，。emhm此处选用的是圆筒形裙座，故，由前面计算可知，KB=132，cos1Mpa=135.6，裙座许用轴向应力取两者中的较小值为132，把已知数tsKMpa据代入以上各式，可得：0-0面：=，=issbDA427.10msbZsiD24735.01m132，故满足要求。9max741.360.59836.5Mpa1-1截面：mesmesimsAb)2(检查孔加强管长取200，检查孔加强管水平方向最大宽度为500。检m查孔加强管厚应与筒体壁厚一致，即为12；买文档就送您CAD图纸全套，Q号交流197216396或119