写论文所用的一些知识以及材料.doc

1：岩质边坡可采用弹塑性模型，D-P破坏准则，ANSYS进行分析2：岩质边坡稳定性有限元分析及支护措施研究：本文回顾了边坡稳定性研究和喷锚网支护的发展，介绍了喷锚网支护原理、特点，分析了边坡破坏形式和影响边坡稳定性的因素，详细叙述了边坡稳定性相关理论；主要总结了目前边坡稳定性评价的方法，分析了各种评价方法的优缺点；详细介绍了岩质边坡喷锚支护设计过程并应用于工程实例。最后，本文采用ANSYS有限元程序对加固前后边坡的稳定性进行模拟分析，通过分析初始地应力场和支护后的变形、应力以及塑性状态，证明了本文所用的边坡稳定分析方法:和治理措施是可行的。3：岩体力学也称岩石力学4：岩质边坡稳定分析及加固设计研究：有限元法能反映岩体内部真实的应力应变状态，能分析岩体从变形到破坏的发展过程，并可考虑累积性破坏对边坡岩体稳定性的影响和岩体弹塑性等因素给分析结果带来的影响，在很大程度上能弥补传统方法的不足。5：岩质边坡常出现的四种破坏形式和其对应的方法，平面滑动（sarma）、圆弧滑动（sarma）、楔形滑动、倾倒滑动（goodman-bray）6：潘家铮最大最小原理 最小值原理：滑坡如能沿多个滑面滑动，失稳时，一定是沿抵抗力最小的滑面滑动！ 最大值原理：滑坡体的滑面肯定时，则滑面上的反力（以及滑坡体内的内力）能自行调整，以发挥最大的抗滑能力！7：套话：摘要里面：挡土墙尺寸大小的改变、抗滑桩桩径大小改变、桩位变更后、桩长变化等都对边坡的位移与支挡结构的内力产生了影响。通过对两种方案进行模拟，得到了边坡在不同支挡结构下变形的规律和支挡结构的内力变化规律，对于边坡支挡结构的设计与整体边坡的稳定之间的关系有着理论指导作用。本课题研究成果对于今后的相关数值模拟分析及其他研究具有参考价值。8:瑞典圆弧法：基于极限平衡理论上发展起来，力学原理就是抗滑力矩与滑动力矩之比。9：为何可以用一个剖面来体现一个边坡的稳定性，因为假定是平面应变问题！10:瑞典圆弧滑动法：适用于可以忽略滑体内部没有相互作用，即适用与土体。假定滑裂面为圆柱面，即在横剖面上滑裂面为圆弧；弧面上的滑动土体视为刚体，即计算中不考虑滑动土体内部的相互作用力(Ei,Xi不考虑)10：在瑞典圆弧法的基础上发展起来的条分发：适用于任何形状滑动面的。因而，土体内部用圆弧法！土体与岩层接触面，可以用条分法来算出整个土体的折线形滑动的稳定性！简布条分法适用于任意形状的滑裂面。为了求出一般情况下土坡稳定安全系数以及滑裂面上的应力分布，简布做了如下的假定：(1)假定边坡稳定为平面应变问题。(2)假定整个滑裂面上的稳定安全系数是一样的(3)假定土条上所有垂直荷载的合力其作用线和滑裂面的交点与N的作用点为同一点。(4)假定已知推力线的位置，即简单的假定土条侧面推力成直线分布，如果坡面有超载，侧自推力成梯形分布，推力线应通过梯形的形心；如果无超载，推力线应选在土条下三分点附近，对非粘性土(C=0)可在三分点处，对粘性土(C0)，可选在三分点以上(被动情况)或选在三分点以下(主动情况)34。合理地确定临界滑裂面也是提高条分法准确性的关键。当滑动面形状任意时，确定临界滑动面的位置存在很大困难。由于介质和状态方程的复杂性，滑动面位置决定的安全系数泛函不仅具有多重极值，有时还不连续。秦鸣(1996年)1将条分法中安全系数表示为滑动圆弧圆心坐标的函数，结合边界约束条件，采用优化方法得到具有最小安全系数的圆心。11：岩质边坡稳定性分析：用Sarma法分析12：边坡的支护形式有：抗滑桩（岩质边坡）、桩板式挡土墙（岩土质边坡）、锚喷（岩质边坡）、土钉（土质边坡）、锚拉桩、薄壁锚拉墙、斜桩、双排桩、挡土墙、桩基托梁挡土墙水泥土桩强、土钉墙、阻滑键、13：边坡计算方法很多：边坡稳定分析的方法比较多，但总的来说可分为两大类，即以极限平衡理论为基础的条分法和以弹塑性理论为基础的数值计算方法。14：关于危岩形成的卸荷扩展机理：危岩体的形成和发育是外因和内因耦合破坏作用的结果，但从大多数危岩资料可以看出，危岩体的发育是从卸荷裂隙开始的。危岩体所在的地貌部位的卸荷作用发展过程，可以构建危岩体的雏形，雏形危岩体主控结构面的断裂、扩张、追踪控制着危岩体的稳定态势；15：支挡结构与土相互作用中，随便支挡结构侧向位移的变化，土压力也随着发生变化李建光，赵其华研究出：1、在支挡结构侧向水平位移达到一定值时，淤泥质亚粘土层有效应力会有突然增大现象。这一现象对支挡结构的稳定性有相当大的影响。2、由于支挡结构与土体的相互作用，随着支挡结构的侧向水平位移的变化，土体中应力是一个动态值。因此，为了保持基坑稳定，在设计基坑支护结构时应考虑土体中应力动态变化30。16：在基坑支护中，弹性支点法是什么17：基坑开挖会引起周围地面的沉降和基坑底面土体的回弹，仅仅对支挡结构进行强度和刚度的验算是不够的。其中由于地下水位的下降和支挡结构的位移而造成的地面沉降影响范围大，会引起周围的建筑物、道路和地下管线的沉降或不均匀沉降而造成破坏。3)基坑内土体隆起可以使得地基沉降小于计算沉降值，对于拟建建筑物的沉降是有利的。4)按照经典算法设计的支挡结构由于没有综合分析地下水和土体位移的不利影响，在施工中必须对周围环境进行实时监测，以防止临近建筑物和地下管线出现损坏或破坏，必要时还要事先采取预防措施31。18:支挡结构刚度 影响支挡结构的位移，有位移影响边坡等周边的沉降，影响土压力是否得到完全发挥！19：边坡变形：变形指边坡未形成贯通的滑动面，产生的形变和破裂。主要包括两种形式，即卸荷回弹和蠕变两种。破坏形式主要表现为滑坡、滑塌、崩塌和剥落。滑坡(slides)是斜坡部分岩土体在:重力作用下，沿一定的软弱面，缓慢的整体向下移动，具有蠕动变形、滑动破坏和渐趋稳定三个阶段，有时也具有高速急剧移动现象。滑塌(slip-slumps)是因开挖、填筑、堆载引起斜坡的滑动或塌落，一般较突然，粘性土类边坡有时也会出现一个变形发展过程。崩塌(fall-slumps)是整个岩土体块脱离母体，突然从较陡的斜坡上崩落、翻转、跳跃、堆落在坡角，规模巨大的称为山崩，规模较小的称为塌方。剥落(falls)是斜坡岩土长期遭受风化、侵蚀，在冲刷和重力作用下，岩(土)屑(块)不断沿斜坡滚落堆积在坡脚。20：边坡的开挖卸荷回弹，基坑的开挖回弹，高应力尤其重要！21：挡墙：一般浆砌块石挡墙，设计超过8m，就不经济！22：加筋：无论采用土工复合带，或者土工格栅的加筋土技术，其筋土相互作用后的复合材料的变形机制，仍是当前加筋土技术研究的焦点，目前尚无完善的计算分析方法，这是影响加筋土工程设计方案的主要因素之一。23：注浆改良：它是直接针对滑带特征，采用物理和化学的方法进行滑带物质置换和填充，从而提高其摩擦系数的技术。24：锚固：当滑带软弱，滑体和滑床岩性较为完整坚硬时，可改用预应力锚固技术。25：锚拉桩：锚索和抗滑桩联合工作是锚拉桩必须解决的问题。在施工过程中锚索是加了预应力的，而桩是没有加预应力，在土体运动时，这两个的受力状态也不同，首先吃力的是预应力锚索，然后是抗滑桩，也存在着一个锚索先坏，然后抗滑桩破坏，也就是受力不同步的问题。这个问题可以采用将联系梁与每一根抗滑桩牢固的联到一起，锚索的外锚头要固定在梁上，锁定锚固力不应大于设计锚固力50%，这样可以让锚索和抗滑桩联合工作。（不懂）26:卸荷板式挡土墙:卸荷板的作用一是减少墙背土压力，而是增加稳定力矩！为何能减少墙背土压力？由于卸荷板的遮帘作用，板下墙身所受的土压力减小，使其作用于挡墙的水平推力减小，倾覆力矩相应减小。27：悬臂式与扶臂式挡土墙：是一种轻型支挡物。它依靠墙身自重和墙底板以上填筑土体(包括荷载)的重力维持挡土墙的稳定，其主要特点是厚度小，自重轻，挡土高度较高，而且经济指标也比较好，适用于石料缺乏和地基承载力较低的填方地段。悬臂式和扶臂式挡土墙(如图2-4所示)在国外已广泛应用。近几年国内在铁路、公路等建设工程中也已经大量采用。28：锚定板挡土墙：锚定板挡土墙由墙面系、钢拉杆及锚定板和填料共同组成(图2-5)。墙面系由预制的钢筋混凝土肋柱和挡土板拼装，或者直接用预制的钢筋混凝土面板拼装而成。钢拉杆外端与墙面系的肋柱或面板连接，通过钢拉杆，依靠埋置在填料中的锚定板所提供的抗拔力来维持挡土墙的稳定。锚定板挡土墙是一种适用于填土的轻型挡土结构，它与锚杆挡土墙的区别是：抗拔力不是靠钢拉杆与填料的摩阻力来提供，而是由锚定板来提供。锚定板挡土结构可以用作挡土墙、桥台或港口码头的护岸。29：锚杆挡土墙：是由钢筋混凝土墙面(肋柱、面板)和锚杆组成的支挡构件，它依靠锚固在稳定岩土层内锚杆的抗拔力平衡墙面处的土压力(图2-6)。锚杆的设计拉拔力可由抗拔试验获得，以保证设计有足够的安全度。锚杆挡土墙的结构形式有柱板式、肋板式、板壁式、格构式和垂直预应力锚。可根据地质条件及工程具体情况，选用适当的锚杆挡土墙的结构形式。30;土压力（墙背侧压力）是挡土墙的主要外部荷载，挡土墙的设计主要包含抗倾覆和抗滑移，一般墙趾为抗倾覆的力矩中心，当基础的承载力比较低时，力矩中心内移，直接导致抗倾覆力矩减少，影响挡土墙的稳定性。滑移一般发生在挡土墙基础的地面，但当地基叫软弱时，滑动可能产生在持力层中，会导致挡土墙和地基一起滑动。土压力大小与方向，随着墙体位移大小，方向，墙背填土的种类，填土面的形式，墙体刚度，地基变形等一系列影响有关。土压力主动土压力：墙背偏离土体方向使土体达到极限平衡状态，作用于墙背的土压力，为Ea被动土压力：墙背偏向土体方向使土体达到极限平衡状态，作用于墙背的土压力，Ep静止土压力：挡土墙静止不动，土体处于弹性平衡时，土体对墙背的土压力，EoEaEoEp由此可见，在实际工程中，作用于墙背的土压力，是动态的，是变化的31：挡土墙计算属于平面问题，因此一般取一米的墙体纵身长度，(库伦土压力）;表示一米宽的墙体的土压力计算，作用点距离墙底竖直方向的三分之一处Ko：表示静止土压力侧向系数32：考虑有效粘聚力等有效二字时，表示考虑了水的影响！土压力的古典计算公式;库伦还有朗肯！33：在剪应力为零的面的法向应力必为主应力-材料力学34悬臂式抗滑桩;用地基抗力平衡强大的滑坡推力，故又称悬臂式抗滑桩。事实上，桩基承受侧向荷载的能力非常小，只有垂直荷载的1/10-1/13。这是因为两种力对桩产生截然不同的受力机制。在垂直受荷时，桩基能发挥桩壁摩阻力和桩端反力的共同作用，而且还充分利用砼的优良抗压性能，在承受侧向荷载时，桩基是一个受弯构件，而砼的受拉强度非常低。这时强大的滑坡推力往往使桩的直径和配筋大大增加，且抗滑桩的断面积随着治理滑坡的规模的增大也越来越大，所以在滑梯厚度较厚的土层滑坡中，采用悬臂式抗滑桩就不十分经济。另外，从桩的受力机制看，悬臂抗滑桩是被动型的受力状态，施工后在滑坡推力的继续作用下发生位移，桩才能逐渐具备抗滑能力，这对保护滑体上的已有建筑物非常不利35:锚杆抗滑桩:目的是增加抵抗力矩，拉杆横向受力问题至今尚未明确解决，故在实际工程中，在以钢筋为拉杆的锚拉体系曾出现拉杆被剪断或拉杆与立柱的节点被破坏的事故。36：预应力锚索抗滑桩：原理是在抗滑桩顶部施加强劲有力的预应力锚索，锚索的另一端穿过滑坡体后锚固于滑床内，使桩预应力锚索组成一个联合受力体系，用锚索拉力平衡滑坡推力，彻底改变了一般悬臂式抗滑桩大悬臂的受力状态，改变了抗滑桩靠在基岩内的嵌固段的地基抗力平衡滑坡推力的受力机制，结果使桩的弯矩大大减小，桩径变细、桩的埋置深度变浅，达到了结构受力合理、降低工程费用、缩短工期的目的。况且，预应力锚索抗滑桩是主动型的受力状态，施加预应力后，滑体受到反推力，这样就可以立即起到止滑作用。滑体上的已有建筑物不会因滑坡的作用而继续变形，个别的情况下原有变形裂缝还会逐渐弥合。但锚索与桩之间的内力分配上是一个难以确定的变数，且锚索在土层滑坡中的防腐蚀问题也难以得到很好解决，故在土层滑坡中不宜采用锚拉抗滑桩作为抗滑支挡结构。37：下沉式抗滑桩：下沉式抗滑桩，就是桩顶标高低于滑坡体表面一定深度的悬臂式抗滑桩，由于悬臂长度减短，相应弯矩值也小，其材料消耗量就比一般抗滑桩要经济。而且，尤其是在下沉式抗滑桩采用多排布置时，其下沉深度可以随着滑坡高度的变小逐渐变小，分层抵挡下沉式抗滑桩在较厚的土层滑坡治理中是一项值得推广的技术。但在应用上还存在很多问题，尽管实际工程中已开始有此方面的应用，下沉式抗滑桩受力分析等资料至今少有所见，特别是在多排集中布置时，现行规范中还存在着较大的空白，因此还有待于进一步去深入研究。37：承台式抗滑桩，是将34根抗滑单桩在桩顶用承台联结，共同抗滑承担滑体推力，这种结构形式的整体性较好。38：抗滑刚架桩：是将前后两根桩用一根横梁连接成一整体刚架，共同承受滑坡推力。39：桩板墙：由钢筋混凝土抗滑桩和浆砌片石板组成，板墙承受桩间土内的土压力，并传给抗滑桩，桩的下部嵌入稳定岩层内，承受滑坡推力，阻挡滑体下滑。40：支挡结构：通常我们在抗滑桩支挡结构设计时，都是采用的刚体力学平衡理论来分析的，实习上，支挡结构是受到的是变形体作用力的问题，上述情况表明，现在结构设计中关于土体推力是采用刚体理论，结构设计中在力的分析上不能采取刚体理论，现在采用的计算模型是刚体的，这是不符合实际的。土体是一个大变形体，是一个变形体作用力的问题，要采用变形体力学模型进行作用力的分析，这一点很重要。41：对于无粘性土，朗肯主动土压力与库伦静止土压力的表示是一样的，就是一个是Ka（朗肯主动土压力系数，只与内摩擦角有关），一个是Ko（静止土压力侧向系数，具体数值可查规范）。无论是粘性土还是无粘性土，土的土压力均按照线性分布或折线（考虑水位影响）分布。42：被动支挡结构与主动支挡结构的区别是由于支挡结构的位移偏向不一样，直接导致对周围建筑物的影响，主动支挡结构对周边的建筑物沉降影响更少！43：被动土压力：土压力作用点通过三角形或者是梯形的形心详细见土压力学教材44：梯形的形心在哪里？规则图形的形心就是重心45：计算超载土压力时：通过用墙背线与经过换算后的土面线的交点作为假想墙面的顶点计算46：卸荷板挡土墙：其主要作用是减小挡土墙下墙土压力（由于卸荷板的存在，使得卸荷板边缘对应的土体破裂面靠近墙生得土体由卸荷板承担，使其这部分土体不能传递土压力至下墙的土压力），增加全墙抗倾覆稳定。由于板上回填料使挡墙自重增加，稳定力矩也相应增加；另外由于卸荷板的遮帘作用，板下墙身所受的土压力减小，使其作用于挡墙的水平推力减小，倾覆力矩相应减少。其基础底面积大，体积大，如高度过大，则既不利于土地开发的利用，也往往是不经济的。当土质边坡高度大于8m，岩质边坡高度大于10m时，上述状况已明显存在。 从应力莫尔圆与摩尔库伦强度的关系可以看出，无论是土还是岩石，破裂面与小主应力的夹角为45+（由应力摩尔圆得到）！用破坏面上的应力与抗剪的线性应力关系（库伦公式），来表达抗剪强度包络线的表达式，成为摩尔库伦强度理论！实际破坏面上的抗剪强度包络线是曲线！47：朗金理论？48：抗滑移稳定性及抗倾覆稳定性验算是该类型挡墙设计中十分重要的一环。当抗滑移稳定性不满足要求时，可采取增大挡墙截面尺寸、墙底做成逆坡（挡墙基底做成逆坡对增加挡墙的稳定性有利，但基底逆坡坡度过大，将导致墙踵陷入地基中，也会使保持挡墙墙身的整体性变得困难？）、换土做砂石垫层等措施使抗滑移稳定性满足要求。当抗倾覆稳定性不满足要求时，可采取增大挡墙断面尺寸、增长墙趾、改变墙背做法(如在直立墙背上做卸荷台)等措施使抗倾覆稳定性满足要求。但当有软弱层时，可能发生挡墙与地基整体失稳！49：支挡结构设计所采用的方法：可按连续介质理论采用有限元、边界元和弹性支点等方法进行精确计算，但这种计算太复杂，计算结果偏小。在实际工程中，一般采用等值梁法或静力平衡法等进行近似计算。在平面分析模型中，弹性支点法根据连续梁理论，考虑支护结构与其后岩土体的变形协调，其计算结果较为合理。？50: 现代加筋挡土墙的设计内容主要包括决定加筋材料的种类、长度、横截面形状和间距，以保证加筋墙外部与内部的稳定性。国内外对加筋土的计算通常有两种方法，一种是把加筋土看成由土与筋材两种不同性质的材料组成，两者通过界面相互影响、相互作用，设计时把筋、土分开加以计算；另一种是把加筋土看成复合材料，土与筋材的相互作用表现为内力，只对复合材料的性质产生影响，而不直接出现在应力应变的计算中。51：弹性地基梁法(其基本假定为桩身任一点处岩土的抗力与该点的位移成正比:此为文克尔假定):是抗滑桩设计的常用方法。具体的解法大致可分为三种：一种是直接用数学方法求解桩在受荷以后的弹性挠曲微分方程，计算桩身内力和位移-材料力学；另一种是将桩分成有限段，用差分式近似代替桩的挠曲微分方程中的各阶导数式而求解的有限差分法；还有一种是将桩划分为有限单元的离散体，再根据力的平衡和位移协调条件解得桩的各部分内力和位移(有限元法)。弹性地基梁计算方法中，地基系数变化的比例系数的确定、滑面处地基抗力的确定、锚固段的确定、最大剪力位置的确定在今后的设计中尚需深入探讨。52：FLAC：采用显示拉格朗日法和混合离散单元划分技术能够精确的模拟材料的塑性流动和破坏，对静态系统模型也可采用动态方程来求解，因为其应用特殊的离散技术，所以计算塑性屈服和流动是十分精确的，是国际上常用的岩土工程计算软件。应用范围十分广泛。而且通过FLAC自带的Fish语言，用户可以自己定义任何复杂的模型和本构关系及根据自己的需要精确的控制计算过程。和其他有限元程序相比，具有速度快、易收敛的特点，适用于非线性、大变形等问题。53：桩基托梁挡土墙：上部是衡重式挡土墙，利用托梁，把上部荷载传递给桩基，用于陡坡覆盖土、基岩埋藏较深（用抗滑桩支挡，设计太长，不经济）衡重式挡土墙是一种改进形式的重力式挡土墙，其作用机理与其它重力式挡土墙相同，都是依靠自身重量来维持稳定，其优点是利用衡重台上的填土和全墙重心后移来增加挡土墙的稳定性，减小断面尺寸，也有利于减小主动土压力，增大抗倾覆能力，墙胸陡，下墙背倾斜，可减小基础开挖，在山区或基础开挖难度较大的地区应用较广泛，通常在挡土墙下设置托梁和桩基，利用托梁将挡土墙上所受作用力传递给桩基，来满足对地基承载力的要求，这样就形成了桩基托梁挡土墙结构。54：桩基托梁挡土墙：它的设计，发展关键是正确计算作用在挡土墙的土压力以及正确分析挡土墙、托梁和桩基三者之间的传力机理。目前在常规设计中土压力一般取极限状态下的主动土压力，而结构之间作用主要通过力学简化来完成的，但由于结构之间的力的传递受众多因素影响，如填土材料、桩的种类及托梁厚度等，力学简化计算出的结果往往与实际测量结果偏差较大。55：由静力平衡方程得出的由于极限平衡法物理意义明确，计算结果可靠，到目前为止，它仍是边坡稳定分析的主要方法之一，已被广大工程技术人员广泛地采用。但是，由于问题常常是超静定的，所以需要引入一些假设，不同学者通常采用不同的假设，形成了常见的如Bishop，Janbu，Spencer，Morgenstem一prinee等不同的极限平衡法。56：D-P破坏准侧？可查看郑疑人的塑性力学57：塑性极限分析考虑理想塑性的应力一应变关系，最早由Drucker和Prager于1952年提出。利用塑性极限分析法研究边坡的稳定性时，不研究边坡变形的全过程，而是假设土体为刚塑性体，即当边坡中的应力小于屈服应力时，土体就像刚体一样不变形;而当应力达到屈服应力时，土体就像理想塑性体那样产生塑性流动，坡体的局部或全部进入塑性状态，边坡就丧失了稳定性。边坡的稳定分析主要建立在上、下限定理的基础上。 (1)下限定理:在所有与静力容许的应力场相对应的荷载中，极限荷载最大。 (2)上限定理:在所有与机动容许的速度场相对应的荷载中，极限荷载最小。因此，塑性极限分析法的关键是构造静力容许的应力场和机动容许的速度场。塑性极限分析法的理论基础是塑性力学的塑性位势理论。在塑性分析中，塑性上、下限定理具有十分重要的地位。从理论上讲，由平衡条件、屈服条件、流动法则以及相应的边界条件，足以确定应力场、速度场和破坏荷载，但是由于实际问题的复杂性，要求全面满足静力方程、运动方程以及相应边界条件的解答几无可能。相对极限平衡法而言，塑性极限分析法理论基础严密，计算成熟，能够考虑坡体材料的应力一应变关系对边坡稳定性的影响。在边坡稳定分析中，上、下限定理可以建立在安全的基础上，即: (l)下限定理:在所有与静力容许的应力场相对应的安全系数实际的安全系数最大。 (2)上限定理:在所有与机动容许的速度场相对应的安全系数实际的安全系数最小。但是，塑性极限分析方法得出的只是安全系数的一个范围，而且得出非常理想条件下边坡稳定的解析解;在上、下限解相同时，才可为得到了精确解答，而在一般情况下坡体到底是否稳定较难明确判定。58:临界滑动面即使最危险滑动面，就是安全系数最小的滑动面！ 快速找到临界滑动面成为了关键，1.枚举法：这是最原始、最简单的方法，但也是最方便、意义最明确的方法。基本思想是根据一定的模式，比较不同自变量的目标函数，经过比较筛选，最终找到最小值及与其相对应的临界滑动面。例如，任一圆弧滑动面可以用其圆心坐标(x，y)和半径r确定，其相应的安全系数F可表达为F=f(x，y，r)o这是一个三个自由度的问题，安全系数F是一个关于x，y，r的三维数组，可以通过变换不同的(x，y，r)，最后找到与最小安全系数对应的圆心坐标(x，y)和半径r2数学规划法：这种方法将滑动面y(x)看成一个变量，再将安全系数F看成是滑动面y(x的泛函。数学规划方法搜索临界滑动面主要有线性一非线性规划法和动态规划法。在20世纪80年代，国内外采用数学规划方法搜索临界滑动面的研究较多。不同的研究者采用的搜索移动方法和具体问题采取的措施各不相同，如:阎中华5l采用了0.618法，孙君实l6采用了复型法。此方法由于需要对目标函数进行求导运算，所以使计算过程变得异常复杂。当土层比较复杂时，实践表明搜索结果将变得异常粗糙，而且容易陷入局部极值点。所以，该方法目前适用于均质土坡、上部荷载和地下水条件较简单等情况。曹文贵等川基于Janbu法，利用动态规划理论(多阶段决策的优化理论)解决了非圆临界滑动面的确定及相应安全系数的求解问题。3随机搜索方法：分为随机产生方法和随机修改方法。随机产生方法就是由计算机随机地产生大量的假设滑动面，分别对其进行安全系数的计算和比较，认为其中安全系数最小的滑动面即为临界滑动面。siegells采用了这种方法。随机修改策略是在现有最优解基础上进行微小的随机修改，然后把新滑动面与原滑动面进行比较，找到两者中相对较优的解答。然后在这个新的最优解基础上依次搜索下去，直至满足相应的收敛标准。Greco四采用了这种方法。从搜索效率上来讲，随机修改方法比随机产生方法要高。4.非数值方法：这类方法是在近期计算机发展基础上形成的，称为非数值方法。这类方法被广泛应用于管理科学、计算机科学、分子物理学及超大规模集成电路设计中，用于解决组合优化问题。非数值分析利用计算机具有容量大、计算速度快的优点，通过大量随机采样来找到目标函数的最优值。随着数学理论和计算机的快速发展，近期在临界滑动面的搜索领域涌现了诸如模拟退火【“，遗传算法【，21，神经网络【”和蚂蚁算法f4等方法，显示了良好的应用前景。这些新理论和方法大大推动了边坡稳定的研究进展，但由于它们仍处于探索阶段，仍然存在很多不足，如:滑坡系统参数的选择往往受到实际监测资料的限制，资料自身的误差影响滑坡过程中的非线性方程的建立;对于滑坡的自组织特征，由于边坡系统内部和外部之间的相互作用和祸合机制不清楚，难以建立模型来分析和研究，只能通过系统的一些宏观参数的数值分析来研究系统的复杂性。59：西南交大的高陡路基稳定性及支挡结构，有专门系统介绍各类挡土墙的60：按破裂角放坡的土体是不是自稳的！？61：对用于深基坑的柔性支挡结构，更应考虑土压力与墙体的变形关系。故精确的土压力计算方法不仅应考虑三者的祸合作用，更应视其为一空间问题。但通常情况下因挡土墙长度远大于其高度，故工程中一般将土压力计算按平面问题处理。62：经典土压力理论都基于以下假定:挡土结构视为刚性体，土体是理想刚塑性体，服从Mohr一Coulomb准则。依照经典土压力理论，得到的是极限平衡状态下的土压力值，土压力为直线分布。经典土压力理论存在着两个明显的弱点:一是要求土体变形达到极限状态的临界条件;二是经典土压力理论没有考虑挡墙的变位方式对土压力的影响。库仑和朗肯两种经典理论均假定滑裂面为一平面，而工程实际中特是复杂地质情况下，滑动面往往为复杂曲面，由此导致的计算误差往往大或偏小22夕3。此后，不少研究者又假定破裂面为圆弧面、对数螺旋曲线面等，将破坏土体分为双三角区、对数一三角区、圆弧一三角区、三角一圆弧一三角区、三角一对数一三角区等复杂形状，并结合塑性理论求得破坏区的应力场和速度场，从而实现对土压力的计算2】，其结果比较表明，这种做法更具合理性。63：散粒介质理论：B.B.索科洛夫斯基126把处于极限状态下的散粒体静力学问题归结为对微分方程的积分，从而建立了散粒介质理论。64：广义库仑理论:在库仑理论的基础上，王云球27，281、朱桐浩29，30、周述之3采用几何变换的技巧导得了粘性土主动土压力的计算公式，改变了以往利用库仑理论计算粘性土土压力时采用等效内摩擦角的方式，发展成为我国的“广义库仑理论”。王贻荪、赵明华1321又提出了对滑动楔体倾角求导的一般方法，得到最复杂条件下的主、被动土压力解答。65：关于墙背土压力的分布： 当挡土结构绕墙趾转动时，主动土压力为三角形分布，而当挡土结构平移、绕墙顶转动和绕墙中部转动时，主动土压力为非线性分布。为了确定挡土结构不同变位方式下土压力大小和作用点，许多学者进行了大量不同规模的模型试验， Roscoe(1970)8通过试验研究，证实了被动上压力的大小、方向和作用点通常取决于挡土结构的变位方式。但不同挡土结构变位方式达到主动土压力状态所需的位移量基本一致，土压力合力作用点随着土的密度增加而上升。66：周应英，任美龙(1990)曰】对砂土填料在挡土墙平移情况下进行了土压力试验，以及对粘性土填料在挡土墙平移、绕墙底转动和绕墙顶转动情况下进行了土压力试验，结果表明:(l)刚性挡土墙主动土压力的分布形式，无论是砂土还是粘性土作为填料，都具有共同的规律:绕墙顶转动时是上部土压力大而下部土压力小的抛物线形;绕墙底转动时是近似的三角形分布;墙平移时是一重心偏下的抛物线形，但底部土压力不为零;(2)由挡墙三种基本位移类型所产生的土压力，不仅分布形式有差别，而且在总土压力的量值上也不等，其中以墙平移时总土压力相对最小;(3)墙平移时产生底部压力变小，这不是由于侧壁摩阻力所致，这可用土拱理论加以解释。何为土拱效应？67：冯德章56I进一步对刚性挡土墙在回填土浸水、超载等情况影响下的压力分布特性进行了测试。土的应力、应变状态受时间的影响，尤其是粘土，其变形不只是瞬产生的，而是以某种速度增长的，具有蠕变性。土体抗剪强度的发挥，要一定的土体变形，当土体变形达到一定值且回填土抗剪强度完全发时，土体具有按一定的蠕变速度进一步变形的趋势。为了保持主动土压值，挡墙也必须以同样的速度移动，如果挡墙移动速度小于土体蠕变度，墙体的摩擦将随之减小，此时土压力将增大。在变形保持不变的情下，粘性土的剪应力会随时间而逐渐降低，表现为应力松弛。剪应力松导致挡土结构上土压力随时间增长，为时间的函数。？为何剪应力下降反而让土压力增加解答：土体颗粒在各种力的作用下，由于其实散粒结构，所以会表现出来土体的蠕变!要是抗剪完全发挥出来，根据应力应变关系，需要一定的应变才能达到，所以，需要一定变形，才能让土体抗剪强度完全发挥，当土体达到主动土压力做需要的变形时，土体蠕变会继续（可以理解为颗粒惯性作用），这样以来，当挡墙的移动速度小于土体的蠕变速度时，滑面的抗剪 能力减少（表现为应力的松弛），摩擦力相应的减少（也可理解为应力的松弛，因为土体蠕变，其相对运动趋于平缓），土压力则相应的增加！在变形保持不变，即是挡墙的为永久变形时，由于土体的蠕变，摩擦力，剪应力表现出一定的松弛，土体压力增加，知道达到静止土压力！68：研究分析了粘性土的蠕变作用于侧压力的影响问题，并说明在某些粘土中挡土墙长期缓慢地向外移动，而如果这种变形被阻止则侧压力将逐渐增大接近静止土压力69：研究清楚墙体土体的蠕变与应力松弛现象！？70：边坡自然休止角，对于砂土而言，由于其黏聚力为零，只要放坡角度小于等于内摩擦角，则该边坡是稳定的，则内摩擦角就是边坡的自然休止角。然而对于粘土，是否用等效内摩擦角来作为边坡自然休止角有待考察？71：柔性挡墙与刚性挡墙的区别，各自特点？72：土体被动区是那个位置？73：土拱效应：Terzaghi对土拱效应的定义是:“当支撑土体的一部分屈服时，屈服土体将从原有位置移出，屈服土体和邻近静止土体的相对移动将受到两部分土体间剪应力的阻碍作用，由于剪应力阻力有使屈服土体保留在原有位置的趋势，从瓦使屈服区域土压力减小而邻近静止土体土压力增大，这种土压力从屈服区域转移到邻近静止区域的现象通常称为土拱效应。有时，当屈服土体比邻近土体移动量更大时，也将发生土拱效应。”由此定义可知，土拱效应包含两部分内容:墙后土体屈服部位土压力的降低和相临近区域土压力的增加。74：路的组成：从下向上，路床、路堤、路基、路面四部分。路基含水稳层，水稳层就是防止水渗漏，破坏路堤！路面含透水层、粘层等，透水层是让路基与路面结合良好，粘层是让路表面与路其他层接触良好！路缘石，防止车冲出去路缘石。渗井，让水位下降。路堑，上方有截水沟，紧接着是跌水设置，减少水流动能！桩基完整性监测，一是用声波测试，二是小应变仪（一个接收器，一个铁锤敲击）类似于声波测试。75：Vaziri把影响土拱效应的因素归结为三个方面:(1)土拱效应引起的土压力变化随着土体刚度的增大而增长，所以密实砂中土压力变化幅度比松砂和粘土中大;(2)土拱效应随着支护结构的挠度增大而增大;(3)土拱效应随着锚固区域的屈服而减小？。76:：桩基础：在厚承台中，压杆的破坏不会出自混凝土的受压破坏，而是由于压应力的扩展使得在压杆中产生横向拉应力，使压杆产生纵向破裂而破坏。因而在厚承台中适当增加柱子的支承面积可有效的提高承台的抗剪能力解答：是把桩基承台或者托梁当着桁架模型来说的77：单向板与双向板结构的设计理念和理论模型？78：极限平衡法主要基于静力平衡法和摩尔库伦准则。79：土条受力不清楚？80：以下几种方法都是基于划分土条的受力分析的极限平衡法;包括通用条分法，瑞典法，简化毕肖普法，滑楔法，斯宾塞法等。简化毕肖普法考虑了土条间的作用力，忽略各土条之间的切向条间力，也就是假定条间力的合力为水平的，同时假设破坏面是圆弧面，且定义边坡安全系数为沿整个滑动面上的抗剪强度与实际产生的剪应力的比值。很多工程计算表明，简化毕肖普法与严格的平衡分析法相比，结果甚为接近，常用于土质、软岩质及碎岩边坡的稳定性分析。81:何为块体失效模式？82：SLOPE阴在边坡稳定性分析中最不确定的因素是每个分条底部的应力。一个迭代过程需要找到每个分条底部的应力，这样才能使得稳定系数对于每个分条是一样的，也才能使得每一个分条处于力的平衡状态。从一个SIGM刀W有限元应力分析中导入边坡/地基应力可以不用进行迭代。这样做的好处在于既可以计算每一个分条的稳定系数，也可以计算边坡/地基整体的稳定系数。图2一6所示便是用sIGMA/W模块计算得出的应力进行边坡稳定性分析的一个例子。 解答：类似于有限元与极限平衡法的综合评价法83：边坡的概率稳定性分析：边坡/地基稳定性分析中输入的参数在某种程度上是不确定的。为与分析中的参数不确定性相适应，SLOPE阿可以进行MonieCarlo可靠性分析。在这样的例子中，每一次输入的参数都必须指定一个标准方差来定义它的可能性的分布。进行可靠性分析可计算稳定系数的概率分布、可靠性指数和边坡/地基失稳的概率。失稳的概率定义为稳定系数小于1.00时的概率。84：公路级数与承受荷载之间的关系！如何换算？85：Bishop法是如何搜寻最危险面的以及其形状的？原来论证边坡设计合理性的时候，用到了这个搜索方法，该方法也是利用力矩平衡的方式！理正计算软件可以看到多个滑面的搜索方法86：复合参数法：是指桩基为C30钢筋混凝土桩，基于土拱效应原理，取平均桩间距为。在考虑抗滑桩时，采用复合参数法，即桩的参数与桩伸入土层的参数采用面积加权平均-见于西南交大的高陡路基稳定性及支挡结构复合参数法就是在分析设计中，设计的岩土种类众多，为简化计算而把多种材料按照糅合成一种材料，通过换算得出材料权重，以得到复合材料的重度，黏聚力和内摩擦角！87：研究技术路线 （1）边坡未加支挡结构与加上支挡结构时，边坡的Fsmin的变化 ,通常用，通用条分法，Bishop，Janbu法来进行计算。最危险的几个剖面的二维有限分析！ （2）88：桩基托梁挡土墙设计理论和原则 布置原则(l) 桩基托梁挡土墙的挡土墙高度及截面尺寸、桩间距、桩的尺寸、托梁尺寸的确定、应综合考虑达到安全可靠、经济合理。(2) 挡土墙的高度应满足托梁基底不致于悬空？挡墙基底竖向永久荷载合力作用点宜与托梁截面中心线、桩中心线重台。(3) 托梁可设为连续梁或简支梁。连续梁下的桩宜按等间距分布;。(4) 桩按悬臂桩设计时，锚固点的选择一般按襟边宽度不小于4m而定。矩形截面时，桩截面的短边尺寸不宜小于1.25m;桩间距宜为5-8m。89：桩基托梁挡土墙的土压力计算（1） 想看衡重式挡土墙的土压力计算 以及高陡路基边坡及支挡结构设计的论文98：折线形墙背挡土墙的土压力计算：折线形墙背土压力计算分上墙和下墙，上墙就按一般的挡土墙的土压力进行计算，当墙背较缓时，可能会出现第二破裂面，如果出现第二破裂面，上墙土压力按照第二破裂面土压力进行计算。下墙可以根据力多边形法，或者是延长墙背法（延长墙背法，有误差）详见新型支挡结构设计与工程实例李海光91：主动土压力与墙背的法向的夹角为土体与墙背的摩擦角92：第二破裂面是当挡墙俯视很缓，土中出现两个达到极限平衡状态的破裂面，除了常有的第一破裂面以来，会出现第二个破裂角。出现第二破裂面的挡墙叫坦墙！（俯斜墙背(包括假想墙背)的坡度平缓时，墙后填料内有可能出现第二破裂面，土模不沿墙背或假想墙背滑动，而浩第二二破裂面滑动(如图3-2-6所示)。因此，对于平缓的俯斜墙背(包括假想墙背)，应验核第三破裂面是否会出现。如果出现，则需按第二破裂面计算土压力）93：托梁的内力计算（1）托梁的竖直面内力计算 不考虑地基的反力作用，按照简支梁或者连续梁来计算。当考虑地基作用时，按普通连续梁或简支梁计算支座和跨中的弯矩、最大剪力，再按弹性地基梁进行计算，这种方法更接近实际，但计算较复杂。（2） 托梁水平面内力的计算当托梁底部的摩擦力小于托梁上的水平推力或不考虑托梁底的摩擦（托梁与土的之间的摩擦力）时，应进行水平面内的内力计算;当托梁底部的摩擦力大于托梁上的水平推力时，不计算水平面内的内力。(3) 托梁下有多排桩的桩基托梁挡土墙，桩基和托梁可按建筑桩基技术规范(JGJ94一94)的有关规定设计。一是按照连续梁进行计算： （1)不考虑地基土的作用, (2)当考虑地基土的作用时，把托梁与桩的交点当做固结，按照弹性地基梁（文克尔假定：(弹性地基梁的地基反力与沉降成正比，文克尔假定又简称基床系数法，可归纳为两点:1)梁的每一点挠度与地基的变形相等，且两者之间没有缝隙存在，即梁的挠度曲线与地基变形相一致，在出现负地基反力时，也不发生分离，这一点在实用上是可行的，因为结构重量对地基施加了一个初始顶压力。2)假定地基的变形只与该点受力大小成正比，地基相邻点之间不存在相互作用，而是起着一系列独立弹簧似的作用。因此，地基的变形只发生在基底范围内，而基础以外的变形则等于零，这就不需考虑边载对基础地基反力的影响。均布荷载作用下，竖直面内梁中各点的挠度、转角、弯矩和剪力的一般解）来算！三 按支端悬出的简支梁计算 (1）不考虑基地反力的作用，按照一般的支端悬出简支梁进行计算 (2)考虑基底的支承作用，桩与托梁的交点视为固定，桩与桩之间、悬出端按弹性地基梁计算。水平面内的计算中，摩擦力近似地按均布考虑。94：桩的内力计算(l)按顶部作用有弯矩和横向推力，锚固点以上两侧土压力忽略不计的悬臂桩计算。(2)按顶部作用有弯矩和横向推力，锚固点以上两侧土压力忽略不的埋式桩计算。(3)按顶部作用有弯矩和横向推力，锚固点以上只考虑桩后的主动土压力的悬臂桩计算。桩的计算不考虑托梁底的支承和摩擦，认为挡土墙的水平推力和竖直力及弯矩通过托梁全部传至桩顶。这样设计出来的桩更加安全。桩身内力的计算：在桩基托梁挡土墙中，桩身可按抗滑桩来计算。根据抗滑桩的实际受力特点，把桩沿滑动面分为非锚固段和锚固段，分别考虑其受力。滑动面以上视为一端固定的悬臂梁（可以用材料力学的方法得到悬臂段各处的弯曲和剪应力），滑动面以下视为弹性地基梁。桩后滑体产生的滑坡推力直接作用于桩身自由段，通过桩体再将滑坡推力传递给桩身锚固段并传递至下部稳定地层中。桩的计算模型示意如图3一8所示，桩后的滑坡推力采用矩形分布形式。95：弹性力学的平衡方程和相容方程？96：当墙背后面的图面不是水平时，可以假设让主动土压力方向于土面平行，在把多余的土块的自重应力包含在分析之中-详见新型支挡结构设计与工程实例李海光第26页为何仰视挡土墙在画出虚拟竖直墙背线时，墙背与挡墙之间的土体为何对强档没有影响？97：为何重力式、衡重式挡土墙一般只进行抗滑移，抗倾覆计算，而不进行抗强度计算？98：折线形墙背挡土墙的土压力计算：折线形墙背土压力计算分上墙和下墙，上墙就按一般的挡土墙的土压力进行计算，下墙可以根据力多边形法，或者是延长墙背法（延长墙背法，有误差）99：连续梁是如何计算内力的？来源于结构力学中超静定的问题！100：为何弹性地基梁竖直面可用文克尔假定，而其水平面上的不可用文克尔假定 解答：由于水平面的不是地基反力作用，而是静摩擦力作用，所以摩擦力沿着梁是均匀分布的，当水平力大于最大静摩擦力时，梁会弯曲，这时可用连续梁在均布荷载（水平力减去摩擦力）作用下求解，所以无论哪种情况水平面不会用到弹性地基梁的处理方法！在竖直平面内，弹性地基梁的解答中，文克尔假定解答会用到克雷洛夫函数102:衡重式挡土墙土压力的计算：挡土墙土压力计算采用理正软件计算。衡重式挡土墙不能直接用库仑理论计算主动土压力，这时，应将上墙和下墙看作独立的墙背，分别按库仑理论计算主动土压力，然后取两者的矢量和作为全墙的土压力。计算上墙的土压力时，不考虑下墙的影响，采用一般的库仑理论公式计算;若上墙背或假象墙背倾角较大，出现第二破裂面，则按第二破裂面求主动土压力。下墙土压力的计算方法有多种，如:延长墙背法、校正墙背法、等效超载法（将上墙墙后的填料视为下墙土体上的均布超载，而影响下墙土压力的超载部分(包括行车荷载)的范围，则根据上墙计算所得之破裂角和下墙的破裂角之间确定）、力多边形法。其中前三种方法不同程度地存在一些缺陷，力系不能自相平衡。所以本文作者采用力多边形法。力多边形法的计算原理为:首先按上述方法计算上墙土压力，得到上墙的第一破裂面及作用于第一破裂面上的作用力R，然后将R反作用于下墙的破裂楔体上，下墙的破裂楔体作用有上墙的作用力R、楔体自重力G、作用挡土墙下墙的主动土压力反力Ea、下墙破裂面上的反力R:，这些力共同作用处于极限平衡状态。在这种假设下求解第二破裂面。103：根据朗肯土压力的假设：墙背直立，光滑，填土水平，这样保证了半空间的假设，这样一来其无论是在砂土还是粉质粘土主动土压力其第一破裂角与水平面的夹角都是45+！被动土压力破裂面与水平面的夹角为45-！而静止土压力的静止系数（1-sin）是不是也必须在这钟水平填土面才成立？当粘性土达到主动土压力时，墙顶一部分土与墙背分离，深度到达临界深度时，才有土压力出现，具体详看土力学教材！当用朗肯土压力来计算墙背不是直立的挡土墙，可以用虚拟墙背法，然而，其主动土压力的系数是如何算的，如何考虑填土面不是平面时，该如何处理？104 ：库伦土压力：用库伦理论的假设：砂土，破裂面为平面：应学会水平面填土面以及带一定倾角的填土面的土压力，和主动土压力的计算，由于其墙背不直立，故不能用朗肯土压力来算，只能有库伦土压力，其沿着墙背的水平土压力是与朗肯表达形式一样，但Ka内容却发生了变化，破裂平面倾角已发生了变化，需要求导得到此倾角，与朗肯的第一破裂角有区别! 库伦土压力也可用于粘土，采用图解法=楔体试算法或者是规范推荐公式。主动土压力系数与一般库伦土压力系数不一样，并且多了一个主动土压力增大系数-详见土压力教材189页有土力学课本可得，墙背的倾斜度，粗糙度直接影响破裂面的是平面还是曲面，以及破裂面是不是对数螺线形式等！说明墙背的情况直接影响破裂面的破坏形式和位置105：直立，光滑，水平的填土，在这种情况下，填土为多层不一样的砂土时，计算第一层填土时，用一般的朗肯表达式，计算第二层时，把其土中当成超载，当成均布外荷载，再换算为第二土层来计算各深度的土压力，最后通过应力乘以面积，得到主动土压力！ 当土层既有砂土也有粘土时(1)第一层是砂土，第二层时粘土，第一层根据朗科土压力计算起土压力的分布，计算第二层时，把第一层当做当做由第二层土的土中q，其夹层平面的土压力为按照粘性土来计算-详见土力学课本181页（2）反之，依然106：假设直立墙背，填土水平，当水平土面上有均布荷载或者是土柱时，利用作图法，来考虑它们对下面土压力的影响，详见土力学课本179页107：衡重式挡土墙土压力是如何计算的？提示见-新型支挡结构设计与工程实例李海光第57、64、页108：在用库伦土压力计算，粘性土可以转化为砂土，再来计算土压力，通过抗剪强度相等计算综合内摩擦角，来计算土压力-新型支挡结构设计与工程实例李海光第57页109：有车辆荷载时候的土压