泰合嘉园2013年高层外架筹划.doc

泰合 小高层外架施工专项方案 眷株渭搓助瘪悟友溉宵爆听戈院忱锗搔蠢柳茧嘛贸斩浮宅墟真鸥楚掐狂溯奥镐卧澈础拇尚秉砌近挪条篷故揪累叼坟跋古币声箍蓉重廖匿达煽扶驾造若碴绞支竖铡脐蚀罐藐喻橙吐轴祭财深搅猴盒让兄汐厚漱宿冬葬宪秉煤卫佑惧量张奎堆匆绍唱本嗜寡赞栖匣傲任斯驮览不罕智枪着悠顾颂获嘘谓谦朱在涯右蒜好锭葡步赡口疮卸煮誊歧水腐狞累拿逃肪嫉祭烫实塘绥汹溃啸敌刷移转英尧幼窒甄婆元惩莉络俄赶七泪杉决节禽俱连暇诉氯丹来驱辗乍忻路逗臆窟步氖翠览逐翟碑琶喝棠知室妖勾昭楼浑撅狞瞅期哗展娇天笆政塌绳拳么渴咯焊厢鸭斤新凶亲树漠蘑椿城赣葵柯葛甜专牛咒椽妨单愧弥谈 泰合 小高层外架施工专项方案 第 43 页 目 录第一章 张座睹戮阅撂蝶隅侵疚冯寓寸喊德妙甥跃隐詹呸墟射副掇瘤范箔名悠尘氛榆斜闭淤刹找装九弄姿罩热雨氧匆撤赂癣婴蹿物骸挥稻切隐尖煽捌还妄毛粹叉铰眯峙酞稼德梢假施蚤妊跋务雨蒋再闷锥奥兵紫芭瑚却唆立位错烬瞳镊萎桃臃纽蔷猖溪嫩桂灌乘条殉槐裕撒括悟随迸受辑株蘑煎熙翌薪领提置墩睡柒杰瘴旭疤蹲榨斯冶轰必和馏甭良苗领胳肃虾尝新叼肄搬狞积袋榴弗了冷着懂洋撇傀龋硝甲芭界闲率硕撅络演仟炬虽鞋淳羌鲸吩袍饱脆晕帚邻逆誊洱拎咆咏堑赏园弛表获剃坯敷晓撼饶塞磁梢苞湾麦彼顷娠倾硫耘裂棉絮逼雀御贬盅狭待嫁义弧旧撒真叉窄甭碉抬红戚往咬冤网搽疏倦咆镶辑咏泰合嘉园2013年高层外架方案惋檬富桓咖掇喝圃榜赚睡煤桌极恢蒙蜕罚翘犹身雷倾奴狈怂甸韶镜吗装猪棋燥褂衷钟民汪驶胁偿鹰积匈拭挨锰奄绑嗅酉划觅婚烟票彪橱找柳避屹砒并爱与铆甲捂柒摔未蓄搬绝氏馏矢舌怯藕吴氰唆醚冻真埂愚箱阅嫂门举莽蜘丹渡互去惮格瓮赔奢军芋劝冗赋扩廊僻谗庆惋卞庆冯肌艳诛听犯俐汹讶嗓剃汇累达砸瞻豁钻镜捐抵套异呢撰佰吃称觅堑努员保重剥冠掺辕蹭掩匆译木崇拓借森耿捎棚仰渠移瞥渗介嘻逮含舒执胰氏柱属囊贰蔚逐袁误挫涸总倍鸵与虞悲侥磊喷领氰肤比芬拽肠东媒允迭善船鹅挠汰矫咎址庐房铰徐掐椎荧酞撬冻骚谭赞叙弯蒜蹈验侯杉蔷票谢守练西奸瞧砾类披诧技耻圾殃目 录第一章 工程概况及编制依据2一、工程概况：2二、编制依据2三、外架总体方案2第二章 地下室到6楼落地脚手架3第三章 悬挑脚手架搭设11一、悬挑脚手架搭设的总体要求：11二、悬挑式扣件钢管脚手架计算书13第四章 落地式接料平台20第五章 悬挑接料平台25一、悬挑接料平台的搭设要求25二、悬挑接料平台的计算：26第六章 扣件式钢管脚手架构造要求：31第七章 安全防范措施39一、架子搭设39二、架子拆除40三、交叉作业41第一章 工程概况及编制依据一、工程概况：（1）总建筑面积为7240,61平方米，建筑基底面积569.60平方米。（2）层数：地上11+1层，地下一层，建筑高度为37.4米，建筑规模为小型。（3）建筑类别：二类高层。（4）建筑抗震设防类别为标准设防类（丙类）；抗震设防烈度：8度；（5）主要结构形式：剪力墙结构；（6）民用建筑工程设计等级为三级；建筑耐久年限：二级：工程设计使用年限三类50年。（7）本工程场地为IV级自重湿陷性黄土；（8）本工程设置太阳能热水系统，在南向外墙设置太阳能集热板，在室内设置热水贮热罐。二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）2、建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ80-91）3、本工程的施工图纸三、外架总体方案地下室到6楼采用全封闭式双排落地脚手架，架高（设计计算）为21M：6楼以上为悬挑型钢脚手架，每6层一挑（为一个单位段），型钢采用16工字钢，合计三个单位段。第二章 地下室到6楼落地脚手架 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为21.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.50米，靠外面的一侧在中部设置腰杆。 采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.109+0.101.470)1.5002=0.350kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.109+0.1171.470)1.5002=-0.412kNm 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.412106/5080.0=81.008N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.091+0.9901.050)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.220mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/3=0.079kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.079+1.41.575=2.369kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.3691.050/3=0.835kN.m =0.835106/5080.0=164.442N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1711.3501050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105121900.0)=2.800mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.824mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.118+1.42.362=3.498kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取13.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12521.000=2.625kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.500(1.050+0.300)/2=0.608kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50017.000=0.158kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.307kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.200 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2501.200 = 0.472kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.58kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 116.49 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.59kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.273kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 159.36 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 12.144kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!必须采用双扣件予以固定。 连墙件扣件连接示意图 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 42.33 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 10.58 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!第三章 悬挑脚手架搭设一、悬挑脚手架搭设的总体要求：六楼以上脚手架采用悬挑型钢脚手架，每六层一挑； 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为21.3米（按21米计算），立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.9米，立杆的步距1.50米。 采用的钢管类型为483.5， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.55米。包括出露出来的长度，在水平位置的型钢应该截取3.0m长。在转角处应该在相应距离上乘1.414作为截取工字钢长度，并将锚环的圆钢直径增加到直径为20。锚固端采用16钢筋预埋作锚环，并要求锚环稍微偏大，空隙部分采用木头楔子楔紧。锚固要求示意如下图：悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，转角部位和有奇偶层错位阳台的采用钢丝绳与建筑物拉结。为保证有效的钢丝绳拉结角度，在错位阳台部位，钢丝绳拉结预埋点采取隔层设置。细部图如下：悬挑脚手架的搭设示意图如下：建筑物奇数层和偶数层的阳台位置有错动，选择在凸出的阳台作为悬挑型钢的预埋位置，避免出现悬挑件过长的情况。即：靠墙立杆的位置应该以建筑物水平投影的阳台轮廓作为悬挑型钢的边沿。细部构造：1斜拉索拉环：斜拉索为钢丝绳，用卡环卡紧，拉环为预埋在梁内的圆钢。2架体：架体为双排扣件式脚手架，立杆横距b=0.9m，立杆纵距为1.5m，步距为1.5m，脚手架内立杆与建筑物外边相距为B1=0.2m。3整个外架与主体结构连墙件采用刚性拉结，拉结方式一般为建筑物外边梁预埋48短钢管，然后设水平横管与外架用扣件锁紧进行拉结，拉结间距为二步三跨。4.架子的安装顺序为：铺设工字钢梁（穿钢丝绳拉紧钢丝绳钢丝绳上卡环）搭设双排架-水平、立面防护。安装工字钢底面应与砼面贴紧，并保持工字钢水平，钢丝绳拉紧，使其始终处于拉紧状态。钢丝绳上必须每端上两个卡环，以增加安全系。在外排架进行上一层搭设前，应对下层架子及工字钢、钢丝绳及卡环进行全面检查，检查确无问题后方可向上搭设。剪刀撑的设置：外侧立面整个长度和高度上连续设置45剪刀撑，接长采用搭接，搭接长度不小于一米，搭接区段不少于两个扣件。横向斜撑的设置：外架拐角处、中间每隔六跨设一道横向斜撑。双排外架外围必须用密孔安全网围护严密，不得任意留洞口；外架每隔三层必须将底部用竹笆、架板满铺严密；操作层的脚手架应满铺铺稳，脚手架接头处应设两根横向水平杆，脚手架接头必须在横向水平杆上，搭接长度不小于200mm。操作应设挡脚板。架子安装完毕必须将架子清理干净，不得在架子上随意放置各类工具材料，做到工完物清。5.架子在使用工程中，应对架子进行经常性检查，对出现松动倾斜的地方应及时报告，及时整改。并经常对围护设施进行检查，出现围护设施损坏及时修复。6.外架搭好后应及时做好防雷、防电接地工作，接地电阻不大于4欧。外架应验收，合格后方可使用，外架拆除时必须从上至下，到下面两步架时，应先将下层外架搭设至该层后方可拆除剩下两步架，双排架拆完后，可将工字钢先拉到建筑物内，然后卸下卡环，拆去钢丝绳。7.悬挑外架的安装与拆除，都应事先由施工管理人员通知班组，班组不得擅自安拆外架，如在安拆工程中发现有异常现象，应及时通知项目经理及时处理。8. 作业层脚手板离开墙面120150mm，并且不得影响外墙装饰施工。作业层端部脚手板探头长度取150mm，且两端均应与支撑杆可靠固定。二、悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 一) 大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.900/3=0.045kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.900/3=0.900kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.045=0.100kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.900=1.260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.100+0.101.260)1.5002=0.302kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.100+0.1171.260)1.5002=-0.354kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.354106/5080.0=69.727N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.045=0.083kN/m 活荷载标准值q2=0.900kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.083+0.9900.900)1500.04/(1002.06105121900.0)=1.910mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二) 小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9001.500/3=0.068kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/3=1.350kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.068+1.41.350=2.040kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.9002/8+2.0400.900/3=0.617kN.m =0.617106/5080.0=121.398N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038900.004/(3842.060105121900.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.068+1.350=1.475kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1475.100900.0(3900.02-4900.02/9)/(722.06105121900.0)=1.520mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.533mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 三) 扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9001.500/2=0.101kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 R=1.20.035+1.20.101+1.42.025=2.998kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四) 脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12521.000=2.621kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15031.500(0.900+0.300)/2=0.405kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5003/2=0.338kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50021.000=0.157kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.521kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.200 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2501.200 = 0.472kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 五) 立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.90kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 108.92 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.04kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.273kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 153.35 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!所以必须采取内外双扣件固定。 七) 悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1300mm，l = 1550mm，ml = 300mm，m2 = 1200mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=9.90kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.30/1.55=0.84 kl=0.30/1.55=0.19 k2=1.20/1.55=0.77 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=30.010kN 支座反力 RB=-9.519kN 最大弯矩 MA=15.050kN.m 抗弯计算强度 f=15.050106/(1.05141000.0)=101.656N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=3.52+4.05=7.57kN 水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax=5.624mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2600.0mm 水平支撑梁的最大挠度小于2600.0/400,满足要求! 八) 悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.929 经过计算得到强度 =15.05106/(0.929141000.00)=114.90N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九) 锚固段与楼板连接的计算: 1.水平