加热炉课程设计说明书.doc

加热炉课程设计模版1. 设计条件1炉子生产率： P = 40 t/h；2加热金属参数：加热钢种为40# 碳素钢；料坯尺寸1101102800 mm；加热初始平均温度为20；加热终了表面温度为1200；加热终了断面温差45 ；3燃料参数：预热温度设定为20；燃料种类设定为天然气；燃料成分见下表：成分CH4C2H6C3H8H2COCO2N2总和天然气（%）90.631.612.582.550.010.442.18100.04助燃空气预热温度：350 ；5烟气出炉膛温度： 670 ；2. 热工计算2.1燃料燃烧计算1. 天然气干、湿成分换算根据燃料温度20查表得g = 18.9 g/标m3(干空气),则k= 100/(100+0.12418.9)= 0.977 由k=0.977可计算天然气湿成分，计算结果列入下表成分CH4C2H6C3H8H2COCO2N2H2O总和天然气（%）88.551.572.522.490.010.432.132.30100.0燃料低位发热量计算2. 计算理论空气需要量L03. 计算实际燃烧产物需要量Ln（有焰燃烧，选取n=1.1）4. 计算燃烧产物生成量及成分(每100m3燃料)则生成物含量见下表产物成分C02N2O2H2O总和含量（%）8.6370.561.719.11100.05. 计算燃烧产物重度6. 计算燃料理论燃烧温度350时，设燃烧温度为18002100，则因此，可满足连续加热炉加热工艺。2.2 炉膛热交换计算计算目的是确定炉气经过炉壁对金属的导来辐射系数 CgKM kJ/(m2.h.K4)。1.预定炉膛主要尺寸：炉膛高度B。对于中型连续加热炉，假设H=550/(m3.h.K4),则 ，取n=1，a=0.166。.则B=nl+(n+1)a=12.8+20.166=3.132m, B/0.116=27,整数，符合耐火砖条件。所以取B为3132mm。炉膛各段高度。查表，对燃气大型加热炉，取H预上900mm，H加上 = 1600mm。炉膛各段长度。设均热段长度L均 ，加热段长度为 L加 ，预热段长度为 L预 。炉顶结构：上加热采用端加热，B4m，为降低成本采用60砖砌筑拱顶。出料方式：侧出料。2. 计算各段平均有效射线行程（60拱顶） 计算各段充满炉气的炉膛体积 计算各段包围炉气的炉壁内表面积 取气体辐射有效系数为=0.9，得S加 = 0.9= 0.9mS预 = 0.9= 0.9m3. 计算炉气中CO2和H2O（汽）分压PCO2 = 8.63/100 = 0.0863大气压PH2O = 19.11/100 = 0.1911大气压4. 预确定各段炉气温度 设加热段炉气温度比金属加热终了时其表面温度高60，即 tg加 = t表终+ 60 = 1200+60 =1260 设预热段炉气温度与炉长成近似线性关系，则：tg预 =5. 计算各段炉气黑度6. 计算各段炉墙和炉顶对金属的角度系数（60拱顶）7. 计算各段导来辐射系数（取 M = 0.8 ）加预界面处： kJ/(m2.h.K4)2.3 金属加热计算金属加热计算是连续加热炉全部热工计算的核心。有实底段的二段连续加热炉内金属加热计算，按加热段、预热段和加热段实底段分别进行计算。首先将这三段分成四个界面，即：金属入炉处（炉尾）为0界面；预热段终了、加热段开始处为1界面；双面加热段终了、实底床开始处为2界面；加热段终了金属出炉处为3界面。则：01为预热段，12为双面加热段，23为单面加热段。计算顺序为界面3、2、1、0。1. 计算3界面处金属加热有关参数金属表面温度 t表终 = 1200；金属断面温差设为 t终 = 45；计算金属断面平均温度该处为单面加热，所以金属断面平均温度近似为t均3=t表终0.7t终=12000.745=1168.5计算金属表面热流q表3 查表得1168.5时40#钢的导热系数为28.99636=104 kJ/(m2.h. ) 计算加热段炉气温度tg3 注：计算结果与假设加热段各温度相差较小，所以不必重新设定和计算，故取 tg3=1258。2. 计算2界面处金属加热有关参数设炉气温度tg2 = tg3=1258，求金属表面温度t表2、断面温度t2和表面热流q表2。计算该处金属表面温度t表2 计算傅里叶准数F0按经验取实底床长度L床=4.0m，查表得20时40#钢的密度=7853kg/m3. 根据t3均=1168.5，查表40#钢导热系数a=0.021m2/h,透热深度（双面加热）S=0.11/2=0.055,计算毕渥数Bi，给热系数计算函数值 由F0=1.67，Bi=0.78查表得 所以，计算金属表面热流q表2 计算金属断面温差设t2均=1120，则查表得40#钢坯的导热系数为102 kJ/(m2.h)t2= =计算金属中心温度和平均温度 t中2 = t表2 t21146421104 t均2=t表20.7t2= 11460.742=1117注：计算结果与设定温度相差小，误差小于0.3%，所以不必重新设定和计算，故取 t2均=1117。计算金属热焓值i加由t2均=1117，查表得40#钢比热Cp=0.6866 kJ/(kg.)。则：i加=11170.6866=767 kJ/kg3. 计算1界面处金属加热有关参数计算炉膛热量利用系数只预热助燃空气，查表得，当t空=350时，C空=1.296 kJ/(Nm3.)当T废膛=670时，C废膛=1.463 kJ/(Nm3.)，QD= 35124kJ/Nm3， Ln=10.29 Nm3/Nm3， Vn =11.55Nm3/Nm3则： 计算加热段热量利用系数设加热段流入预热段的废气温度1258，查表得，当t空=350时，C空=1.296kJ/(Nm3.)；T废加=1258时,Cg2=1.588 kJ/(Nm3.)；则 计算金属在预热段的热焓增量根据t均3=1168.5，查表算得40#钢比热：cp=0.6850 kJ/(kg.)得：i总i终i始1168.50.6850200.4773790.9 kJ/kg取q辐=500000 kJ/(m2h)，FB(H预上2S)=3.132（0.90.11）=2.5m2加热段向预热段辐射的热量：Q辐=q辐F=5000002.5=125104 kJ/h，则：i预=i初+i预=200.4773+350=359.546 kJ/kg计算金属平均温度设t 1均611，查表得cp = 0.58895 kJ/(kg.)，则：注：计算值与设定值相差很小，因此不必重新设定和计算,取t1均=611计算金属表面热流式中，加热段和预热段平均导来辐射系数：=10.325kJ/(m2.h.K4) 加热段炉气温度：tg1tg2=tg3=1258,t1均=610；透热深度：S=0.055；40#钢在610时的导热系数为120kJ/(m.h.)，则令A=0，得q表1=10.325(15.314-8.834)=504504，带入得A=77.077；依上述步骤迭代得最终结果：A=A=73.46，则q表1=312073.46/0.055=480829 kJ/(m2.h)。计算金属表面温度t表1t表1=t均1+计算金属断面温差t1= 计算金属中心温度t中1 = t表1 t1671.46110.19561.27计算金属热焓值当t1均610时，查表得cp = 0.5887 kJ/(kg.)所以，i预 = 6100.5887 = 359 kJ/kg；i预=359-200.4773=349.6 kJ/kg注：与假设所得i预相差很小，故计算正确，不必重新校核，i预 = 6100.5887 = 359 kJ/kg 。4. 计算0界面处金属加热有关参数金属表面温度 t表0 =20；炉气温度 tg1 = 670；计算金属表面热流 q表05. 计算各段平均热流预热段平均热流：双面加热段平均热流：6. 计算各段金属加热时间预热段金属加热时间：双面加热段金属加热时间：i加=i加i预=767-359=408 kJ/kg则 实底床加热段上金属加热时间：由前面计算所得 总加热时间 单位加热时间符合连续加热炉加热中碳钢时间要求。2.4 炉子主要尺寸确定1. 炉子长度计算 有效炉长：预热段长度：加热段双面加热长度：加热段单面加热长度：炉子总长：L总= L效+A=28517+1600=30117mm2炉门数量和尺寸确定进料炉门：炉门宽度B进= B=3.132m；炉门高度H进=30.11=0.330m；进料炉门数量：1个（炉尾端部）。出料炉门：炉门宽度B出=50.116=0.580 m（摆放5块料坯）；炉门高度H出=0.420m(3倍料坯厚+拱顶高)；数量：2个（两侧各一个，对开）。操作炉门：(宽)464（高）450mm；数量：4个（实底床两侧各2个）。人孔：高为车间地平面上100mm；尺寸（宽）580（高）800mm；180度拱顶。3耐火材料和尺寸确定本炉采用砌砖结构：拱顶（60度拱顶）：加热段用一级硅砖300mm+硅藻土砖120mm；预热段用一级粘土砖300mm+硅藻土砖120mm；炉墙用一级粘土砖348mm+硅藻土砖120mm；4炉底水管布置及规格确定纵水管：最大中心距,取a实=1600mm；根数n=3132/1600=1.96，取n=2根；纵水管规格12120mm(横水管中心距b=2320mm条件下)。支撑水管：中心距b=2320mm；根数m=10524/2320=4.5,取为5根；结构为单根横水管中间加一根水管立柱结构；规格横水管12720mm，立柱水管12120mm。5. 炉子结构和操作参数 有效炉底面积：F效=L效.B=28.5173.132=89.32m2 钢压炉底面积：F钢=L效.LM=28.5172.8=79.85m2炉底利用系数：有效炉底强度：kg/(m2.h)钢压炉底强度：kg/(m2.h)2.5 炉子热平衡与燃料消耗量 炉膛热收入 Q入基准温度为车间内环境平均温度，设t环 = 20。炉料燃烧化学热 Q烧设炉膛燃料消耗量为B（Nm3/h），则Q烧 = BQ低=35124B kJ/h预热空气进入炉膛物理热 Q空查表t空 =350时，c空= 1.296kJ/(Nm3.)；t环= 20时c环 = 1.296kJ/(Nm3.)Q空 = BLn(c空t空 c环t环) =10.29B(1.2963501.29620)= 4401B kJ/h金属氧化放热 Q放Q放 = 5588Pa = 5588400000.01 =2235200 kJ/ha铁在炉中的氧化烧损率，kg/kg，取0.01；55881千克铁氧化放热量，kJ/kg；P生产率，kg/h。 所以，Q入 = Q烧 + Q空 + Q混 + Q放 =35124B +4400.8B +2235200= 39524.8B + 2235200 kJ/h2. 炉膛热支出 Q出加热金属带出的物理热 Q产查表t产= 1168.5时c产= 0.6850kJ/(kg.)；t料= 20时c料 = 0.4703kJ/(kg.)；所以，Q产=P(c产t产-c料t料)=40000(0.6851168.5-0.470320)=31.64106 kJ/h出炉膛废气带出的物理热损失= B11.55(1.4636701.37920)= 11003B kJ/h炉底水管冷却水带出的物理热损失 Q水 设纵水管和支撑水管冷却水温度均为：入口温度t水入40；出口温度t水出60；管壁温度t平均（60+40）/250100；C纵CgKM均10.325kJ/(m2.h.K4)；Tg均（1258+670）/2+2731237K；T壁100+273373K；k纵=kJ/(m2.h.)t纵纵水管全部是双水管：F纵0.1213.14(13.919+10.524) 218.57m2所以： Q水纵k纵F纵t纵=267.6818.578844.394106 kJ/hC立CgKM加10.91kJ/(m2.h.K4)；Tg1258+2731531K；T壁100+273373Kk立=kJ/(m2.h.)立水管总面积：F立 (0.1273.143.132+0.1213.141.75) 5=9.57m2所以： Q水立k立F立t立5169.5712085.965106 kJ/hQ水Q水纵+Q水立4.394106+5.96510610.359106 kJ/h炉壁导热损失1）加热段（含实地床）：已知： Tg加 = 1258+273 = 1531K；T表加 = (1200+671)/2 +273=1209K；KM加 = 0.496；g加 = 0.294；M加 = 0.8，所以， = 1406.42273 = 1133.42预热段炉壁内表面平均温度 t壁表预 的计算2）预热段：已知：Tg预= (1258+670)/2+273 =1263K；T表预=(20+671)/2 +273=618.5K；KM预 = 0.660；g预 = 0.276；M预 = 0.8，所以： = 1047.8273 =774.83）炉壁导热损失计算加热段炉顶：已知：t壁表加均 = 1133.42；t环均 = 20；F壁加顶=BL=3.132（1.6+10.524+4.074）=50.7 m2；S 1硅= 0.3m；S2藻= 0.12m；1 = 2.926+0.00272t； 2 = 0.836+0.000836t；设t硅均=950,t藻均=443,则1=2.926+0.00272950=5.52 kJ/(mh)2=0.836+0.000836443=1.21kJ/(mh)；所以： =336974 kJ/h可求得表面温度为：（结果与假设误差小于0.5%）则加热段炉顶硅砖与硅藻土砖交界处实际温度：t加顶交=2952-1133=771；t加顶外=2443-771=115炉壁导热损失表炉壁部位炉壁内表面积（m2）导热损失（kJ/h）炉壁外表温度（）加热段炉顶51336974115加热段炉墙98601825101预热段炉顶4518184973预热段炉墙5922390169合计2531.345106（平均）90.5经炉门的散热损失 Q门Q门 = Q辐 + Q溢1）、经炉门的辐射热损失 Q辐 kJ/ha) 经出料炉门的辐射热损失 Q辐出料均热段炉气温度 Tg均 = 1258+273 =1531K炉门开启面积 F = 0.4640.32 = 0.278m2取单位时间开启时间 = 1；遮蔽系数 = 0.6，则kJ/h b) 经进料炉门的辐射热损失 Q辐进料预热段炉气温度 Tg预 = 670+273 =943K= kJ/h所以，Q辐 = Q辐出料 + Q辐进料 = 0.187106+0.081106 = 0.268 106kJ/h2) 、经炉门的溢气损失 Q溢侧进、侧出料，溢气损失可忽略不计，认为是烟气带走热量的一部分。其他热损失 Q它这些热损失包括炉底导热热损失、操作炉门散热热损失等。取Q它 = 0.03Q入0.03(39524.8B + 2235200)1185.744B+67056 kJ/h因此Q出 = Q产 + Q废膛 + Q水 + Q壁 + Q门 + Q它=31.64106+11003B +10.359106+1.345106+0.268 106+1185.744B+67056=43.679106+12188.744B kJ/h炉膛热平衡式与燃料消耗量炉膛热平衡式 Q入 = Q出即39524.8B + 2235200=43.679106+12188.744B 燃料消耗量： B = 1516 Nm3/h炉膛热平衡表炉膛热平衡表炉膛热收入炉膛热支出序号项目热量（106kJ/h）%序号项目热量（106kJ/h）%1燃料燃烧化学热53.24885.671加热金属屋里热31.64050.902预热空气带入物理热6.67210.732出炉膛废气物理热16.68026.843金属氧化放热2.2353.603冷却水带出物理热10.35916.6744炉壁导热损失1.3452.1655经炉门热损失0.2680.4366其它1.8633.00合计62.155100合计62.155100炉子工作指标 单位燃耗：Nm3/t(钢) 单位热耗：=133.12104kJ/t(钢) 炉膛热效率：100% =50.90% 炉子热效率：100%=57.03%注：为了给炉子提高生产率留有余量，在选择烧咀数量及燃烧能力时，加热炉所用燃料最低耗量可为计算值的1.1倍确定，即 B实 = 1.11516 = 1667.6Nm3/h。2.6 煤气烧嘴选型1. 选择依据 燃料种类：天然气；煤气低发热值：35124kJ/Nm3;炉子最大燃料消耗量：；炉子最大湿空气需要量：；预热空气温度：；供热量分配：上加热40%，下加热60%.2. 烧嘴类型连续加热炉炉温高，炉温均匀性好，因此烧嘴燃烧火焰要有一定的长度和铺展面。根据各种煤气烧嘴的特性，决定选用低压天然气烧嘴，即DT型烧嘴。3. 烧嘴布置和烧嘴选型该炉炉宽3132mm。侧出料方式，可以采用端侧结合供热，以端供热为主。上加热器采用端供热:这种供热方式需要火焰有较长的长度，所以选用DT150型烧嘴。该型号烧嘴最大燃烧能力为120Nm3/h,则：供热量：1667.60.4=667 Nm3/h；需要烧嘴数量：667120=5.56个，取6个；烧嘴安装间距：3132（6+1）447，满足烧嘴最小安装中心距的要求。下加热采用端侧结合供热:下端供热与上端供热相同，安装6个DT150型煤气烧嘴。下端供热的两侧供热量必须相同。根据侧烧嘴安装原则，采取交错安装方式，每侧2个，共4个。则每个烧嘴的燃烧能力为：m3/h查表可选用DT125型煤气烧嘴。2.7空气换热器设计计算1已知数据出炉膛烟气温度：t废膛=670；出炉膛烟气流量：V废膛=11.551516=17510Nm3/h；进换热器空气温度：t空入=20；烧嘴前要求空气预热温度：t空入=350；预热空气流量：V空=10.291516=15600Nm3/h；2设计数据进换热器烟气温度：t烟入=620；进换热器烟气流量：V烟入=17000Nm3/h；进换热器空气温度：t空入=20；出换热器空气温度：t空出=380；预热空气流量取：V空=17160Nm3/h；3设计方案换热器种类：金属换热器换热器结构：平滑直管金属换热器；换热管规格：573.5mm；换热管布置：顺（直）排。换热管中心距；换热器气流方向及流速：逆叉流。管外流烟气，设W烟=3Nm/s；管内流空气，设。4设计计算计算换热器烟气温度 =查表1-5可得烟气和空气的平均比热分别为： C烟入=1.463KJ/(Nm3), C烟出=1.379KJ/(Nm3),C空入=1.296KJ/(Nm3)，C空出=1.296KJ/(Nm3) 式中，换热器热利用系数，取=0.9 t=计算换热器换热面积 （A）计算预热空气在换热器中获得的热量Q空，按式（5-6） （B）计算换热器中烟气与空气的平均温压t均 由计算方案知，换热器中烟气与空气的流向采用逆叉流，平均温压按式（5-8）计 算 （a）计算：（b）计算逆叉流修正系数，按式（5-9）（5-10）（5-11）计算 查图5-11（j）得=0.95 所以平均温压（C）计算传热系数K K=A计算管外烟气侧给热系数 a）计算辐射给热系数 根据s=0.193， 18() b）计算对流给热系数 其中，t烟均=445，C= =3Nm/s；故，B. 计算管内空气侧给热系数 其中， =8Nm/s ， 由于管内插入“一”字形扭带插入件，对流给热系数是光管的1.81倍，故所以，传热系数K= 由于换热器使用中可能产生积灰现象，导致换热系数降低，影响空气预热温度，所以实际传热系数用计算出的K值乘以降低系数加以修正。这里取=0.89。将，=233，=101KJ/(m2h) 代入式（5-5）得换热器换热面积 5. 结构设计 确定换热管长度 由于该连续加热炉采用下排烟方式，换热器必须安装在地下烟道中，所以对于平滑直管金属换热器，换热管的长度取决于烟道高度。（A）计算烟道流通面积 ； 式中，进入烟道烟气流量，； 烟道中烟气流速，查表6-1，取=2；（B）确定烟道尺寸 根据F烟=2.36m2，查表6-4（拱顶角180）得烟道尺寸： 1392（宽）1716（高）mm ；（C）确定换热管长度 根据换热管长度烟道高度，故取换热管长度l管=1800mm 计算换热管根数（A）计算单根换热管的换热面积 由设计方案确定换热管采用573.5mm钢管，则单根换热管换热面积，可按换热钢管管壁平均直径计算：；（B）计算换热管根数：根； 换热管布置（A）计算垂直烟气流动方向断面上的换热管列数 式中，V烟烟气流量取14500 Nm3/h；W烟流经换热器的烟气流速，取3Nm/s；x1垂直烟气流动方向断面上的相邻换热管间距，x1=2d烟；d外换热管外径，取0.057m；l管换热管长度，取2.4 m。 故，取16根（B）计算沿烟气流动方向上的换热管排数 A计算空气流动截面上的换热管排数 B计算沿烟气流动方向上的换热器排数 注：换热管决定根数1012根，实际使用根数16213=1008，相差（1012-1008）/1008=0.4%3%,不必重新计算。6确定换热器材质 计算换热器最高壁温；本换热器内气流为逆叉式，烟气入口处和空气出口处的壁温最高，烟气出口处和空气入口处壁温最低。分别带入（5-24）得查表，换热管可采用两种材质。表面渗铝碳钢管和碳钢管。换热器烟气出口处12-13拍换热管采用表面渗铝碳钢管，其余的用碳钢管。7.计算换热器运行经济指标热效率 由式（6-25）得： 温度效率 由计算式6-26得：换热器烟气侧阻力损失该换热器管子排列为直（顺）排，阻力损失计算式为； 有燃料燃烧计算得；得阻力系数：查表8-7，计算烟气动力粘度： 换热器空气侧阻力损失A)局部阻力损失a）空气入口扩张局部损失冷空气入口管道断面积 冷空气入口风箱断面积 F=冷空气入口空气流速 面积比 f/F=0.52/1.14=0.4，查表6-7得：b）预热空气由风箱进出换热管局部损失预热空气由风箱进出换热管共有4次，可近似认为阻力相等，换热管中空气流速换热管中空气平均温度 查表6-7，；C）预热空气在下风箱90拐弯阻力损失下风箱流动断面积 F=1.14m2下风箱空气流动速度 下风箱空气平均温度 d ）与热空气出口收缩局部损失出口关断面积预热空气温度 t=380预热空气出口流速 W0=3.86标m/s热空气出口风箱断面积 F=1.14面积比 f/F=0.8/1.14=0.70查表得 ：（B）摩擦阻力损失查表6-6=0.04；L=23=6,d内=0.05m，W0=8.28 Nm/s ，t均=200按式（6-7）得：由表5-3可见，由于管内插入“”字纽带插入件，管内空气流动阻力损失是光管的3.19倍。故：， 2.8 空气管路阻力损失计算及鼓风机选择1计算条件进换热器空气流量（鼓风量）：V空入=17160Nm3/h出换热器空气流量（考虑换热器漏风损失）：V空出=17000 标m3/h；进换热器空气温度：t空入 =20；出换热器空气预热温度：t空出=380；换热器前空气管道中空气流速：W前空=10Nm/s；换热器换热管仲空气流速：W空=8Nm/s；换热器后空气管道中空气流速：W后空=6Nm/s；空气量分配：上加热段烧嘴40%：下加热段烧嘴40%：下加热侧烧嘴20%。2绘制空气管路系统图。3管路分段4计算各区段空气流量、管道内径、规格及空气流速风机出口到换热器V1=17160Nm3/h；换热器出口到总管分叉处总风管分叉处到上加热端烧嘴供风集管（流量占40%）V3=171600.4=6864Nm3/h总风管分叉处到下加热集管（流量占60%）下加热集管到侧烧嘴（一般流量占10%）5. 确定计算阻力损失的管路系统根据阻力损失计算原则，确定按到下部侧烧嘴管路系统进行阻力计算（该管路系统阻力大）。则该供风管路系统由下列区段组成：段鼓风机出口到换热器入口；段换热器；段换热器出口到总管分岔处；段总管分岔处到下加热集管；段下加热集管到侧烧嘴。6. 计算阻力损失采用表格化计算方法，填入下表a） 第7栏“+”表示气流上升，“-”表示气流下降。b） 第12栏为各段气体的平均温度。对管道绝热包扎的降温按1/m2计算。 第段的平均温度：t3均 = 380-0.5(1.09)= 376 末端温度：t3末 = 380-1.09 = 371第段的平均温度：t4均 = 371-0.5（1.020）= 361 末端温度：t4末 = 371-1.020=351第段的平均温度：t5均 = 351-0.5（1.08）= 347 末端温度：t5末 = 351-1.08= 343c） 第22栏，气流向上流动用“-”表示，气流向下流动用“+”表示。7） 鼓风机选择主要是额定压力和额定流量的选择。鼓风机工作时，额定压力主要用来客服下列阻力损失：空气管路压力损失。由表8-8知h管=1479Pa。流量板孔压力损失。因自动化部分还未计算，在这里取h孔板=1000Pa。流量调节蝶阀压力损失。因自动化部分还未计算，在这里取h阀=600Pa。 煤气烧嘴用空气压力损失。本设计选用DT150型低压天然气烧嘴，表7-3中给出的数值是该烧嘴再P煤气=4000Pa，P空气=3000Pa，且空、煤气均不预热条件下的燃烧能力。而现在空气预热到350，煤气低发热量为35124kJ/Nm3(比35500kJ/Nm3低1.06%)，所以，为了不降低烧嘴燃烧能力，必须提高空气压力。 功率75KW。分段号1分段名称2风机出口到换热器换热器换热器出口到主分岔处主分岔处到下加热集管端头下加热集管端头到下侧烧嘴通道尺寸分段长度L(m)39另行计算9208管道规格（外径*壁厚mm）482041020682043183管道内径（当量直径）d(m)50.8121.0080.8120.312气体流通横截面积F(m2)60.5180.7980.5180.076垂直管高度H(m)75+3-4+1气体参数种类8冷空气热空气热空气热空气密度0（kg/标m3）91.2931.2931.2931.293流量V0(标m3/h)101716017000104001700流速W0（标m/h）119.25.985.536.24平均温度t均（）1210376361343通道阻力损失Pa摩擦损失摩擦阻力系数130.040.040.040.041477.274.4562.2771.481534.2326.5961.3571.70局部损失阻力系数：i来源，n个数，j数值1657=0.421b=20.721b=20.750=1.036=0.321=20.754=0.421=20.7171.81.42.71.818138.96104.23168.13128.66几何压头地区大气最高温度t大气（摄氏度）19393939大气密度（kg/m3）201.1311.1311.131气体密度（kg/m3）210.5440.5770.57322-17.28+22.53-5.62分段阻力损失231731264114252195管道总阻力损失（Pa）24173+1264+114+252+195=19989. 煤气管路阻力损失计算10. 烟道阻力损失及烟囱计算（引风机选择）1. 计算条件进烟道烟气量：进烟道烟气温度：烟气密度：2. 绘制排烟系统图3. 分段段炉尾竖烟道；段竖烟道到换热器入口；段换热器段换热器出口到烟囱(或引风机)入口。4. 各段烟道断面尺寸确定首先预确定烟道中的烟气流速，取W烟=2Nm/s。然后计算截面积，根据截面积确实烟道尺寸。段：计算每条竖烟道的断面尺寸（共3条竖烟道） 段: ，选用180拱，查表得烟道尺寸为15081842（高）mm。故断面积 F2=2.533m2 ,当量直径 d2=1.674m