模板专项工程施工组织设计方案.doc

文华花园第三期模板工程施工方案文华花园第三期模板工程施工方案一、 材料的选用1 模板采用920183018mm胶合板，木方采用80100mm松木方。2 方柱采用胶合板制作的柱模，圆柱定做钢板模。3 梁模采用胶合板制作，并按梁尺寸不同进行编号。4 支架采用门式钢管脚手架和钢管。二、 模板的设计模板的设计应根据其结构形式、荷载大小、地基类型、施工设备和选用的材料等条件所决定，故模板设计应按以下要求执行：1 门字架支撑的设计应符合钢结构设计规范的规定。2 模板设计应符合木结构设计规范的规定。3 模板设计应考虑下列荷载：31 恒荷载标准值：311 模板结构的自重标准值为：180N/m2312 新浇混凝土自重标准值：24KN/m3313 钢筋自重标准值为： 梁：1.5KN/M3 板：1.1KN/M3314 新浇灌混凝土对模板侧面的压力标准值： F1=0.22Ct。12V1/2 F2=CH F新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/M2） C混凝土的重力密度（KN/M3） t。新浇混凝土的初凝时间（h） V混凝土的浇筑速度（m/h） H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶的总高度 1外加剂影响修正系数（取1.2）2混凝土坍落度影响修正系数(取1.15)32 活荷载标准值321 施工人员及其设备的自重： q=2.5KN/m2,再以集中力P=2.5KN进行验算，取两者弯矩较大值。322 振捣混凝土时产生的荷载标准值 对水平模板产生的垂直荷载标准值取2KN/M2 对垂直模板取4KN/M2323 倾倒混凝土时对垂直模板产生的水平荷载标准值取 2KN/M24 支架刚度应符合下列条件：41 对结构表面外露的模板，为其跨度的1/400。42 对结构表面隐蔽的模板，为其跨度的1/250。43 支架的压缩变形值或弹性挠度，为结构计算跨度的1/1000。5 平台板及支架计算51 具备条件：按板实际宽度、长度为计算单元，板宽度等于920mm，模板厚度等于18 mm，取52 楼板混凝土最大厚度h=220 mm计算。53 强度验算531 荷载计算荷载组合：1.2（180+0.2224000+0.221100）+1.42500=10342N/ m2,因为板宽b=920 mm,所以 q1=0.9210342=9515N/ m=9.515N/ mmq2=0.92(10342-3500)=6295N/M=6.295N/mmp=1.42500=3500N532 强度验算施工荷载为均布荷载时（按最不利因素考虑）M1=0.0779 q1L2=0.077995150.22=66.71NmMB=|-0.105 q1L2|=0.10595150.22=89.92 Nm施工荷载为集中荷载时(按最不利因素考虑)M1= 0.0779 q1L2+0.171FL=0.077995150.32+0.17135000.32=120.58NmMB=0.105 q1L2+0.158FL=0.10595150.32+0.15835000.32=139.69 Nm由于MB最大,故用MB验算强度截面抵抗矩Wn=bh2/6=49680mm3= MB/ Wn=139.69103 Nmm/49680mm3=2.81Mp15Mp故强度合格54 刚度验算（按最不利因素考虑）541 荷载计算荷 载组合：180+0.2224000+0.221100=5702N/m2因为板宽=920mm,故q=0.925702=5246N/mI=bh3/12=920183/12=447120mm4 E=4103N/mm2 又=KfqL4/100IE 查表得Kf=0.645=0.6455.2463004/(1004471204*103)=0.154(mm) M1,故取MB验算 Wn=bh2/6=300182/6=16200mm3= MB/ Wn=130103 Nmm/16200mm3=8.02Mp M1,故取MB验算 Wn=bh2/6=1220182/6=65880mm3= MB/ Wn=497.13103 Nmm/65880mm3=7.55Mp15Mp强度合格64 刚度验算641 荷载计算（1） 梁底板荷载组合：180+1.424000+1.41500=35880N/m2因梁底板宽=0.3m,故q=0.335880=10764N/m=10.76N/mm（2） 梁侧板荷载组合：F=1.424000=33600N/ m2因为梁侧板实际高度=1.4-0.18=1.22m,故q2=1.2224000=29280N/m=29.28N/mm642 刚度验算（1）梁底板因为E=4103N/mm，I=bh3/12=300183/12=145800N/mm4又=KfqL4/100IE，查表得Kf=0.645=0.64510.763004/(1002430004103)=0.71(mm)L/400=0.75(mm)故刚度合格（3） 梁侧板因为E=4103N/mm，I=bh3/12=1220183/12=592920N/mm4又=KfqL4/100IE，查表得Kf=0.645=0.64529.283004/(1005929204103)=0.48(mm) M1,故取MB验算 Wn=bh2/6=1100182/6=59400mm3= MB/ Wn=825103 Nmm/59400mm3=13.8Mp15Mp强度合格74 刚度验算因为E=4103N/mm，I1=bh3/12=1100183/12=534600N/mm4I2=bh3/12=200503/12=2083333N/mm4又=KfqL4/100IE，查表得Kf=0.645=0.64569.953004/100（534600+2083333）4103=0.43(mm)L/400=0.75(mm)故刚度合格8、柱箍计算(采用483.5钢管做柱箍)81 计算简图见图五 q 700图五 柱箍计算简图82 荷载计算新浇混凝土对模板的侧压力：F1=0.222441.21.1541/2=58.29KN/m2 F2=h=243.0=72KN/ m2因采用内部振捣方式,所以取较小值F1=58.29 KN/m2荷载组合:1.258.29+1.42=72.75KN/m2q1=72.750.3=21.825 KN/mq2=58.290.3=17.49 KN/m RA=RB=VA=VB=q1L/2=21.8250.7/2=7.64KN83 强度计算已知 Wn=5080mm3，An=489mm2 rx=1，则r=VA/ An=7640/489=15.62 N/mm2120 N/mm2 (抗剪强度满足)=M/Wn=q1L2/8 Wn=21.8257002/ (850802)=131.75N/mm2205 N/mm2强度合格84 刚度验算已知I=12.19104mm4 E=2.06105N/mm2(单根钢管)又=KfqL4/100IE，查表得Kf=1.30=1.317.497004/(10012190022.06105)=1.09(mm) MAB,故取MAB验算= MAB/ Wn=807.8103 Nmm/83333mm3=9.69Mp13Mp强度合格922 梁下次楞强度验算已知：50100mm的木枋计算长度L=600mm截面抵抗矩Wn=bh2/6=501002/6=83333mm3MAB=PL/8=4127.10.6/8=309.53Nm= MAB/ Wn=309.53103 Nmm/83333mm3=3.71Mp13Mp强度合格93 次楞的刚度验算931 板下次楞的刚度验算已知： E=4103N/mm，I=bh3/12=501003/12=4166666mm4又=Kfq2L4（1-4.8a2/L2）/100IE，查表得Kf=1.30所以=1.302.7759004(1-4.84002/9002)/(10041034166666)=0.074(mm)L/1000=0.9(mm)故刚度合格932 梁下次楞刚度的验算已知： E=4103N/mm，I=bh3/12=501003/12=4166666mm4又=KfPL3/100IE，查表得Kf=0.26所以=0.265042.46003/(10041034166666)=0.20(mm)L/1000=0.6(mm)故刚度合格10、次楞验算（板厚取180mm，梁截面取400800）10计算简图（见图八、图九）及荷载取值 q 400 1200 400 图八 板下次楞计算简图 P 1200 图九 梁下次楞计算简图1011 板的荷载取值荷载组合：1.2(180+0.1824000+0.181100)+1.42500=9137.6N/m2 次楞(木枋)的间距300 mm，则木枋所受的荷载：q1=9137.60.3=2741.3 N/mq2=(9137.6-1.42500) 0.3=1691.3N/m1012 梁下次楞荷载取值荷载组合：1.2(180+0.824000+0.81500)+1.42000=27496N/m2 因为梁宽为0.4m，故q=274960.4=10998.4 N/m次楞间距300mm所以单根次楞（木枋）上的集中荷载P=10998.40.3=3300N102 次楞的强度验算1021 板下次楞强度验算（板厚180mm）已知：木枋截面50100mm，L=1200mm截面抵抗矩Wn=bh2/6=501002/6=83333mm3则：MAB=0.125 q1(L2-4a2)=0.1252741.3(1.22-40.42) =274.13NmMAB=0.125 q2(L2-4a2)+0.25PL-0.5qa2 =0.1251691.3(1.22-40.42) +0.2532901.2-0.51691.30.42=1020.8 Nm因MABMAB故取MAB验算= MAB/ Wn=1020.8103 Nmm/83333=12.2Mp13Mp强度合格1022 梁下次楞强度验算(梁截面400800)已知：50100mm的木枋计算长度L=1200mm截面抵抗矩Wn=bh2/6=501002/6=83333mm3MAB=PL/8=33001.2/8=495Nm= MAB/ Wn=495103 /83333=5.94Mp13Mp强度合格103 次楞的刚度验算1031 板下次楞的刚度验算（板厚180 mm） 已知：E=4103 N/mm，I=bh3/12=501003 /12=4166666mm4又=Kfq2L4（1-4.8a2/ L21）/100IE，查表得Kf=1.30所以=1.301.69112004(1-4.84002/12002)/10041034166666)=1.28mmL/800=1.5mm故刚度合格1032 梁下次楞的刚度的验算（板厚180 mm） 已知：E=4103 N/mm，I=bh3/12=501003 /12=4166666mm4又=KfPL3/100IE，查表得Kf=0.26所以=0.26330012003/(10041034166666)=0.89mmL/1000=1.2mm故刚度合格11、主钢楞（2483.5mm）的验算111 计算图及荷载取值（计算简图如图十、图十一）q 900 图十 板下主楞计算简图 q 900 图十一 梁下主楞计算简图1111 板下主楞的荷载取值(板厚180)荷载组合：计算主楞时，施工均布荷载标准值为1.5KN/m2，所以1.2(180+0.1824000+0.181100)+1.41500=7738N/m2 板下主楞间距按900取值计算,则主楞所承受的均布荷载q=7738N/m20.9m=6964N/m=6.964 N/mm1112 梁下主楞荷载取值(梁截面500 1000)荷载组合：1.2(180+1.024000+1.01500)+1.42000=33616N/m2 因为梁宽=0.5m，故q=0.433616=13446N/m=13.446N/mm112 板下主楞的强度验算已知：支顶间距L=900mm，Wn=5080mm32=10160 mm3An=489mm22=978 mm2，rx=1，则r=VA/An=qL/2978=6.964900/(2978)=3.2 N/mm2120 N/mm2抗剪强度满足=M/Wn=qL2/8Wn=6.9649002 /(810160)=69.4N/mm2205 N/mm2强度合格113梁下主楞的强度验算已知：支顶间距L=900mm，Wn=5080mm34=20320mm3An=489mm24=1956 mm2，rx=1，则r=VA/An=qL/2An =13.446900/(21956)=3.1N/mm2120 N/mm2抗剪强度合格= M/ Wn= qL2/8Wn=13.4469002 /(820320)=67.1N/mm2205 N/mm2强度合格114板下主楞刚度验算已知：E=2.06105 N/ mm 2 I=12.19104 mm 42又=KfqL4/100IE，查表得Kf=1.30所以=1.36.9649004/(10012.1910422.06105)=1.19mmL/400=2.25mm故刚度合格115梁下主楞刚度验算已知:E=2.06105N/mm2 I=12.19104mm44又=KfqL4/100IE 查表得Kf=1.30所以=1.313.4469004/(10012.1910442.06105)=1.14mmL/400=2.25mm故刚度合格12、门式钢管脚手架计算门式钢管脚手架搭设间距为900mm。在板厚180的部位及在梁截面4001000的梁底部位,支顶间距不得900 mm。121荷载组合梁下（梁截面400900）主楞承受的均布荷载大于板下主楞承受的均布荷载，故采用梁下主楞均布荷载q=13.446N/ mm作验算荷载。主楞传到脚手架上的荷载为：P=qL=13.446900=12101NNd=40160N（表B. 0. 5）故脚手架稳定13、模板支撑体系验算结论131 板下次楞间距和梁下次楞（木枋）的间距采用300mm。132 门式管脚手架搭设间距为900mm。133 板厚180的部位及梁截面4001000的梁底部位支顶间距不得大于900mm。134 板厚150的部位及梁截面400800的梁底部位支顶间距不得大于1200mm。135 柱模加固见大样图。136 根据以上结论和相关验算可知，模板、次楞、主楞、模箍钢楞的强度和刚度可靠，脚手架稳定性好，此设计可行。三、 模板的制作1、材料及尺寸的控制11 所选材料必须按指定的质量、规格、品种选定。12 对木方用压刨机进行选定尺寸控制。2、模板制作工艺按下列要求执行。21 质量要求应符合GB50204-92标准中第2.1.1条2.2.6的规定。22 模板制作时，应按其规格、尺寸、数量、分批加工，并将其编号。23 梁模板支模采用侧包底的支模法：即梁模底板宽为梁宽，梁侧模高=梁高-板厚。24 柱模板制作其宽为：柱宽+2模板厚，每根柱各两块。其高为：楼层高-梁高-模板厚四、 模板安装1、模板安装前的准备工作11 施工图纸及有关资料准备齐全，并已组织学习和交底。12 施工机具、材料已按计划进场。作业需要的脚手架搭设完毕。13 由测量人员负责测量控制轴线、标高并将该层楼面0.5米高处的标高做好标记。14 对较复杂的施工部位，编制模板安装大样图。2、操作工艺21柱模的安装工艺：先弹出柱的中心线及四周边线 焊柱模限位钢筋，作为定位基准通排柱模板安装时先将柱脚互相搭牢固定，再将两端柱模板找正吊直，固定后，拉通线较正中间各柱模板。各柱之间加设剪刀撑彼此拉牢，以免浇灌混凝土时偏斜用1：3水泥砂浆塞底缝复检断面尺寸及垂直度合格，交混凝土班组。22 梁板模的安装工艺：搭设支撑体系铺放50100mm的木枋，间距300mm铺梁底板模（通线控制）安装梁侧模，侧模背肋用50100mm的木枋，间距300mm，用对拉螺栓固定，间距500mm校正梁侧模用整块胶合板铺设楼面模板。模板与梁侧模的接触面，用2寸圆钉间距400mm钉牢，这样可使梁侧模更趋稳定。23 楼梯模板的安装工艺：本工程楼梯要求放样必须准确，安装过程中要严格控制标高和断面尺寸。具体作法如下：放大样安装中部休息平台安装上、下梯跑底板放样、弹侧模线安装侧模板分踏步、做好踏步板定位标记绑扎钢筋安装踏步板模，并固定好。重点是标高控制和踏步板的固定。要用木板或方条作拉条，使其成为一个稳定结构，踏步固定必须牢固，除两边固定在侧模上外、中部用木方固定，并用铁丝拉牢，防止踏步下移和受砼挤压后踏步板挠曲，造成踏步成弧形。同时，楼梯踏步模板要放样、定位、安装时应考虑装修层厚度。五、 模板的拆除1、模板的拆除，除了侧模应能保证砼表面及棱角不受损坏时方可拆除外，底模应按砼结构式程施工及验收规范（GB50204-92）中的有关规定执行。2、模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定设计执行，循先支后拆，后支先拆，先非承重部位和承重部位以及自上而下的原则，拆模后，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬，梁、楼板模板应先拆梁侧模，后拆楼板底模，最后拆梁底模。3、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待片段模全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。4、拆下的模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、维修和刷隔剂准备待用。六、 模板工程质量通病的防治模板工程是主导工序，模板工程质量的优劣直接影响到砼的质量导致对工程有不同程度的危害性，有的影响结构的安全；有是影响使用功能；有的影响美观。因此，必须强化对质量通病的防治，这是一项艰巨的课题（不仅要解决技术问题，涉及到经济上、体制上、管理上的一系列问题），针对具体情况，我主拟采用以下措施预防。1、轴线偏位11 现象拆模后，发现混凝土柱、墙实际位置与建筑轴线偏移。12 原因分析（1）轴线放线错误；（2）墙、柱模板根部和顶部无限位措施，发生偏位后不及时纠正，造成累积误差；（3）支模时，不拉水平、竖向通线，且无竖向总垂控制措施。（4）模板刚度差，水平拉杆不设或间距过大。（5）混凝土浇捣时，不均匀对称下料，或一次浇捣高度过高挤偏模板。（6）螺栓、顶撑、木楔使用不当或松动造成偏位。13 预防措施（1）模板轴线放线后，要有专人进行技术复核，无误后才能支模。（2）墙、柱模板根部和顶部必须设限位措施，如采用焊接钢件限位，以保证底部和顶部位置正确。（3）支模时要拉水平、竖向通线，并设竖向总垂直度控制线，以保证模板水平、竖向位置准确。（4）根据混凝土结构特点，对模板进行专门设计，以确保模板及其支架具有足够强度、刚度和稳定性。（5）混凝土浇捣前，对模板轴线、支架、顶撑、螺栓进行认真检查、复核，发现问题及时进行处理。（6）混凝土浇捣时，要均匀、对称下料，浇捣高度要控制在施工规范允许范围内。2、变形21 现象拆模后发现混凝土柱、梁、墙出现凸肚、缩颈或翘曲现象。22 原因分析（1）支撑及围檩间距过大，模板截面小，刚度差。（2）组合小钢模，连接件未按规定设置，造成模板整体性差。（3）墙模板无对穿螺栓或螺栓间距过大，螺栓规格过小。（4）竖向承重支撑地基土未夯实，不垫板，也无排水措施，造成支承部分下沉。（5）门窗洞口内模间对撑不牢固，易在混凝土振捣时模板被挤偏。（6）梁、柱模箍卡具是间过大，或未夹紧模板，以致混凝土振捣时产生侧向压力导致局部爆模。（7）浇捣墙、柱混凝土速度过快，一次浇灌高度过高，振捣过分。23 预防措施（1）模板及支架系统设计时，应考虑其本身自重，施工荷载及混凝土浇捣侧向压力和振捣时产生的荷载，以保证模板及支架有足够承载能力和刚度。（2）梁底支撑间距应能保证在混凝土重量和施工荷载作用下不产生变形，支撑底部若为泥土地基，应先认真夯实，设排水措施，并铺放通长垫木或型钢，以确保支撑不沉陷。（3）组合小钢模拼装时，连接件应按规定放置，围檩及对穿螺栓间距、规格应按设计要求设置。（4）梁、柱模板若采用卡具时，其间距要按规定设置，并要卡紧模板，其宽度比截面尺寸略小。（5）浇捣混凝土时，要均匀对称下料，控制浇灌高度，特别是门窗洞口模板两侧，既要保证混凝土振捣密实，又要防止过分振捣引起模板变形。（6）梁、墙模板上部必须有临时撑头，以保证混凝土浇捣时，梁、墙上口宽度。（7）当梁、板跨度大于或等于4m，模板中间应起拱，当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨的1/10003/1000。3、标高偏差31 现象测量楼层标高时，发现混凝土结构层标高与施工图设计标高有偏差。32 原因分析（1）每层楼无标高控制点，竖向模板根部未做平。（2）模板顶部无标高标记，或不按标记施工。（3）楼梯踏步模板未考虑装修层厚度差33 预防措施（1）每层楼设标高控制点，竖向模板根部须做找平。（2）模板顶部设标高标记，严格按标记施工。（3）楼梯踏步模板安装时应考虑装修层厚度。4、接缝不严41 现象由于模板间接缝不严有空隙，造成混凝土浇捣时漏浆，表面出现蜂窝，严重的出现孔洞、露筋。42 原因分析（1）木模板安装周期过长，因木模干缩造成裂缝。（2）木模板含水过大，制作粗糙，拼缝不严。（3）浇捣混凝土时，木模板不提前浇水湿润，使其缩干。（4）钢模板变形不及时修整。（5）钢模板接缝措施不当。（6）梁、柱交接缝措施不当。43 预防措施（1）严格控制木模板含水率，制作时拼缝要严密。（2）木模板安装周期不宜过长，浇捣混凝土时，木模板要提前浇水湿润