路堤施工方案.doc

武汉市二环线汉口段第1标路堤段悬臂桩支护结构及道路专项施工方案（K0+678.852K2+735） 编制：伍志珍 陈璋 审核：张重喜 审批： 史以军武汉建工股份有限公司二零一零年七月十号 支护结构篇1 路堤段支护结构概况 路堤段全长414.148米，设计采用城市快速路标准。该段路基两侧为匝道S1、X1和A、B辅道。A辅道在主线道路以北全长422.581米，B辅道在主线道路以南全长402.627m，A、B辅道为改造道路，道路走向基本维持现状不做变化，只是在纵断面略做调整。原设计中本段匝道两侧路基边坡支护为悬臂挡土墙支护，变更后改为C30钢筋砼桩锚支护。经核查该路段平面布置情况，将原设计钢筋砼挡土墙适当外移，尽量减少对原有江汉二桥老路堤边坡的破坏。S1匝道外侧支护桩起止点为K0+750-K1+060，内侧起止点为K0+940-K1+093，X1匝道外侧支护桩起止点为K0+800-K1+060，内侧起止点为K0+940-K1+093。支护桩主筋采用25螺纹钢筋均匀分布,箍筋采用8200布置。支护桩施工分两步进行，先施工地面以下部分，地面以下为钻孔灌注桩，地面以下施工完毕后在进行地面以上悬臂部分施工。根据设计施工图，悬臂部分包括主体桩以及地梁、腰梁，冠梁。全段桩径为1m，桩间距为1.5m，砼等级为C30。地梁截面为1.40.5m，冠梁截面为1.20.5m ，腰梁分为型和型两类，型为0.70.5m，型为0.40.3m。 2 编制依据武汉市二环线汉口段第1标道路工程施工图武汉市二环线汉口段（江汉二桥-建设大道）工程桩锚支护变更图中华人民共和国工程建设标准强制性条文武汉市工程建设地方标准强制性条文公路桥涵施工技术规范TJ0412000公路工程质量检验评定标准 JTGF80/1-2004公路工程施工安全技术规程（中华人民共和国行业标准JTJ07695）混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥（GB175-1999）高强高性能混凝土用矿物外加剂（GB/T 18736-2002） 用于水泥和混凝土中的粒化高炉矿渣粉（GB/T18046-2000） 建筑用砂（GB/T14684-2001） 建筑用卵石、碎石（GB/T14684-2001） 公路工程集料试验规程（JTJ054-1994） 公路工程水质分析操作规程（JTJ056-84） 公路工程金属试验规程（JTJ055-83）钢筋焊接及验收规程（JGJ18-96）3 悬臂支护桩施工流程 测量放样地梁施工支护桩悬臂部分施工基坑开挖桩检测场地清理破桩头、接桩浇注地梁垫层外墙、冠梁施工腰梁施工封锚锚杆施工4 基坑开挖根据设计施工图，按每30米长为一作业段进行开挖，开挖宽度为顺桥向设计地梁中线两侧各0.85米宽，开挖深度为地面至设计地梁顶面以下60cm。开挖前应进行测量放线，并向监理工程师报验。对于开挖造成原路堤不稳定的地段必须采取有效的支护措施。基坑开挖完毕后，采用机械加人工对基底整平，浇注地梁底部垫层C15砼，砼垫层厚度为10cm，宽度为地梁中线两侧各80cm。5 地梁施工基坑开挖完毕后，采用机械加人工对基底整平，浇注地梁底部垫层C15砼，砼垫层厚度为10cm，宽度为地梁中线两侧各80cm。垫层施工完毕进行下部灌注桩检测，桩检合格后即可破除桩头。为确保桩头质量，破桩时必须凿至桩顶无浮浆，桩顶无松散颗粒，对于需要接桩的部位，必须按下图要求进行施工：桩头质量检查合格后即可接桩，接桩砼标号要高于原桩砼一个标号，对于接桩长度较长的，必须加箍筋，箍筋与原桩设计箍筋一致。地梁钢筋绑扎完毕立模进行砼浇注，地梁模板采用木模，地梁浇注完毕后原桩头钢筋必须伸出地梁顶一定长度便于后续钢筋连接接头满足规范规定要求。6 悬臂桩墙施工 （1）钢筋检验 钢筋必须按不同种类、等级、牌号、规格及生产厂家分批验收、分别堆放，不得混杂，且应立标牌以示识别。钢筋在运输、储存过程中，应避免锈蚀和污染，并堆置在钢筋棚内。 在钢筋进场后，要求提供附有生产厂家对该批钢筋生产的合格证书，标示批号和出厂检验的有关力学性能试验资料。进场的每一批钢筋，均按公路工程金属试验规程（JTJ055-83）进行取样试验，试验不合格的不得使用于本工程。（2）钢筋制作、绑扎支护桩钢筋按设计图纸在钢筋加工棚内进行加工；支护桩主筋采用热轧_HRB335，主筋伸入冠梁中30d，主筋采用直螺纹连接，接头不设于最不利处（地梁上设置3处），并使接头交错排列，受拉区同一焊接接头范围内接头钢筋的面积不得超过该截面钢筋总面积的50%。 为保证钢筋保护层的厚度，在钢筋与模板间设置三角砂浆垫块，垫块用预埋的铁丝与钢筋扎牢，并互相错开布置。支护桩保护层厚度为50mm，地梁、冠梁保护层厚度为30mm。此外，在绑扎钢筋过程中，由于现场沿路线方向结构物高度变化较大。对于高度较大部分，必须先沿路线方向在结构物外围搭设双排脚手架，脚手架钢管采用普通建筑钢管及扣件连接，脚手架须等到支护桩外挡墙砼浇注完毕，模板拆除以后方可拆除。（3）模板支撑地梁底设置C15混凝土垫层，垫层厚100mm宽度为1600mm.地梁模板采用木模，根据设计要求每10.5m进行分隔(分隔处采用20mm厚泡沫板)。根据施工现场实际情况，支护桩与挡墙分两次浇注，模板支撑分两次进行，先安装支护桩模板，支护桩模板采用定型钢模，钢模根据支护桩高度制成2米一节和1米一节进行组装。支护排桩外侧为砼墙，待支护排桩浇注完毕后绑扎墙体钢筋，钢筋绑扎完毕支墙体外模，外模采用钢模板，钢模分节与排桩模板相同，每块模板长度为5.24米，伸缩缝位置墙体全高范围内要预留2cm宽伸缩缝。墙体内模采用木模，木模支撑借助外墙钢模对拉杆进行支撑，外侧钢模对拉杆锚固。加工好的外墙模板运到现场，涂刷脱模剂，按模板支撑结构示意图设置支撑拼装模板。拼装模板时应注意保证拼缝的密封性，防止漏浆。腰梁模板采用钢模，腰梁施工在混凝土挡墙施工完后进行，其连接部位采用植筋连接。连接部位的混凝土表面凿毛处理。（4）模板分段数量表及支撑形式图为保证工程进度以及合理循环利用模板，根据我标段路堤段实际情况，模板配置数量表如下：模板类型支护桩钢模挡墙模板侧板弧形段H=2mH=1mH=2mH=1mH=2mH=1m数量（块）根据设计施工图，每隔10米设一伸缩缝，伸缩缝刚好位于支护桩中，故考虑每7根桩为一节段，即实际施工中每隔10.5米设置一伸缩缝。挡墙钢模板参照10.5米布置，具体布置见下图（单位：mm）： （5）支护桩及挡墙砼浇注钢筋布筋、立模验收合格后，进行浇筑砼。浇筑前重点检查钢筋保护层、垫块数量和钢筋的位置、预埋件表面与模板贴得是否严密，确认合格后方可浇筑混凝土。混凝土振捣的好坏直接影响清水混凝土的外观质量。砼在商品砼搅拌站拌和、运输车送至施工地点，用泵车泵送进行浇筑。支护桩及挡墙混凝土浇筑采用分次浇注，第一次浇注支护桩悬臂部分，悬臂部分采用一次浇筑成型，对于下料高度较大的桩，浇注时要设置串筒。第二次浇筑外挡墙和桩顶冠梁。砼振捣采用12台振捣棒，每插点振捣时间不少于15秒，砼的振捣采用分层下料、分层振捣，每层厚度严格控制在30cm。为使上下层混凝土结合成整体，上层混凝土的振捣要在下层初凝前进行，并要求振捣棒插入下层混凝土510cm。振捣机具采用插入式震捣器，一般情况下采用直径为50mm的振动棒，移动间距为30cm；钢筋密集部位采用直径为30cm的振动棒，移动间距控制在20cm。振动棒插点呈梅花形布置，间距为振动半径的1.5倍左右。每插点振捣时间为1530秒，至砼面大致平整，液面不再下沉，表面无气泡上冒时可换点振捣。振捣时应注意既不能漏振(特别是边角部位,以防产生松散、蜂窝和麻面),也不能过捣(以防产生离析或泌水而使混凝土表面形成“老人斑”和鱼鳞纹)。插点布置时，还应注意模板边缘和转角位置。插点离模板边缘15左右，并尽量减少与钢筋、模板碰撞。振动棒操作时应做到快插慢拔，防止空气混入砼中。砼浇筑时，应超高3，便于盖梁底模与墩身紧密相贴，减少结合面缝隙，防止漏浆。混凝土浇注完成24小时后，即要进行养护。养护采用薄膜包裹措施，做到保湿保温。（6）墙模板验算混凝土墙计算断面宽度200mm，高度8000mm，外龙骨采用双槽钢12.号槽钢，断面跨度方向间距1500mm。对拉螺栓布置12道，在断面内水平间距333+66611，对拉螺栓直径22mm。模板强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.480kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.927.480=24.732kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中多跨连续梁计算。 外龙骨计算简图 外龙骨弯矩图(kN.m) 外龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 外龙骨变形计算受力图 外龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 6.104kN.m 经过计算得到最大支座 F= 43.970kN 经过计算得到最大变形 V= 0.388mm 外龙骨的截面力学参数为： 截面抵抗矩 W = 124.28cm3； 截面惯性矩 I = 783.00cm4； (a)外龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=6.104106/1.05/124280.0=46.78N/mm2 外龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (b)外龙骨挠度计算 最大变形 v = 0.388mm 外龙骨的最大挠度小于1500.0/400,满足要求!对拉螺栓计算 N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 22 对拉螺栓有效直径(mm): 20 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 282.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 47.940 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 43.970 对拉螺栓强度验算满足要求!内龙骨间距167mm，内龙骨采用50100mm木方，面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.17m。 荷载计算值 q = 1.245.0000.167+1.405.4000.167=10.281kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 16.701.801.80/6 = 9.02cm3； I = 16.701.801.801.80/12 = 8.12cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.687kN N2=1.889kN N3=1.889kN N4=0.687kN 最大弯矩 M = 0.028kN.m 最大变形 V = 0.081mm (a)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02810001000/9018=3.105N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (b)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31030.0/(2167.00018.000)=0.514N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (c)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.081mm 面板的最大挠度小于167.0/250,满足要求!内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1745.00+1.40.175.40=10.281kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.1745.00=7.515kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.597kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.132kN 经过计算得到最大变形 V= 0.299mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.597106/83333.3=7.16N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33625/(250100)=1.088N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.299mm 内龙骨的最大挠度小于341.0/250,满足要求!（7）柱模板验算柱模板的截面宽度 B=1000mm， 柱模板的截面高度 H=1000mm， 柱模板的计算高度 L = 7500mm， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm。 柱箍采用8号槽钢U口竖向。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间取5.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=35.480kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.935.480=31.932kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.93.000=2.700kN/m2。传递到柱箍的均布荷载 Q： Q = (1.231.93+1.402.70)0.50=21.05kN/m H 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 H 柱箍计算简图 H 柱箍弯矩图(kN.m) H 柱箍剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： H 柱箍变形计算受力图 H 柱箍变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 3.916kN.m 经过计算得到最大支座 F= 12.840kN 经过计算得到最大变形 V= 2.172mm H柱箍的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 25.30cm3； 截面惯性矩 I = 101.30cm4； (1)H柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=3.916106/1.05/25300.0=147.41N/mm2 H柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)H柱箍挠度计算 最大变形 v = 2.172mm H柱箍的最大挠度小于1220.0/400,满足要求!7 混凝土工程质量保证措施为保证混凝土表面美观，根据施工中可能出现的混凝土表面质量通病及其产生原因，采取一定的预防保证措施和处理措施，通常情况下主要从配合比、混凝土捣固、养护等几方面着手考虑，现分别说明如下：（1）为了使挡墙外观达到良好的光洁度，对混凝土的配合比进行优化设计，采用了清水镜面混凝土这样一项较新的技术，它是在现有清水混凝土技术基础上的一种发展与创新。它通过水泥与水经过水化反应，生成C-S-H凝胶体、水化铁酸钙凝胶体、Ca（OH）2晶体、水化铝酸钙晶体和水化硫铝酸钙晶体。根据胶凝材料的水化机理通过最佳配合比设计，保证水泥浆能够产生上述凝胶体和晶体使之在粘贴光滑模板表面均匀分布而产生镜面光亮的效果。根据上述配制机理，为了改善清水镜面混凝土的性能，我们要求商品混凝土搅拌站对不同水泥用量、不同外加剂掺量、不同的掺和料掺量、不同坍落度及不同的浇筑方法进行对比试验，通过试配选择即符合设计强度，又能满足外观质量的清水混凝土最佳掺配比。 另外，为了达到清水镜面混凝土色泽和光洁度的要求，混凝土原材料全部采用同种品牌、同种产地。外加剂采用聚羧酸高效减水剂，相比其它减水剂，一方面更多的降低了混凝土中的水灰比，减少单方用水量，混凝土硬化后自由水减少，降低了由水分蒸发而在混凝土中形成的毛细孔，硬化后混凝土结构更加均匀密实；另一方面更好的提高了混凝土的和易性、扩展度和均匀性，混凝土更易振捣密实，消除冷施工缝和色差。 （2）加强混凝土的养护，防止出现脱水现象和干缩裂缝混凝土在浇筑终凝后的1012小时内，必须不断的浇水湿润覆盖保温、保湿加强养护，以维护良好的硬化条件，浇水的次数以能使混凝土保持充分的潮湿状态为度，在一般气候条件下，当气温在15以上时，最初三天白天应至少每隔2小时浇水一次，夜间至少浇水两次，在以后的日期中，每昼夜至少浇水四次。在较干燥气候条件下或混凝土中水份较少时，浇水次数宜再适当增加，养护期不得少于7天。（3）混凝土表面质量通病的防治措施a）预防混凝上表面气泡的措施 根据气泡的特征调整混凝土的水灰比和坍落度。发现拌合 物表面有大量气泡出现时，应减小混凝土的水灰比和坍落度；适当减小浇筑分层厚度，以减少排气阻力，分层厚度宜控制在30cm左右。用掺外加剂与不掺外加剂的效果对比来签别外加剂的“副作用”。二次振捣可有效减少混凝土表面气泡，第一次在该层混凝土浇筑完成后进行，第二次在上层混凝土浇筑前进行，顶层一般在0.5h后进行。b）预防混凝土色斑和皱纹的措施 先将模板板面用砂纸或喷砂处理干净，再用脱模剂均匀涂 于模板表面，即可灌注混凝土。剔除骨料中的染色物质，更换含染色物质太多的骨料。c）预防模板接缝错台、漏浆、起砂的措施采用整体组合钢模，各板块之间采用高强度螺栓连接，能较好地解决漏浆问题。由于整体组合钢模板要求的加工精度较高，故由专业工厂加工。d）预防混凝土表面裂纹的措施网状裂纹：在保证混凝土强度的前提下，尽量加大细骨料的比例、降低水和水泥的用量。选用掺合适量矿粉的水泥配制混凝土，并掺缓凝剂延缓混凝土凝结时间(以降低水化热释放速度)，拌制前对粗骨料洒水使之降温。加强模板外洒水和拆模后对混凝土表面的洒水养护。水平裂纹冒白浆：尽量采用一模到顶连续灌注工艺，以减少接缝，加强混凝土的捣固，确保混凝土密实；必须分段浇注时，作好混凝土接茬面的处理；预留的锚栓孔不宜过深，并注意灌浆封严，以减少雨水进孔。8安全保证措施基槽施工部分分为土方开挖和施工临时支护施工两大部分。土方部分工作为机械开挖、人工清底及外运的组织施工。支护施工部分工作采用打压槽钢支护及施工过程中的排水等。土方开挖之前先进行压槽钢支护施工；然后开挖，同时进行排水沟施工，接着施工地梁；土方开挖及结构施工的同时进行明沟排水等工作。（1）地质情况一览表地层编号岩土名称(KN/m3)C(kPa)(度)m(Kpa/m2)f(Kpa)fak1杂填土198185480252素填土18.814818803090淤泥质粉质黏土17.210560020601黏土18.3158198030902黏土18.620103000401203黏土18.3158198030901淤泥质粉质黏土17.310667220602粉质黏土夹粉土18.1101226802580粉质黏土与粉土粉砂互层17.915207500351001粉砂0251000040120（2）拟采用的施工临时支护措施在土方开挖前采用20a槽钢间隔500mm压入，并在设计永久性锚杆部位设置腰梁（20a槽钢），利用设计的永久性锚杆增设连接器（YGL型）作为施工临时性支护锚杆使用。 （3）安全技术措施（a）施工现场的布置应符合防火、防爆、防洪、防雷电等安全规定及文明施工的要求，施工现场的生产、生活办公用房、仓库、材料堆放场、停车场、修理场等应按批准的平面布置图进行布置。（b）现场道路应平整、坚实、保持畅通，危险地点应悬挂按照GB289382安全色和GB2893-82安全标志规定的标牌，夜间行人经过的坑、洞应设红灯示警，施工现场设置大幅安全宣传标语。（c）现场的生产、生活区要设足够的消防水源和消防设施网点，消防器材应有专人管理不得乱拿乱放，所有施工人员要熟悉并掌握消防设备的性能和使用方法。（d）各类房屋、库棚、料场等消防安全距离应符合公安部门的规定，室内不得堆放易燃品。（e）施工现场的临时用电，严格按照施工现场临时用电安全技术规范JGJ688的规定扩行。临时用电工程的安装、维修和拆除，均由经过培训并取得上岗证的电工完成，非专业电工不准进行电工作业。（f）施工中发发现危及地面建筑物或危险品、文物时，应立即停止施工，待处理完毕方可施工。（g）雨季施工时，应按雨季施工要求进行。（4）施工机械安全控制措施各种机械操作人员和车辆驾驶员，必须取得操作合格证，不准操作与证不相符的机械，不准将机械设备交给无本机操作证的人员操作，对机械操作人员要建立档案，专人管理。操作人员必须按照本机说明规定，严格执行工作前的检查制度和工作中注意观察及工作后的检查保养制度。机械设备在施工现场停放时，应选择安全的停入地点，夜间应有专人看管。用手柄起动的机械应注意手柄倒转伤人，向机械加油时要严禁烟火。严禁对运转中的机械设备进行维修、保养、调整等作业。定期组织机电设备安全大检查，对检查中查出的安全问题，按照“三不放过”的原则进行调查处理，制定防范措施，防止机械事故的发生。模板大样图（未完待续）锚杆篇1编制依据1.1图纸 武汉市二环线汉口段（江汉二桥建设大道）工程K0+940.00K1+090.00支护工程施工图。主要规范、规程、标准规范国家建筑边坡工程技术规范GB50330-2002混凝土结构设计规范GB500102002钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002锚杆喷射混凝土支护技术规范GBJ50086-2001土层锚杆（索）设计与施工规范CECS22：2005建筑工程施工质量验收规范GB50300-2002行业建筑桩基技术规范JGJ94-2008建筑地基处理规范JGJ79-2002建筑基坑支护技术规程JGJ120-99规程地方湖北省深基坑工程技术规定DB42/159-20041.2 地质勘察报告：岩土工程勘察报告（详勘） 2工程概况武汉市二环线汉口段（江汉二桥建设大道）工程全长11.7公里，主线双向6车道。规划除汉口火车站段设下穿通道外，全线路段建设高架桥。工程建设主要内容包括：道路工程、桥梁工程、排水工程以及附属工程等。本工程位于第1标段：江汉二桥双墩段（0+678-2+735），全长约2.10KM，包括宗关立交和铁路跨线桥等。二环线汉口段工程建设单位为武汉地产集团有限公司，第1标段设计单位为中铁第四勘察设计院集团有限公司，勘察单位为中铁二院工程集团有限责任公司，地质勘察监理为中交第二公路勘察设计研究院有限责任公司。本工程区段为江汉二桥桥头建一路段，现有江汉二桥路堤段改造及其它局部道路的扩宽改造。该区段挡墙采用桩锚的支护方式，现对锚杆施工的方案进行编制。支护方式江汉二桥桥头建一路段（匝道编号S1、X1），设置2组上下匝道，上下匝道及主线采用桩锚结构挡墙收坡。K0750.000K0780.000路基左侧设置桩锚结构挡墙，该段路基两侧为A、B辅道。K0940.000K1090.000主线两侧设置桩锚结构挡墙。K0800.000K1070.000匝道两侧设置设置桩锚结构挡墙。3 场地工程地质条件3.1 周边环境本工程位于江汉二桥建一路上下匝道路基段，为交通的咽喉要道，施工期间，保证路面仍保留有双向四车道18m宽的通行能力。拟建场区位于汉口城区，沿线均为城市交通主干道，地下管网密集，道路沿线及铁路两侧地下埋设有多条通信信号电缆、电力电缆、天然气管道、给排水管道等，在施工前，应进一步实地查明具体走向、位置、埋深，施工时应做好防护、迁移等措施。3.1.1场地地形、地貌特征拟建场地位于江汉二桥建一路上下匝道路基段，为交通的咽喉要道，属于汉江I级冲积阶地区。地面高程在24.40m25.88m之间3.1.2 地质构造武汉位于扬子地台北部，秦岭地槽东端之南，属淮阳山字形构造南弧西翼。虽有多期造山运动复合影响的痕迹，但主要受控于燕山期构造运动，表现为一系列走向近东西到北西西的线性褶皱以及北西、北西西和近东西的正逆断层及逆断层。在南北向应力支配下，还发育有其它一级的构造带，即北北东及北西西两组张扭性断裂。武汉市基岩地质图显示，拟建场地南部有一条东西走向的物探推测断层通过。该断层无全新世活动迹象，且上覆盖有数十米厚度的第四系地层，故对场区的稳定性不产生影响。本区现代构造运动呈现缓慢下降的性质，新构造运动升降幅度不大，是一个相对稳定的地带。武汉地区属亚热带季风气候，四季分明。春季温暖潮湿，夏季炎热，秋季晴朗少雨，冬季干旱。冬夏温差大，历年7月份气温最高，平均达28.831.3中，最高达41.3；1月份气温最低，平均为2.64.6，极端最低温