西界娱乐城框架设计 土木工程专业毕业设计 毕业论文.doc

毕业设计 论文 I 摘 要 随着中国经济的不断高速发展 全国人民的生活质量不断的提高 为满足顾客的需 求 缓解生活压力 需新建一批星级酒店和娱乐城 该娱乐城为其中之一 它位于繁华 的武汉光谷 拥有得天独厚的地理位置 本娱乐城设计包括建筑设计和结构设计两个部分 设计采用框架结构 共五层 建 筑场地类别为 类 基本风压为 0 35KN 抗震设防烈度为 7 度 建筑场地土类型为 中软场地土 通过此次毕业设计 复习和巩固了以前所学知识 本次毕业设计培养了我进行独立 设计的基本能力 为毕业后的工作打下了一定的基础 为以后工作的良好开端 同时 在设计中 一方面要把以前所学的知识运用进去 熟悉国家有关规范 条例和规程 同 时 要学会使用甚至熟练掌握 CAD 天正和 PKPM 结构计算软件 另一方面 由于现代 化建筑一般都具有密度大 功能多 设备复杂 防火要求和管理自动化水平高 并且要 求考虑节能和无障碍设计 因此 通过这次毕业设计 也拓宽了我的非本专业知识面 关键词关键词 建筑设计 结构设计 框架结构 西界娱乐城框架设计 II Abstract With the rapid development of economic in China the standard of living has gradually improved For the demand of consumers and improvement of living presures we need to establish a group of star hotels and entertainment centers this entertainment center I designed is one of them It stand at Guanggu Guanggu is a prosperous place in Wuhan It enjoys exceptional advantages in geographical position The design of the hotel consists of architectural design and structural design The design adopts frame construction including six layers The category of building yard belongs to II fundamental wind pressure is 0 35KN and seismic fortification intensity is 7 The category of the soil of building yard is medium soft site soil Though this graduation project we can review and refocus what we have learned The graducation project also can improve my primary ability of conducting design by myself and lay the root for my future career after graduation It can be a good beginning for my first job Meanwhile in the process of design I applied what i have learned to the design and I had acquaintance with ralevant specification regulations and procedures in my country What s more I must be on the top of some computer softwares such as CAD TENGEN and PKPM In addition since modern architectures generally have the characteristics of great density multifunction sophisticated device fireproofing and high level of automated management and they demand desigers to take energy conservation and barrier free in to consideration this graducation project broadens my scope of non professional knowledge Key Words architectural design structural design frame construction 毕业设计 论文 III 目 录 第一部分 建筑设计 1 第一章 建筑概况 1 第二章 地质资料 1 第三章 建筑材料 2 第二部分 结构设计 3 第一章 结构计算简图及主要构件尺寸的确定 3 第二章 结构荷载计算 7 2 1 恒荷载计算 7 2 2 活荷载计算 11 2 3 风荷载计算 12 2 4 地震荷载计算 14 第三章 结构内力计算 19 3 1 恒荷载下框架的内力计算 19 3 2 活荷载下框架的内力计算 27 3 3 风荷载下框架的内力计算 32 3 4 水平地震作用下框架的内力计算 38 第四章 内力组合 43 4 1 内力组合方式 43 4 2 框架梁内力组合 44 第五章 截面设计 49 西界娱乐城框架设计 IV 5 1 框架梁截面设计 49 5 2 框架柱截面设计 54 致 谢 59 参考文献 60 毕业设计 论文 第 1 页 共 60 页 第一部分第一部分 建筑设计建筑设计 第一章 建筑概况 本工程为武汉西界娱乐城 建筑地点为武汉光谷 场地面积为 100m 75m 房屋总 层数为六层 首层层高4 2m 其余各层层高3 6m 女儿墙高1 4m 主体结构高度为 25 4m 该娱乐城建筑主要由以下用房组成 大厅 中餐厅 西餐厅 娱乐室 商务中心 干洗店 会议室 健身房 服务用房 标准间和套间 储藏室 配电房等 娱乐城为现浇钢筋混凝土框架结构 无地下室 为利于结构抗震和施工的方便 左右对称 主楼长66m 宽34m 该娱乐城所在地区抗震设防烈度为7度 抗震等级为三 级 设计地震分组为第一组 拟建场地土类型中软场地土 类建筑场地 场地平坦 周 围无相邻建筑物 基础采用柱下独立基础 高取1 2m 基础埋深2m 则基础顶面到地 面设计标高距离2 1 2 0 8m 室内外高差为0 3m 所以底层柱高3 9 0 5 0 3 4 7m 考虑到武汉的天气情况 最高气温39 最低气温 4 主导风向夏季为东南风 冬 季为西北风 基本风压0 35KN 基本雪压0 5 KN 最大降雨量60 h 本工程建筑功能为公共建筑 使用年限为50年 本工程耐火等级为二级 第二章 地质资料 地质水文条件 场地平坦 周围无相邻建筑物 自上而下土层分布情况为 填土 褐黄色 松散 湿 以粘土为主 局部含块石和植物根系 层厚 1m 不宜作为拟建建筑物的基础持力层 粉质黏土 褐黄色 可塑 湿 含褐色铁锰氧化物结核 层厚 1 5m fak 200Kpa Es 7 7Mpa 粉质黏土 褐黄色 硬塑 湿 含褐色铁锰氧化物结核 该层未穿透 fak 200Kpa Es 7 7Mpa 场地土 15m 深度范围内无液化土层 西界娱乐城框架设计 2 第三章 建筑材料 1 混凝土 梁 板 柱均使用 C30 混凝土 2 钢筋 钢筋采用热轧钢筋 HPB235 HRB335 和 HRB400 3 墙体 a 外墙采用 300mm 厚加气混凝土砌块 外侧做法为灰白色仿麻石面砖 内侧 为 20 厚抹灰 b 内隔墙采用 200mm 厚加气混凝土砌块 两侧均为 20mm 厚抹灰 c 卫生间隔墙采用 100mm 厚加气混凝土砌块 两侧贴瓷砖 d 女儿墙采用 300mm 厚灰砂砖墙两侧均为 20mm 厚抹灰 墙高 1400mm 4 楼面 地面 均采用地砖 5 屋面 采用 SBS 防水卷材 中间局部采用网架结构 6 窗 均为铝合金窗 7 门 除大门外 其余房间均为木门 毕业设计 论文 第 3 页 共 60 页 第二部分第二部分 结构设计结构设计 第一章 结构计算简图及主要构件尺寸的确定 1 计算简图的确定 根据建筑功能要求及建筑施工布置图 本工程采用全现浇框架结构 结构平面布 置图见下图 取 轴的一榀框架进行计算 设计内容包括框架计算单元 计算简图 5 5 的确定 框架受到的各种荷载计算 各种荷载作用下框架的内力计算 内力组合及截 面配筋计算 结构平面布置图结构平面布置图 2 主要构件尺寸的初步确定 1 主梁 框架梁跨度为 8000mm 9000mm 取跨度较大的进行计算 取Lh 8 1 12 1 mm1125 mm7509000 8 1 12 1 mm800 h 西界娱乐城框架设计 4 取400 267800 2 1 3 1 2 1 3 1 b Lmm300b 框架梁截面尺寸为 mm800300hb 次梁 次梁跨度取 9000mm 取Lh 8 1 12 1 mm1125 mm7509000 8 1 12 1 mm800 h 取400 267800 2 1 3 1 2 1 3 1 b Lmm300b 次梁截面尺寸为 mm800300hb 2 框架柱 框架柱采用 C30 混凝土 截面尺寸的选定 是通过其轴压比限值实现的 相关 公式如下 c A c f N GnAN 其中 n 为验算截面以上楼层层数 G 为折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值 框架结构近似取 13kN m2 A 为按简支状态计算柱的负载面积 为考虑地震作用组合 后柱轴压力增大系数 通常边柱取 1 3 不等跨内柱取 1 25 等跨内柱取 1 2 抗震等 级三级的框架结构轴压比 0 85 主体结构边柱负荷面积是 8000mm 9000mm mmmmmm uf N A c C 69469445 481283 3 1485 0 101398525 1 2 3 边柱 中柱均取 700mm 700mm 3 板厚度确定 楼盖及屋盖采用 C30 现浇混凝土板 h 90 mm 取 100 mm 50 L 50 4500 毕业设计 论文 第 5 页 共 60 页 3 框架结构计算简图 框架结构计算简图 取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线 梁轴线取至板顶 室 内外高差为 0 9m 底层柱高从基础顶取至一层板板顶 即 4 2 0 5 0 9 5 6m 二至五 层即为层高 3 6m 考虑现浇板对梁的有利作用 边跨梁取 Ib 1 5I0 中跨梁取 Ib 2 0I0 I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩 C30 的混凝土 Ec 27 100 3mKN 由于 CD DE 跨梁均属边跨梁 MKNI 4 37 0 104 6 912 8 03 0100 35 1 5 1i 2 6 层柱 MKN 4 37 1067 16 6 312 7 07 0100 3 i 底层柱 MKN 4 37 1072 10 6 512 8 03 0100 3 i 西界娱乐城框架设计 6 框架结构计算简图框架结构计算简图 毕业设计 论文 第 7 页 共 60 页 第二章 结构荷载计算 计算单元如下图示 计算单元计算单元 2 1 恒荷载计算恒荷载计算 恒荷载计算 1 屋面框架梁面荷载标准值 20mm 厚小瓷砖层 25 0 02 0 50 KN 三毡四油屋面防水层 0 40 KN 20mm 厚 1 3 水泥砂浆找平层 20 0 02 0 40 KN 60mm 厚水泥蛭石板保温层 5 0 06 0 30 KN 80mm 厚水泥炉渣找坡 12 0 08 0 96 KN 20mm 厚 1 3 水泥砂浆找平层 20 0 02 0 40 KN 100mm 厚现浇钢筋混凝土板 25 0 10 2 50 KN 15mm 厚纸筋石灰抹底 16 0 015 0 24 KN 西界娱乐城框架设计 8 合计 5 70 KN 2 楼面框架面荷载标准值 10mm 厚水磨石地面 28 0 01 0 28KN 20mm 厚 1 3 水泥砂浆找平层 20 0 02 0 40KN 100mm 厚现浇钢筋混凝土板 25 0 10 2 50 KN 15mm 厚纸筋石灰抹底 16 0 015 0 24 KN 合计 3 42KN 3 作用在顶层框架梁的恒荷载 线荷载 CD DE 边跨梁 梁自重 0 3 0 8 25 6 00KN m 粉刷 两面 m 476 017 1 08 0 02 0 2KN 总重 6 48KN m 作用在顶层框架边跨梁上的线荷载 5 70KN m 9m 51 30KN m 作用在中间层框架边跨梁上的线荷载 3 42KN m 9m 30 78KN m 4 作用在中间层框架梁上的线荷载 AB DE 梁自重以及梁侧粉刷 6 48KN m 边跨填充墙的自重 m 91 9 8 118 06 33 0KN 墙面粉刷 m 90 1178 06 302 02KN 毕业设计 论文 第 9 页 共 60 页 合计 18 29 KN m 5 屋面框架节点集中荷载标准值 边柱连系梁自重 KN482588 03 0 梁侧粉刷 KN47 3 17 7 08 1 08 0 02 0 2 女儿墙自重 KN84 63193 084 1 女儿墙粉刷 KN616 7 178202 0 4 1 连系梁传来屋面自重 KN 2 9170 5 2 48 顶层边节点集中荷载合计 KN13 214 顶层中节点集中荷载合计 KN67 1427 51847 3 48 6 楼面框架节点集中荷载标准值 边柱连系梁自重 48KN 梁侧粉刷 3 47KN 窗下墙体自重 KN62 24194 29 03 02 粉刷 KN94 2 174 29 002 0 22 铝合金窗自重 KN48 6 5 07 24 22 窗边墙体自重 KN 3 51193 07 024 286 3 西界娱乐城框架设计 10 粉刷 KN12 6 1702 07 024 286 32 连系梁传来的楼面自重 KN72 5442 3 2 48 中间层边结点集中荷载合计 197 65KN 中间层中结点集中荷载 KN19 10642 3 1847 3 48 顶层等高梁传给主梁的集中荷载为 KN15 6583 07 547 3 48 中间层等高梁传给主梁的集中荷载为 KN68 5983 042 347 3 48 恒荷载作用下计算简图恒荷载作用下计算简图 单位单位 集中力集中力 KN 线荷载线荷载 KN m 计算时需要进行荷载等效处理 毕业设计 论文 第 11 页 共 60 页 等效公式为 式中 3 1 2 1e aa21PP 44 0 9 0 8 0 5 0 l l 5 0a 02 01 1 则有 3 1 2 1e 698 0 aa21PPP 则 m 48 21698 078 30 m 81 35698 030 51 KN KN 39 77KN m21 4818 29 m 29 4281 3548 6 KN 等效恒荷载作用下结构计算简图等效恒荷载作用下结构计算简图 单位单位 集中力集中力 KN KN 线荷载线荷载 KN m KN m 2 2 活荷载计算 由 建筑结构荷载规范 GB50009 2001 查得楼面和屋面活荷载见下表 西界娱乐城框架设计 12 建筑结构荷载规范 规定当楼面的从属面积 楼面梁所承担的楼面荷载范围的面 积 超过一定值 根据使用功能分别取 25 或 50 计算楼面梁内力时应该乘以系 数 0 9 在这里取偏安全考虑 就没有取乘以系数 0 9 活荷载标准值活荷载标准值 类别荷载标准值 KN 储藏室 活荷载5 0 厕所活荷载2 0 客房 活荷载2 0 健身房 厨房 会议室4 0 楼面 楼梯 走廊 门厅 餐厅 活荷载 2 5 屋面不 上人屋面活荷载0 5 屋面框架梁线荷载标准值 边跨梁 m 5 495 0KN 楼面框架梁线荷载标准值 边跨 m 5 2295 2KN 屋面框架节点集中荷载标准值 边节点 中间结点 KN85 0 2 48 KN95 018 楼面框架节点集中荷载标准值 边节点 中间节点 KN405 2 2 48 KN455 218 顶层传给主梁的集中荷载 KN2 15 08 03 0 中间层传给主梁的集中荷载 KN65 28 03 0 等效处理 P 698 0 Pe m 14 3 5 4698 0 KN m 71 155 22698 0KN 毕业设计 论文 第 13 页 共 60 页 等效活荷载下结构计算简图等效活荷载下结构计算简图 单位单位 集中力集中力 KN 线荷载线荷载 KN m 2 32 3 风荷载计算风荷载计算 房屋总高度 25 4米 小于 30米 房屋宽度为66米 高宽比 5 1 66 4 25 B H 不需要考虑风振的影响 即 z 1 0 基本风压 0 0 35kN m2 B 类场地 风荷载体型 系数 s 1 3 风压高度变化系数 z 见下表 风压高度变化系数表 离地面高度 m Z 50 74 100 74 150 74 200 84 250 92 301 00 西界娱乐城框架设计 14 的具体值用内插法求出 Z 各层风载见下表 层数 z s z 0 2 KN m A m2 W KN 61 01 30 8980 3528 811 77 51 01 30 840 3532 412 38 41 01 30 7680 3532 411 32 31 01 30 740 3532 410 91 21 01 30 740 3532 410 91 11 01 30 740 3541 413 94 风荷载作用下结构计算简图如图所示 风荷载作用下计算简图风荷载作用下计算简图 单位单位 KN 毕业设计 论文 第 15 页 共 60 页 2 42 4 地震荷载计算地震荷载计算 1 重力荷载代表值计算 计算地震作用时 建筑结构的重力荷载代表值应取永久荷载和可变荷载组合值之 和 屋面活荷载不考虑其组合值 楼面活荷载组合值系数取0 5 计算填充墙时 取 梁截面高度均值600mm参与计算 女儿墙重 25 0 3 1 4 17 2 0 02 1 4 11 452KN m 外填充墙重 11 8 0 3 2 0 02 17 4 22KN m 内填充墙重 11 8 0 2 2 0 02 17 3 04KN m 300 800梁重 m 73 52 1 08 0 02 0 17 1 08 0 3 025KN 700 700柱重 0 7 0 7 25 12 25KN m 第六层重力荷载代表值 屋面重 9 9 4 8 9 8 2 8 8 4 5 70 9872 4KN 梁重 5 73 34 10 18 7 66 5 34 4 西界娱乐城框架设计 16 5340 36KN 女儿墙重 11 452 66 34 0 6 9 4 2 8 2 0 6 8 2 7 7 2 31 6 2251 46KN 柱子重 12 25 3 6 39 1719 9KN 铝合金窗重 0 5 2 4 2 7 41 1 8 2 4 10 1 2 2 4 2 314 64KN 活载 9 9 4 8 9 8 2 8 8 4 0 5 866KN 填充墙 4 22 66 4 0 7 9 2 4 17 34 4 5 0 7 2 4 6 1 8 3 1 5 2 9 4 0 7 2 2 4 2 1 2 2 8 0 7 4 8 0 7 1 8 2 2 31 6 0 7 3 2 4 8 3 04 65 8 0 9 12 1 5 0 6 5 65 0 0 7 7 1 4 2 7 3 0 9 6 8 11 6 4 11 24 8 0 9 5 0 6 2 2 7 3 2 1281 97KN 重力荷载代表值 21646 73KN 第五层重力荷载代表值 二至四层同第五层 屋面重 1732 5 70 9872 4KN 梁重 5340 36KN 柱子重 1719 9KN 毕业设计 论文 第 17 页 共 60 页 铝合金窗重 314 64KN 活载 1732 2 5 4330KN 填充墙 1281 97 KN 重力荷载代表值 22859 27KN 第一层重力荷载代表值 屋面重 1732 5 7 9872 4KN 柱子重 12 25 5 6 39 2675 4KN 梁重 5340 36KN 铝合金窗重 314 64KN 填充墙 1281 97KN 活载 4330KN 西界娱乐城框架设计 18 重力荷载代表值 23814 77KN 结构等效总重力荷载代表值 KNGG E 79 11636377 23814427 2285973 2164685 085 0 eq 2 自震周期计算 此建筑物为一般建筑物 场地土壤属 类场地 设计地震分组为第一组 其抗震设防烈度为7 度 抗震等级为三级 横向地震作用内力极端可采用底 部剪力法 自震周期按顶点位移计算 考虑填充墙对框架刚度的影响 取基本周期调 整系数 0 0 7 计算公式为T1 式中 i 为顶点位移 单位为 i0 7 1 米 按 D 值法计算 一般层 线刚度为16 67 104KN m 768 0 67 162 4 64 64 64 6 K277 0 768 0 2 768 0 KN m46 42755 6 3 1067 1612277 0 2 4 D 底层 线刚度为10 72 104KN m 194 1 72 10 4 64 6 K530 0 194 1 2 194 1 5 0 KN m82 21740 6 5 1072 1012530 0 2 4 D 从而得知 一般层 KN m1667462 943942755 46D 底层 N m847891 84K3921740 82D 横横向向框框架架顶顶点点位位移移计计算算 毕业设计 论文 第 19 页 共 60 页 层次Gi KN Gi KN Di Gi Di m i m 621646 7321646 731667462 940 0130 363 522859 2744506 001667462 940 0270 350 422859 2767365 27 1667462 940 0400 323 322859 2790224 541667462 940 0540 283 222859 27113083 811667462 940 0680 229 123814 77136898 58847891 840 1610 161 s72 0 363 07 07 1 1 T 3 横向地震作用计算 此建筑物为一般建筑物 场地土壤属 类场地 设计地震分组为第一组 其抗震设防烈度为7 度 根据框架结构的高度h 24 5m 30m 对于高度 不超过 40m 质量和刚度沿高度分布较均匀的框架结构 可以采用底部剪力 法 根据场地类别和设计地震分组可以知道 特征周期值Tg 0 35s max 0 08 由于 T1 0 72s Tg 0 35 所以顶部附加地震作用系数 n 0 08T1 0 01 0 068 因 Tg T1 0 72386 73KN mmN4 3067 2 100 7651003000 3 140 1 2 h hhbf f 0ffc1 可以判断为第一类T形截面 015 0 7653000 3 140 1 1073 386 bhf M 2 6 2 0c1 s 015 0 211 s As1min 515mm y 0fc1 S f hbf A 2 mm93 1640 300 7653000 3 140 1015 0 故按最小配筋率 配4 18 2 20 实配As 1645mm 将下部钢筋伸入支座 作为支座负弯矩作用下的受压钢筋 再计算相应的受拉钢筋 考虑抗震承载力调整系数 弯矩 2 S 1645mmA s A 设计值 0 75 372 93 279 7KN m 说明As富余 达不到032 0 765300 3 140 1 35765164530010 7 279 bhf M 2 6 2 0c1 2 s 屈服 可以近似取 As1min 515mm s ahf M A 0y S 2 6 mm 2 1277 35765300 10 7 279 故配4 20 实配As 1256mm 六层其他支座截面的配筋同上 五层 跨中 KNM7 22593 30075 0 225 7KN mmKN4 3067 2 100 76510030003 140 1 2 h hhbf f 0ffc1 可以判断为第一类T形截面 0089 0 7653000 3 140 1 10 7 225 bhf M 2 6 2 0c1 s 009 0 211 s 西界娱乐城框架设计 54 As1min 515mm y 0fc1 S f hbf A 2 mm 6 984 300 7653000 3 140 1009 0 故按最小配筋率 配4 18 实配As 1017mm 支座 001 0 7653003 140 1 35765101730010 7 225 2 6 s 001 0 211 s 说明不能达到其抗压强度设计值 可以近似的取 s 0 2a h s A s ahf M A 0y S As1min 515mm 2 6 mm6 1030 35765300 10 7 225 故配4 18 实配As 1017mm 四层 跨中 配4 18 实配As 1017mm KNM 6 226 1 30275 0 支座 001 0 765300 3 140 1 35765101730010 6 226 2 6 s s ahf M A 0y S 2 6 mm 7 1034 35765300 10 6 226 故配4 18 实配As 1017mm 三层 跨中同理可取 配4 18 实配As 1017mm 支座同理可取 配4 18 实配As 1017mm 二层 跨中同理可取 配4 18 实配As 1017mm 支座同理可取 配4 18 实配As 1017mm 毕业设计 论文 第 55 页 共 60 页 一层 跨中同理可取 配4 18 实配As 1017mm 支座同理可取 配4 18 实配As 1017mm 梁正截面配筋计算表梁正截面配筋计算表 楼层截面M KN m AS mm2 ASmin mm 2 实配AS mm2 1 345 96 4 20 1256 2515 640 0151640 935154 18 2 20 1645 3 274 24 4 20 1256 4 372 93 4 20 1256 5515 64 4 18 2 20 1645 6 6 115 85 4 20 1256 1 513 50 4 18 1017 2300 930 009984 65154 18 1017 3 414 07 4 18 1017 4 532 08 4 18 1017 5300 93 4 18 1017 5 6 282 96 4 18 1017 1 501 44 4 18 1017 2302 10 4 18 1017 3 418 55 55 4 18 1017 4 527 60 4 18 1017 5302 1 4 18 1017 4 6 291 44 4 18 1017 1 477 70 4 18 1017 2302 10 4 18 1017 3 428 42 4 18 1017 4 517 73 4 18 1017 5302 1 4 18 1017 3 6 315 18 4 18 1017 1 463 29 4 18 1017 2299 55 4 18 1017 3 440 41 4 18 1017 4 505 75 4 18 1017 5299 55 4 18 1017 2 6 334 822 4 18 1017 1 418 77 4 18 1017 2319 99 4 18 1017 3 453 92 4 18 1017 4 504 05 4 18 1017 5319 99 4 18 1017 1 6 325 71 4 18 1017 承载能力抗震系数 RE 0 85 以第六层CD跨梁为例 给出计算方法与过程 其 西界娱乐城框架设计 56 他各梁的配筋计算见表格 CD跨 属厚腹梁 455 2 300 765 b hw RE 0 85 362 93 308 49KN 0 25 0 25 1 0 14 3 300 765 8 b V 0c bhfc 20 51KN 故截面尺寸满足要求 0 7 1 43 300 765 229 73KN 308 49KN 0tbh f7 0 故应该按计算进行配箍 梁端箍筋加密区箍筋计算 加密区长度为1 5 1 5 800 1200mm b h 39 0 76521025 1 10 73 22949 308 25 1 7 0 s A 3 0 0bresv hf bhfV yv t 取箍筋为双肢箍 8 100 则39 0 006 1 100 3 502 s Asv 163 0 210 43 1 24 0 f f24 0 yv t svmin 满足要求 163 0 335 0 300 006 1 bs Asv sv 非加密区取箍筋双肢箍 8 200 楼 层 梁VbV 0 25 0 f bh c c ASV S 加密区钢筋非加密区钢筋 CD303 95258 36820 510 14双肢箍 8 100双肢箍 8 200 6 DE286 94243 90820 510 07双肢箍 8 100双肢箍 8 200 CD362 93308 49820 510 39双肢箍 8 100双肢箍 8 200 5 DE348 37296 11820 510 33双肢箍 8 100双肢箍 8 200 CD361 85307 66820 510 39双肢箍 8 100双肢箍 8 200 4 DE348 88296 55820 510 33双肢箍 8 100双肢箍 8 200 CD360 15306 13820 510 38双肢箍 8 100双肢箍 8 200 3 DE350 68298 92820 510 34双肢箍 8 100双肢箍 8 200 CD359 84305 86820 510 38双肢箍 8 100双肢箍 8 200 2 DE351 67298 92820 510 34双肢箍 8 100双肢箍 8 200 CD355 83302 46820 510 38双肢箍 8 100双肢箍 8 200 1 DE350 27297 73820 510 34双肢箍 8 100双肢箍 8 200 5 25 2 框架柱截面设计框架柱截面设计 毕业设计 论文 第 57 页 共 60 页 各层柱采用C30 混凝土 C30 ft 1 43N mm2 纵向钢 2 3 14fmmN c 筋选用HRB400钢筋 fy 360N mm2 箍筋选用HPB235钢筋 fy 210N mm2 柱的截 面尺寸为700mm 700mm h0 700 35 665mm 三级抗震设防要求 抗震调整系数 RE 0 8框架柱纵筋最小配筋率应满足0 6 Asmin 0 006 700 665 2793mm 5 2 15 2 1 柱截面尺寸验算柱截面尺寸验算 柱截面尺寸宜满足剪跨比和轴压比的要求 剪跨比 其值宜大于 hV M c 2 三级轴压比应小于0 9 其中M V N 均不应考虑抗震承载力调整系数 柱的剪跨比和轴压比验算柱的剪跨比和轴压比验算 楼层 柱 bhMcVcN hV M c c 0cbh f N C700700403 68243 22657 202 370 099 6 D70070049 3532 52929 292 170 139 C700700331 32221 671318 792 140 198 5 D70070075 7040 701909 322 660 287 C700700315 03215 892078 392 080 312 4 D70070058 5736 722889 762 280 434 C700700292 82214 032793 311 950 420 3 D70070044 4128 653870 192 210 581 C700700288 08246 783500 811 670 526 2 D70070029 0220 594849 762 010 729 C700700154 1458 464236 003 770 636 1 D70070021 1112 345840 102 440 877 当为大偏心受压柱 时为小偏心受压柱 518 0 b 0c RE bhf N b b 且当时 N M e0 mm23 30 h mm20 maxea a0i eee N Af 5 0 c 1 0 1 1 取 当 1 1 0 115 2 0 时 h l h l 01 0 5 130 15 0 2 0 时 h l 21 2 0 0 i h l h e 1400 1 1 si a 2 h ee mm35as 当 小偏心时 时 0 s h a2 s0y RE ss ahf Ne AA si a 2 h ee 当 小偏心时 时 0 s h a2 s0y 2 0cRE ss ahf bhf5 01 Ne AA si ae 2 h e 西界娱乐城框架设计 58 毕业设计 论文 第 59 页 共 60 页 C E 柱正截面配筋计算 A 柱六层五层四层三层二层一层 组合方式 M max 及 N Nmax及 M Mmin及 N M max 及 N Nmax及 M Mmin及 N M max 及 N Nmax及 M Mmin及 N M max 及 N Nmax及 M Mmin及 N M max 及 N Nmax及 M Mmin及 N M max 及 N Nmax 及 M Mmin及 N 对应 M403 68299 86403 68331 32293 39331 32315 03293 39315 03309 79309 79292 82388 16388 16288 08162 3281 17154 14 对应 N548 92657 20548 92 1161 3 0 1318 7 9 1161 3 0 1781 6 7 2078 3 9 1781 6 7 2793 3 1 2793 3 1 2398 4 0 3500 8 1 3500 8 1 3007 7 8 4143 3 9 4236 00 3609 7 9 0 070 080 070 140 160 140 230 270 230 360 360 310 450 450 380 5290 540 46 大小偏心大大大大大大大大大大大大大大大小小 大 0 M e N 735 41456 27735 41285 30222 47285 30176 82141 16176 82110 90110 90122 08110 88110 8895 7839 1819 1642 70 a e232323232323232323232323232323232323 0 eee ia 758 41479 27758 41308 30245 47308 30199 82164 16199 82133 90133 90145 08133 88133 88118 7862 1842 1665 70 0 i e h 1 140 721 140 460 370 460 300 250 300 200 200 220 200 200 180 090 060 10 1 1 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 00 0 l 360036003600360036003600360036003600360036003600360036003600560056005600 0 l h 5 145 145 145 145 145 145 145 145 145 145 145 145 145 145 14888 2 1 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 00 1 021 031 021 041 051 041 061 081 061 091 091 091 091 091 101 211 311 19 s 35 0035 0035 0035 0035 0035 0035 0035 0035 0035 0035 0035 0035 0035 0035 0035 0035 0035 00 2 s a h 0 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 10 2 as h e 1088 5 8 808 65 1088 5 8 635 63572 74635 63526 81492 29526 81460 95460 95473 14460 93460 93445 66239 76 259 7 7 393 18 A A S S 2239 4 7 1991 7 5 2239 4 7 1448 0 2 1573 8 4 1448 0 2 279327932793279327932793279327932793279327932793 适配钢筋 6 22 6 2 2 6 2 2 6 22 6 2 2 6 2 2 6 2 5 6 25 6 2 5 6 25 6 2 5 6 2 5 6 25 6 2 5 6 2 5 6 2 5 6 2 5 6 25 面积228122812281228122812281294529452945294529452945294529452945294529452945 s 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 西界娱乐城框架设计 60 D 柱正截面配筋计算 边柱六层五层四层三层二层一层 组合方式 M max 及 N Nmax 及 M Mmin 及 N M max 及 N Nmax 及 M Mmin 及 N M max 及 N Nmax 及 M Mmin 及 N M max 及 N Nmax 及 M Mmin 及 N M max 及 N Nmax 及 M Mmin 及 N M max 及 N Nmax 及 M Mmin 及 N 对应 M49 35049 3575 70075 7058 57058 5744 41044 4129 02029 0236 10021 10 对应 N799 07929 29799 07 1655 51 1909 3 2 1655 51 2508 9 8 2889 7 6 2508 98 3355 1 9 3870 1 9 3355 19 4194 2 0 4849 7 6 4194 20 5089 6 2 5840 01 5036 7 0 10 120 10 210 240 210 320 370 320 430 490 430 540 620 540 650 750 64 大小偏心大大大大大大大大大大大大小小小 小小 小 0 M e N 61 76061 7645 73045 7323 3023 313 24013 246 9206 927 0907 09 a e232323232323232323232323232323232323 0ia eee 84 762384 7668 732368 7346 32346 336 242336 2429 922329 9230 092330 09 0 i e h 0 130 030 130 100 030 100 070 030 070 050 030 050 040 030 040 050 030 05 1 1 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 00 0 l 360036003600360036003600360036003600360036003600360036003600560056005600 0 l h 5 145 145 145 145 145 145 145 145 145 145 145 145 145 145 14888 2 1 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 001 00 111111111111111111 35 0035 0035 0035 0035 0035 0035 0035 0035 0035 0035 0035 0035 0035 0035 0035 0035 0035 0035 00 2 s h 0 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 10 2 s h e412 47352 49412 47 396 7 9 352 49 396 7 9 373 80352 49 373 8 0 365 01 35204 9 365 0 1 271 02277 51 271 0 2 308 48 277 5 1 308 4 8 S S AA 1235 227931235 2279327932793279327932793279327932793279327932793279327932793 适配钢筋 3 25 6 2 5 3 25 6 2 5 6 2 5 6 2 5 6 25 6 2 5 6 2 5 6 25 6 2 5 6 2 5 6 25 6 2 5 6 2 5 6 25 6 2 5 6 2 5 面积147329451473294529452945294529452945294529452945294529452945294529452945 s 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 毕业设计 论文 第 61 页 共 60 页 5 2 25 2 2 柱斜截面承载力计算柱斜截面承载力计算 框架柱斜截面计算时的抗震调整系数为 80 0 RE 当 取 当 时 1 1 时 3 3 时截面满足要求 0ccRE bhf2 0V 当时取实际值计算 当时取计算 bhf3 0N c bhf3 0N c bhf3 0 c 时按构造配箍 否则按计算配箍 1 bhf 05 1 N056 0 V 0t cRE 按公式进行计算配箍 s hAf 1 bhf 05 1N056 0 V c0svyv 0t cRE 对于三级框架柱 加密区箍筋最大间距采用 8d 8 25