锦隆花园南区12至24号楼模板工程施工组织设计.doc

锦隆花园南区12至24号楼模板工程施工组织设计1编制依据锦隆花园南区12至24号楼工程图纸建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000 J43-2000）混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002PKPM建筑安全计算软件2概况：2.1 工程概况：工程名称：锦隆花园南区12至24号楼工程地点：佛山市禅城区锦华东路西南侧建设单位：单位佛山市京纺实业开发有限公司设计单位：佛山建筑设计院有限公司监理单位：佛山市建辉监理有限公司质量监督单位：佛山市建设工程安全质量监督站施工总承包单位：广东省六建集团有限公司2.1 建筑设计概况：总建筑面积：140753m2总用地面积：71111m2地下部分建筑面积：16280 m2地上部分建筑面积：99020m2建筑用途：商业及住宅用途地下层数 ：一层 地下层高度：4m地上层数： 12号楼为111层；13、18号楼为114层；14、15、16、17号楼为117层；19、20、21号楼为14层；22、23、24号楼为116层。 地上标准层层高：3m首层层高：6m （首层模板计算及大样图详见高支模施工方案）0.000标高：相当于珠基标高3.2m地下室底板面标高： -4.000m地下室顶板面标高：0.000m最大建筑高度：60.8m2.3 结构设计概况：地下室底板厚度：350mm 地下室顶板厚度：180mm 主体结构楼板厚度：100mm、120mm 地上结构形式：12、19、20、21号楼为框架结构，13、14、15、16、17、18、22、23、24号楼为框架-剪力墙结构。地下室顶板一般梁截面尺寸：400mm1000mm、350mm850mm 、300mm800mm 、250mm700mm 、250mm600mm 上部主体结构一般梁截面尺寸：250mm700mm 、250mm600mm 、200mm600mm 、200mm400mm 、180mm500mm 、180mm400mm 剪力墙厚度：400mm、250mm、200mm柱截面尺寸：650mm950mm 、750mm750mm、700mm700mm、650mm650mm 、500mm500mm 、400mm500mm3施工准备31材料：311模板采用18厚聚脂夹板。聚脂夹板用于梁底板、梁侧板、柱模板和楼面模板。312 木枋采用8080木枋。313 支架系统采用钢门式架，交叉撑、钢管及扣件等。32 作业条件321各种材料均已到场，分规格堆放好，并经本项目部验收合格。322各轴线及标高均已由施工员根据图纸要求明确标出。323柱钢筋绑扎完毕，绑好钢筋保护层垫块，并办完隐蔽验收手续。324施工前，项目技术负责人对施工员进行质量和安全技术交底，施工员对作业人员进行质量和安全交底。对新进场的人员由项目经理或项目技术负责人对其进行进场安全教育，使安全技术管理在思想、组织、措施都得到落实。4操作工艺41柱模板411按图纸尺寸制作柱侧模板，外侧板宽度要加大两倍内侧板的板厚。压脚板要按放线位置钉好，然后再安装柱模板，要在四周采用483.5钢管作斜拉顶撑上，每侧两根，并按要求校正垂直度及柱顶对角线。 4.1.2用8080木枋作柱箍，用14钢筋螺杆收紧，每隔300mm设一道。42梁模板安装421、根据柱上已标明的轴线及平水线，安装柱头模板。422按设计标高调整支顶的标高，然后安装梁底模板，并拉线控制。当梁底板跨度大于及等于4m时，梁底应按跨度的3起拱。主次梁底交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。423梁截面小于250650的梁，梁侧斜撑采用450夹板斜撑，间距为300mm，梁高大于650mm的梁，其梁侧模板安装方法需经计算确定。各梁侧模均要通线安装，确保顺直及梁侧垂直，梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁来确定。43楼面模板431模板下的模楞间距为300mm，支架的排列要整齐顺直。432模板面要平整，当跨度大于4m的板，要求板跨中起拱L/400。并严格按照图纸要求确定板面高度，注意标高不同的位置。433楼面模板安装完后，把梁模内及板面木糠和碎物清扫干净。44 钢门式架的搭设441 门式架的搭设必须根据顶架布置平面图进行，并且搭设顺序为主梁 次梁楼板。442门式架搭设程序，应自一端延伸向另一端，自下而上按步架设，不可自两端相向搭设或相间进行，以免结合处错位。443 钢门架应支承在8080木方上或木垫块上。444 安装前用通线的方法确定门式架纵横向位置，使其整齐划一，并进行抄平。445 架子的垂直偏差不得超过1/1000，全高垂直偏差不得超过20mm。45 门式架支撑系统的使用451 在楼面模板上卸钢筋或其它物料时，应防止对模板支撑产生偏心或过大冲击，严禁超负荷堆物。452 水平交叉撑不得随意拆卸，施工要求拆卸时应待施工完毕后马上补齐。453 捣楼面砼时，应进行动态跟踪，安排专职管理人员和木工对模板支撑系统进行监控，以及时排除安全隐患。46水平拉杆的设置，主梁水平拉杆采用48钢管，门式架地面上200mm设扫地杆一道，水平拉杆与门式架立柱用扣件连接牢固。5、质量标准51、保证项目511、模板及支架必须有足够的强度、刚度和稳定性。512、模板、支架等材料必须符合有关规定。52、基本项目521、模板接缝宽度不大于2.5mm522、模板与砼的接触面应清理干净，并采取防粘结措施。53、允许偏差项 目轴线位移（柱梁）标高截面尺寸每层垂直度相邻两板面高低差表面平整度预埋管预留孔中心位移预 留 洞中心线位移截面内部尺寸允许偏差（mm）5+2-5+4-5325310+10-06、施工注意事项61 避免工程质量通病611 模板安装前，先检查模板质量，不符合质量标准的不得投入使用，应剔除并作标识。612 梁模板要防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧跑模、局部模板嵌入柱内，拆除困难等现象。613 柱模板要防止跑模、段面尺寸鼓出，漏浆、偏斜、柱身扭曲的现象。614 板模板要防止板中部下挠，板底砼面不平的现象。62 主要安全技术措施621 在模板施工期间，要认真贯彻“安全第一、预防为主”，遵守国家和企业的规章制度，并按安全警报系统运行操作。622 对施工人员要进行“三级安全教育”，同时做好书面签证记录，使用统一符合国家标准的安全帽。623 门式架摆放和安装严格按照方案进行。624 楼面安装前，先检查模板、木枋的质量，有腐朽的、木节过大或弯曲变形过大的不予使用。在安装期间，施工人员要注意木枋钉固后才在上面走动和操作。625 在安装门式架和楼面安装期间遇到悬空时要施工人员戴好安全带。626 支模过程中遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶模板联结稳固，不得空架浮搁。627 支模安装完成后，项目部要严格进行检查。628 模板安装不准架设探头板。629 模板安装时材料不准过于集中堆放。6. 2.10贯彻实施定期的三级检查制度，以及实施不定期检查制度。6. 2.11认真贯彻执行“安全生产警报”系统等有关工作。6. 3浇筑混凝土时的安全措施：对于较大截面梁、柱，浇筑混凝土时应采取分层浇筑的方法，分层浇筑厚度一般不超过500mm，上下层间隔时间一般不小于20分钟，且应在下层混凝土初凝前进行浇筑上一层。采用臂车泵送混凝土时，应注意注意混凝土自由倾落高度一般不宜超过2m，防止混凝土的分层离析，同时亦可减轻对模板及支撑体系的冲击力。同时应避免混凝土集中堆载过多，应经常观察模板、支架的情况，当发现有变形、移位时，应立即停止浇筑，并对模板及支撑做出修复后方可继续进行浇筑。6.4其它安全技术措施：做好“三宝”、“四口”、“五临边”防护，严禁酒后上岗，严禁穿拖鞋上班，无关人员不准进入工地。其余按有关安全规定和施工现场安全检查评分标准执行。7 文明施工71 安排专人专管文明施工，签定包干责任书。72 专人负责维护和整改，文明施工直接负责人带一杂工班专门负责楼面上材料的堆放，杂物的清理，同时各施工人员要积极配合搞好现场文明施工。73 每班下班前要清净场地，不得在施工场地吸烟。74 模板、支架拆除后，把所有材料分类运走，并把楼面清理干净。75 所有洞口及有安全隐患的地方马上密封。8柱模板支撑计算柱模板采用聚脂夹板，柱模板根据各柱的尺寸分别制作，安装时在离地面及顶部隔200mm，中间部位每隔300mm高度用8080木枋箍好，然后用14螺杆收紧，四周用上、中两道斜支撑分别固定牢固。其中较大柱截面尺寸为600mm950mm、750mm750mm，位于层高为6m的首层。以下验算将以首层柱为对象。柱（600950mm）模板支撑计算 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=600mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=950mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 3200mm， 柱箍间距计算跨度 d = 300mm。 柱箍采用8080mm木方。 柱模板竖楞截面宽度80mm，高度80mm。 B方向竖楞4根，H方向竖楞5根。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.263h； T 混凝土的入模温度，取23.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.300m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=37.340kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=37.350kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。 荷载计算值 q = 1.237.3500.300+1.43.0000.300=14.706kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.211.205+1.40.900)0.2180.218=0.070kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07010001000/16200=4.294N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.211.205+1.40.900)0.218=1.919kN 截面抗剪强度计算值 T=31919.0/(2300.00018.000)=0.533N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67711.2052184/(1006000145800)=0.194mm 面板的最大挠度小于217.5/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.218m。 荷载计算值 q = 1.237.3500.218+1.43.0000.218=10.662kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.199/0.300=10.662kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.6620.300.30=0.096kN.m 最大剪力 Q=0.60.30010.662=1.919kN 最大支座力 N=1.10.30010.662=3.518kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.096106/85333.3=1.12N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31919/(28080)=0.450N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6778.885300.04/(1009500.003413333.5)=0.015mm 最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.237.35+1.43.00)0.173 0.300 = 2.55kN B 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 B 柱箍计算简图 B 柱箍弯矩图(kN.m) B 柱箍变形图(mm) B 柱箍剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.238kN.m 经过计算得到最大支座 F= 6.117kN 经过计算得到最大变形 V= 0.0mm B 柱箍的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)B柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.238106/85333.3=2.79N/mm2 B柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)B柱箍抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33058/(28080)=0.717N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 B柱箍的抗剪强度计算满足要求! (3)B柱箍挠度计算 最大变形 v =0.0mm B柱箍的最大挠度小于410.0/250,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.117 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.237.35+1.43.00)0.218 0.300 = 3.20kN H 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 H 柱箍计算简图 H 柱箍弯矩图(kN.m) H 柱箍变形图(mm) H 柱箍剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.188kN.m 经过计算得到最大支座 F= 5.358kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm H 柱箍的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)H柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.188106/85333.3=2.20N/mm2 H柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)H柱箍抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33758/(28080)=0.881N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 H柱箍的抗剪强度计算满足要求! (3)H柱箍挠度计算 最大变形 v =0.1mm H柱箍的最大挠度小于426.7/250,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.358 对拉螺栓强度验算满足要求!结论：经上述计算，可知对于位于层高为6m的首层600950mm柱，采用上述技术措施是可行的，是安全的。对于截面尺寸为750750mm、700mm700mm、650mm650mm的首层柱，柱箍间距同样采用300mm，但柱截面B、H方向于中部各下一道对拉螺栓也是安全可行的。而对于截面尺寸为600mm600mm、500mm500mm 、400mm500mm的柱，柱截面方向不用下对拉螺栓，柱箍间距同样采用300mm，该技术措施也是安全可行的。 9.墙模板支撑计算剪力墙模板支撑计算取层高为6m的首层部位400厚墙体作为计算，具体验算过程见下： 一、墙模板基本参数 计算断面宽度400mm，高度5300mm，两侧楼板高度0mm（浇筑至梁底）。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距200mm，内龙骨采用8080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距300+500+500+500+600+600+600+700+700mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。 模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.762h； T 混凝土的入模温度，取27.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.300m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=31.480kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=31.480kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取5.22m。 荷载计算值 q = 1.231.4805.220+1.42.0005.220=211.807kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 522.001.801.80/6 = 281.88cm3； I = 522.001.801.801.80/12 = 253.69cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=16.945kN N2=46.597kN N3=46.597kN N4=16.945kN 最大弯矩 M = 0.847kN.m 最大变形 V = 0.2mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.84710001000/281880=3.005N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=325416.0/(25220.00018.000)=0.406N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.151mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 46.597/5.220=8.927kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.401kN.m 经过计算得到最大支座 F= 6.256kN 经过计算得到最大变形 V= 0.3mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.401106/85333.3=4.70N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33183/(28080)=0.746N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.3mm 内龙骨的最大挠度小于700.0/250,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.437kN.m 最大变形 vmax=0.092mm 最大支座力 Qmax=13.451kN 抗弯计算强度 f=0.437106/10160000.0=43.01N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.451 对拉螺栓强度验算满足要求!10楼板模板、门式脚手架支撑计算 地下室层高4m，顶板厚度180mm，标准层楼板厚度有120mm及100mm两种，以下计算以以180mm厚地下室顶板为计算对象，若计算结果满足要求，则标准层120mm、100mm厚楼板同样采用该施工方法也是可以的。 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。 计算的脚手架搭设高度为3.8米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 0.92米。 门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。 门架立杆采用42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用26.82.5mm钢管。 每榀门架之间的距离0.92m，梁底木方距离300mm。 梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。 梁顶托采用16080mm木方。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 一、楼板底木方的计算 木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5000.1800.300=1.377kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3400.300=0.102kN/m (3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 3.0000.300=0.900kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(1.377+0.102)+1.40.900=3.035kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.451kN N2=1.627kN N3=1.482kN N4=0.374kN N5=2.848kN N6=1.504kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.487kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.848kN 经过计算得到最大变形 V= 1.5mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.487106/85333.3=5.71N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.250/(28080)=0.527N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =1.5mm 木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求! 二、楼板底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.123kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.749kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.689kN 经过计算得到最大变形 V= 0.7mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 16.008.008.00/6 = 170.67cm3； I = 16.008.008.008.00/12 = 682.67cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.749106/170666.7=4.39N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35752/(216080)=0.674N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.7mm 顶托梁的最大挠度小于920.0/250,满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 固定底座 2个 20.010=0.020kN 可调托座 2个 20.045=0.090kN 合计 0.426kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.426 / 1.950 = 0.218kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用48.03.5mm钢管，按照4步5跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.950)/(50.920)=1.696 20.038(50.920)/cos/(41.950)=0.089kN/m