轻型钢结构厂房设计毕业论文.doc

武汉科技大学本科毕业设计轻型钢结构厂房设计毕业论文目 录绪 论11 建筑设计31.1 工程概况31.2 单层厂房设计31.2.1 柱网布置的确定31.2.2 厂房门的确定31.2.3 室内地坪标高的确定31.2.4 厂房门的确定41.2.5 雨棚的确定42 结构设计52.1 结构体系52.2 结构布置52.2.1 柱网布置52.2.2 横向框架主要尺寸、框架柱及横梁52.2.3 墙架及柱间支撑布置52.2.4 屋盖支撑布置62.3 静力计算简图62.4 荷载计算取值62.5 檩条设计72.5.1 截面选型72.5.2 荷载标准值72.5.3 内力计算82.5.4 截面选择及截面特性92.5.5 强度计算122.5.6 稳定计算122.5.7 挠度计算132.5.8 长细比验算132.5.9 拉条强度验算132.6 墙梁设计132.6.1 截面选型132.6.2 荷载标准值142.6.3 内力计算152.6.4 截面验算162.6.5 强度计算202.6.7 稳定性验算202.6.8 挠度验算212.6.9 拉条强度验算212.7 抗风柱设计222.7.1 荷载计算222.7.2 内力计算222.7.3 初选截面232.7.4 强度计算232.7.5 稳定计算232.8 吊车梁设计242.8.1 吊车荷载计算242.8.2 内力计算252.8.3 截面选择262.8.4 截面特性272.8.5 截面承载力计算282.8.6 焊缝计算322.8.7 支座加劲肋计算332.9 门式刚架计算342.9.1 荷载统计342.9.2内力计算362.9.3内力组合432.9.4 截面选择及验算562.9.5 节点设计732.10 支撑设计842.10.1 屋面支撑842.10.2 柱间支撑852.11 基础设计872.11.1 确定基底尺寸872.11.2 确定基础高度和构造尺寸882.11.3 基础底板配筋892.11.4 短柱设计902.11.5 地梁设计91结束语93参考文献94致 谢95附 录 A96附 录 B97II绪 论钢结构体系因其本身所具有的自重轻、强度高、施工快等优点，与钢筋混凝土结构相比，更具有在高、大、轻三个方面发展的独特优势。随着国家经济建设的发展，长期以来混凝土和砌体结构一统天下的局面正在发生变化。钢结构产品在大跨度空间结构、轻钢门式结构、多层及小高层住宅领域的建筑日益增多，应用领域不断扩大。从西气东送、西电东输、南水北调、青藏铁路、2008年奥运会场馆设施、钢结构住宅、西部大开发等建设实践来看，一个发展建筑钢结构行业和市场的势头正在我国出现。从发展钢结构的主要物质基础看：钢材的发展是钢结构发展的关键因素。为适应建筑市场的需要，成品钢材将朝着品种齐全材料标准化方向发展。国产建筑钢结构用钢在数量、品种和质量上发展都很快，热轧型钢、彩色钢板、冷弯型钢的生产能力大大提高，为钢结构发展创造了重要的条件。其他钢结构中型钢、及涂镀层钢板都有明显增长，产品质量有较大提高。耐火、耐候钢、超薄热轧型钢等一批新型钢已开始在工程中应用，为钢结构发展创造了条件。从设计、生产、施工专业化水平看：钢结构行业经过几年的发展，专业钢结构设计人员的素质在实践中得到不断提高。一批有特色有实力的专业研究所、设计院不断研究和开发出钢结构设计软件和新技术。目前，国内许多钢结构设计软件相继问世，可分别适应轻钢结构、网架结构、高层钢结构、薄壁拱形结构的设计需要。随着计算机技术在工程设计中的普遍应用，钢结构设计软件功能的日臻完善，为协助设计人员完成结构分析设计、施工图绘制提供了极大的便利。钢结构制造企业在全国遍地开花，造就了一批有实力的龙头企业。年产量达到10-20万吨规模的就有10余家企业，承担了国内大型钢结构工程任务，他们完全具备与国际同行业企业间进行公平竞争的实力。目前一批外资、合资、民营的钢机构制造企业已在激烈的市场竞争中脱颖而出。从计算机设计、制图、数字控制、自动化加工制造都处于行业领先水平，其产品的范围也从传统的建筑工程结构、机械装备、非标准构件、成套设施到商品房屋、集装箱产品、港口设施等直接到用户的终端产品。从钢结构工程业绩来看：高度421米的上海金茂大厦，具有国际领先水平、高度279米的深圳赛格大厦，跨度1490米的润扬长江大桥，跨度550米的上海卢浦大桥，345米高的跨长江输电铁塔，以及首都国际机场，鸟巢国家体育中心等等许多采用钢结构建筑体系的重要工程，标志着建筑钢结构正向高层重型和空间大跨度钢结构发展。从住宅钢结构的产业化来看：我国已把轻钢结构在住宅建设上的推广应用作为建筑业的一场革命。随着住宅业成为我国经济发展新的增长点，轻钢住宅将是住宅产业发展的必由之路。而住宅产业化的前提是具备与产业化相配套的新技术、新材料和新体系。由于钢结构体系易于实现工业化生产、标准化制作，且与之相配套的墙体材料可以采用节能、环保的新型材料。因此，研究钢结构体系住宅成套技术，将大大促进住宅产业化的快速发展。钢结构的发展趋势表明，我国发展钢结构存在着巨大的市场潜力和发展前景。我国自1996年开始钢产量超过一亿吨，居世界首位。1998年投产的轧制型钢系列给钢结构发展创造了良好的物质基础。钢铁和其他材料工业的发展，为钢结构行业提供品质优良、规格齐全的材料。根据市场需求，今后将有一批彩色钢板生产线建成，热轧型钢也将增加生产线，大型冷弯机组也即将上马。到那时候我国能自行生产彩色钢板100多万吨、热轧型钢100多万吨及冷弯大中型矩形管、圆管，加上现有的焊接薄壁型钢、中厚板、薄板及其他建筑钢材，完全可以满足钢结构行业发展的需要。而且随着钢材产量和质量持续提高，其价格正逐步下降，钢结构的造价也相应有较大幅度的降低。与钢结构配套使用的保温隔热、防腐材料、防火涂料、各种焊接材料及螺栓连接等产品和新型建材的技术也将不断创新提高。我国钢产量连年居世界首位，钢结构建筑的建筑条件基本成熟，但钢结构技术仍未得到特别有力的推广，我国钢结构建筑的发展相对国外有些滞后。主要表现在：国产型钢、方钢管、可搭接的斜卷边冷弯薄壁型钢、抗腐蚀性能更好的镀铝锌薄板等型材的品种、规格还不能满足建筑需要。厚板的可焊接性差是国产建筑钢材存在的主要问题。建筑用高强度低合金钢品种还太少，高强度低合金结构钢在冷弯薄壁型钢中的应用尚未解决。钢结构住宅的造价和选择、开发外墙板，在一定程度上制约了钢结构住宅建筑的大面积推广应用。尽管目前还存在着种种不尽如人意或有待提高的方面，但钢结构的发展潜力巨大，前景广阔。展望未来，随着经济建设的蓬勃发展和交流的进一步扩大，要建造更多的高层建筑、桥梁和大型公共场所等大空间和超大空间建筑物的需求十分旺盛。这将为钢结构的发展提供更多的机会，钢结构产业兴旺发展的新局面就在眼前。1 建筑设计1.1 工程概况襄阳市博莱斯国际汽车产业园1#厂房，建筑面积2160m2，结构形式采用轻型钢结构单层双跨工业厂房形式，一跨设有吊车，起重量5t，A3级，设备的技术指标为：表1.1 吊车基本参数和尺寸起重量Q/t跨度S/m宽度B/mm轮距W/mm轨顶以上高度H/mm轨道中心至端部距离b/mm最大轮压Pmax/kN最小轮压Pmin/kN总质量m1/t小车质量m2/t516.5465035001870230763.116.42.01.2 单层厂房设计1.2.1 柱网布置的确定在厂房中为支承屋顶和吊车必须设柱子，6米柱距是我国目前的基本柱距，在实际中应用较广泛，经济效果也较好，同时考虑纵横向都能布置生产线，且工艺上需要进行技术改造，更新设备和重新布置生产线时，十分灵活，不受柱距的限制，使厂房具有更大的通用性，厂房柱距取6m，跨度18m，长度60m。1.2.2 厂房门的确定考虑到工艺设计及行走方便，厂房开设四个门，平面位置详见建筑平面图，门的宽度和高度为4.2m4.8m，厂房门采用双扇平开门，能方便运输设备进出与人流疏散。1.2.3 室内地坪标高的确定在一般情况下，单层厂房室内地坪与室外地面需设置高差，以防止雨水倒灌侵入室内。但为了便于运输工具出入厂房和不加长门口坡道的长度，这个高差又不宜太大，在该厂房设计中高差取值为300mm。确定室内地坪标高为0.000m，室外标高为-0.300。1.2.4 厂房门的确定立面设计是平面、剖面设计的继续，它和平面、剖面是不可分割的整体。平面、剖面设计中，重点从平面组合等方面，解决生产使用和经济之间的关系；在立面设计中，则主要从外观形象方面，反映平面、剖面功能，使形式与内容得到统一。该厂房的跨度、长度和柱距以及门窗的位置及屋盖形式等，都在平面设计和剖面设计上已经确定，在立面设计中就是要根据平面设计和剖面设计，确定门窗洞口的标高及位置，室内外高差等；选用墙体、墙面材料和构造形式表示明确，反映其处理方法，以及在已有的体型基础上利用柱子、门窗、墙面、线脚等部件，结合建筑构图规律进行有机的组合与划分，使立面简洁大方，比例恰当，达到完整匀称，节奏自然，色调质感协调统一的效果。详见立面图。1.2.5 雨棚的确定雨棚高出门洞300mm。雨棚尺寸确定如下：厚度为150mm，外挑为1000mm，宽度略微比门洞尺寸宽，雨棚宽度取4500 mm。2 结构设计2.1 结构体系本设计结构体系为横向双跨双坡门式钢架承重体系，跨度为18米，门式钢架斜梁坡度为1：5.纵向为檩条体系，10跨，跨度为6米。屋面板采用板宽600mm，波高130mm的二波压型板。墙体为双层镀锌钢板，钢板间夹有80mm厚玻璃丝棉作为保温材料。2.2 结构布置2.2.1 柱网布置综合考虑工艺、结构及经济三个方面的要求，确定厂房柱网布置为：纵向10跨，跨度6米，横向双跨，跨度为18米。2.2.2 横向框架主要尺寸、框架柱及横梁（1）横向框架结构尺寸 采用双跨双坡门架，门架横梁与门架柱刚性连接，钢架柱与地基基础的连接为锚栓刚性连接； 框架主要尺寸为：跨度：218m 柱高：8m 柱距：6m 横梁坡度：5%（2）框架柱及横梁 框架柱采用等截面H型钢柱，钢材采用Q235钢， 横梁采用分段变截面焊接工字形截面，钢材采用Q235钢。2.2.3 墙架及柱间支撑布置墙架系统由横梁（墙梁）及拉条、窗镶边构件、墙架柱、抗风柱等构件构成，其作用是支撑墙体，保证墙体的稳定，并将墙体承受的风荷载传递到厂房的骨架和基础上。 柱间支撑分为上柱支撑和下柱支撑，牛腿面以上为上柱支撑，牛腿面以下为下柱支撑，上下柱支撑均采用交叉支撑。2.2.4 屋盖支撑布置门式刚架的屋盖支撑体系由纵向水平支撑、横向水平支撑和系杆组成。2.3 静力计算简图选取其中一榀钢架为典型单元进行静力计算，计算单元如图所示：图2.1 刚架计算单元示意图2.4 荷载计算取值根据建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）选用。恒载标准值：压型钢板（含保温） 0.15 kN/m2檩条（含拉条） 0.05 kN/m2钢架及支撑 0.10 kN/m2钢架斜梁自重 0.15 kN/m2轻质墙面及柱自重 0.50 kN/m2悬挂设备 0.20 kN/m2可变荷载标准值：活荷载 0.5 kN/m2雪荷载 0.35 kN/m2风荷载标准值：基本风压为0.40kN/m2；地面粗糙度系数按B类取值；风荷载体形系数按建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）取值，柱高小于10m，不考虑高度变化系数，系数如图所示：图2.2 风载体型系数2.5 檩条设计2.5.1 截面选型按i=，檩条跨度6m，檩条高度h=（）l=171.43mm120mm，从而初选C型檩条16060202.5.檩距为1.5m，檩条跨度大于4m，故在檩条间设置拉条，在檐口和屋脊檩条处设置斜拉条和刚性撑杆，如图：图2.3 檩条截面示意图及拉条布置平面图2.5.2 荷载标准值永久荷载： 压型钢板（含保温） 0.15 kN/m2 檩条（包括拉条） 0.05 kN/m2 合计 0.2 kN/m2 可变荷载： 取屋面均布荷载和雪荷载的最大值为0.5 kN/m2。2.5.3 内力计算 内力计算简图如图所示图2.4 檩条内力计算简图（1）永久荷载与屋面活荷载组合檩条线荷载 弯矩设计值（采用受压下翼缘设置拉条的方案） （2）永久荷载与风荷载吸力组合按建筑结构荷载规范（GB 50009-2001），房屋高度小于10米，风荷载变化系数取10米高度处的数值，。按门式刚架轻型房屋钢结构技术规程CECS102：2002附录A，风荷载体形系数为（边缘带）：，。垂直屋面的风荷载标准值： 檩条线荷载 弯矩设计值（采用受压下翼缘设置拉条的方案） 故第一种组合起控制作用，下按冷弯薄壁型钢结构技术规范进行计算。2.5.4 截面选择及截面特性（1）初选截面为C20070202.5截面特性为：先按毛截面计算截面应力为： 图2.5 跨中最大弯矩引起的截面应力符号（拉为负，压为正）(1) 上翼缘有效宽度上翼缘为部分加劲板件，压应力分布不均匀系数，由于最大压应力作用在支承边，并且，所以单板受压屈曲系数为相邻板件的受压屈曲系数（相邻板件为腹板，为加劲板件）为：，故所以计算板件相邻的板件宽度（160mm）计算板件的宽度（60mm）。受压板件的板组约束系数为 ，由，所以板件的有效宽度为，(2) 腹板有效宽度腹板为加劲板件，板件受压屈曲系数为，相邻板件的受压屈曲系数为，对于腹板，故板组约束系数 ，故取，腹板的有效宽度：所以板件的有效宽度为(3) 下翼缘受拉，故全截面有效。(4）有效截面特性上翼缘板的扣除面积宽度为：，腹板的扣除面积，同时在腹板有两个拉条（拉条采用钢）连接孔（孔直径，一个距上翼缘边缘35，一个距下翼缘边缘35），所以腹板的扣除面积宽度按12计算，有效净截面模量为2.5.5 强度计算由上只需计算1点的强度即可为满足要求。2.5.6 稳定计算跨中设一道拉条，故， 风荷载使实腹式檩条下翼缘受压故檩条的稳定性计算为2.5.7 挠度计算满足要求。2.5.8 长细比验算，满足要求。2.5.9 拉条强度验算拉条处所受的拉力为拉条强度验算满足要求。2.6 墙梁设计2.6.1 截面选型墙梁采用冷弯薄壁卷边槽钢，材料采用钢，墙梁外挂彩钢夹芯板单侧挂墙板，墙梁跨度为6，墙梁间距不同，故取墙梁最大间距为，墙梁跨中设置一道拉条。初选截面，如下图所示图2.6 墙梁截面截面特性为：2.6.2 荷载标准值永久荷载： 压型钢板（含保温） 墙梁（含拉条） 合计 风荷载根据门式钢架轻型房屋钢结构技术规程CECS102：2002附录A计算风荷载迎风面背风面2.6.3 内力计算墙梁所受荷载设计值竖向线荷载 迎风荷载设计值 背风荷载设计值 图2.7 墙梁内力计算简图荷载组合考虑两种情况：和（1） 竖向荷载产生的最大弯矩跨中设一道拉条，故可看做侧向支撑，计算简图如图所示图2.8 竖向荷载作用到墙梁时的计算简图故竖向荷载产生的最大弯矩为：（2）水平荷载、产生的弯矩、墙梁在承担水平方向荷载作用下，按单跨简支梁设计内力，则 迎风：背风：（3）剪力：在竖向荷载作用下，两跨连续梁的最大剪力为 在水平方向的剪力按单跨简支梁计算 迎风 背风 （4）双弯扭力矩墙梁翼缘上铺墙面板能够阻止墙梁翼缘发生侧向变位和扭转，2.6.4 截面验算按冷弯薄壁型钢结构技术规范第5.6.8条不考虑双力矩，按毛截面计算截面角点处正应力 （a） （b） 图2.9 引起的正应力符号图 （1）板件34的有效宽度34为部分加劲板件，压应力分布不均匀系数，由于最大压应力作用在部分加劲边，并且，所以单板受压屈曲系数为：相邻板件的受压屈曲系数（相邻板件为腹板，为加劲板件）为：，取，故所以受压板件的板组约束系数为，所以34板件全截面有效。（2）13板件有效宽度13为加劲板件，板件受压屈曲系数为，相邻板件的受压屈曲系数为，对于腹板，故板组约束系数 ，故取，腹板的有效宽度：，故全截面有效。 （3）有效截面模量腹板截面有一拉条（拉条采用钢）连接孔（孔径，距下翼缘边缘35），所以腹板的扣除面积宽度按计算图2.10 有效截面示意图2.6.5 强度计算(1) 正应力验算由公式计算， (2) 剪应力验算，2.6.7 稳定性验算不考虑孔径对腹板截面削弱，均按毛截面计算。受弯构件的整体稳定系数查表计算，永久荷载与风吸力组合下使下翼缘受压查表得：跨中设一道侧向支撑 ，按冷弯薄壁型钢结构技术规范计算墙梁的稳定性长细比验算，满足要求。2.6.8 挠度验算竖向按两跨连续梁计算 水平方向按单跨简支梁计算2.6.9 拉条强度验算拉条处所受的拉力为：拉条强度验算： 满足要求。故此墙梁在平面内、外均满足要求。2.7 抗风柱设计2.7.1 荷载计算恒荷载：山墙墙面板及墙梁自重： 抗风柱自重： 风荷载 风压高度变化系数基本风压0=0.4kN/m2，厂房跨中设两根抗风柱，与边柱和中柱的间距均是6m，柱高8m，地面类别为B类，风压体型系数由门式刚架轻型房屋钢结构技术规程CECS102：2002附录A表A0.2-4 查出，则风荷载标准值 单根抗风柱承受的均布荷载设计值为恒荷载：风荷载：2.7.2 内力计算抗风柱的柱脚和柱顶分别由基础和屋面支撑提供竖向及水平支撑，计算简图如下： 图2.11 抗风支撑简图最大轴力为：最大弯矩为：2.7.3 初选截面选取工字形截面截面特性为，2.7.4 强度计算根据钢结构设计规范有满足要求。2.7.5 稳定计算根据钢结构设计规范有（1）弯矩作用平面内的稳定计算 绕强轴 因为，所以对强轴为a类截面查得所计算段无端弯矩但有横向荷载作用，故 （2）弯矩作用平面外的稳定计算绕弱轴考虑墙面墙梁的隅撑作用，计算长度取为墙梁的最大间距2米因为，所以对弱轴为b类截面查得，所以所计算段内有端弯矩和横向荷载作用，并使构件段产生同向曲率，故取，所以平面内、平面外稳定性均满足要求。（3）挠度根据钢结构设计规范，在横向风荷载作用下，抗风柱水平挠度为 挠度满足要求。2.8 吊车梁设计2.8.1 吊车荷载计算吊车荷载动力系数，吊车荷载分项系数吊车荷载设计值为竖向荷载设计值 横向荷载设计值 2.8.2 内力计算（1）吊车梁的最大弯矩及相应的剪应力产生最大弯矩的荷载位置如图，梁上多有吊车荷载的合力为位置为图2.12 产生最大弯矩的荷载位置示意图，考虑吊车自重对内力的影响，将内力乘以增大系数，则最大弯矩为在处相应的剪力为（2）吊车梁的最大剪力荷载位置如图时剪力最大图2.13 产生最大剪力时荷载位置示意图（3）由水平荷载产生的最大弯矩。2.8.3 截面选择（1）吊车梁高度经济高度最小高度建筑净空无要求，故采用（2）吊车梁腹板厚度按剪力确定腹板厚度腹板厚度选为（3）翼缘尺寸确定翼缘板截面面积约为取翼缘宽度为，厚度为初选截面如下图所示图2.14 吊车梁初选截面示意图2.8.4 截面特性（1）毛截面特性上翼缘对中和轴的毛截面面积矩上翼缘对y轴的截面特性：（2）净截面特征 上翼缘对y轴的截面特性：2.8.5 截面承载力计算（1）强度计算1）正应力上翼缘正应力满足要求下翼缘正应力 满足要求。2）剪应力突缘支座处剪应力3）腹板局部压应力4）上翼缘与腹板交界处的折算应以为计算方便偏安全的取最大正应力和最大剪应力验算 （2）梁的整体稳定验算梁的稳定性系数为：整体稳定性为，满足要求（3）腹板的局部稳定性计算，故应按构造配置横向加劲肋，腹板两侧成对配置加劲肋间距取外伸宽度 ，取厚度，取计算跨中弯矩最大处，吊车梁腹板计算高度边缘的弯曲压应力为：腹板的平均剪应力为：腹板边缘的局部压应力为：1)计算则 2)计算则 则 3)计算则 则 计算跨中区格的局部稳定性为：4）计算临近支座剪力最大处区格 此处的弯矩正应力影响很小，可近似取为，板段中央所承受的最不利剪力比最大剪力略小，但近似取为以弥补弯曲正应力的影响 局部压应力仍为由上可知弯矩最大处区格及剪力最大处区格均满足要求，故其他各区格定满足要求，计算从略。（4）挠度计算2.8.6 焊缝计算腹板与翼缘板采用自动焊，焊条为E43型，（1）上翼缘与腹板连接焊缝 ，取下翼缘与腹板连接焊缝，取2.8.7 支座加劲肋计算支座处设置平板加劲板的宽度为，厚度为。承压面积：支座加劲肋的端面承应力为：稳定计算：从上得知：属b类截面，不考虑扭转效应查表得，所以按照下列公式来计算支座加劲肋在腹板平面外的稳定性：支座加劲肋与腹板的连接焊缝计算：焊缝长度需要的焊脚尺寸为，取该吊车梁为轻级工作制吊车不需要进行疲劳验算，吊车梁施工图见图纸。2.9 门式刚架计算2.9.1 荷载统计根据建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）选用。（1）永久荷载标准值(对水平投影面)：恒载标准值：压型钢板（含保温） 0.15 kN/m2檩条（含拉条） 0.05 kN/m2钢架及支撑 0.10 kN/m2钢架斜梁自重 0.15 kN/m2悬挂设备 0.20 kN/m2合计 0.65 kN/m2转化为线荷载：（2）可变荷载标准值：活荷载 0.5 kN/m2雪荷载 0.35 kN/m2取两者较大值0.5 kN/m2 ,转化为线荷载：（3）风荷载标准值：基本风压为0.40kN/m2；地面粗糙度系数按B类取值；风荷载体形系数按建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）取值，风荷载体型系数，高度不超过，不超过，由得：风载作用见下图图2.15 风载作用简图（单位）（4）吊车荷载 最大轮压： 最小轮压： 吊车竖向荷载标准值图2.16 吊车梁支座求Dmax、Dmin时吊车位置 吊车横向水平荷载标准值：起重量时，2.9.2内力计算本设计的内力计算运用结构力学求解器ISBN7-900015-23-X进行计算，其结果如下：（1）恒载作用下的内力图（单位：，）图2.17 恒载作用下弯矩图图2.18 恒载作用下轴力图图2.19 恒载作用下剪力图（2）活荷载作用下内力图（单位：，）图2.20 活荷载作用下弯矩图图2.21 活荷载作用下轴力图图2.22 活荷载作用下剪力图（3）左风作用下内力图（单位：，）图2.23 左风作用下弯矩图图2.24 左风作用下轴力图图2.25 左风作用下剪力图（4）右风作用下内力图（单位：，）图2.26 右风作用下弯矩图图2.27 右风作用下轴力图图2.28 右风作用下剪力图（5）吊车荷载作用下内力图为了方便将、等效到柱上进行计算1)在C柱内力图（单位：，）图2.29 在C柱弯矩图图2.30 在C柱轴力图图2.31 在C柱剪力图2）在B柱内力图（单位：，）图2.32 在B柱弯矩图图2.33 在B柱轴力图图2.34 在B柱剪力图3）向左内力图（单位：，）图2.35 向左弯矩图图2.36 向左轴力图图2.37 向左轴力图4）向右内力图（单位：，）图2.38 向右弯矩图图2.39 向右轴力图图2.40 向右剪力图2.9.3内力组合按一般情况考虑荷载效应的基本组合 对于压弯构件，只作如下四种内力组合：（1）及相应的N、V；（2）及相应的N、V；（3）及相应的M、V；（4）及相应的M、V；对于受弯构件，只作如下四种内力组合： （1）及相应的N、V；（2） 及相应的N、V；（3）及相应的M、V；（4） 及相应的M、N。柱和梁的控制截面 图2.41 柱和梁的控制截面图单位：，98柱截面内力恒载活载左风右风在C柱在B柱向左作用向右作用C柱内力M30.2023.23-43.3714.120.3824.4123.55-23.55V-12.74-9.8017.63-4.33-6.76-6.47-5.545.54N-36.72-25.1713.057.66-258.21-18.66-0.630.63M-37.31-28.7021.705.36-35.45-9.88-5.835.83V-12.74-9.806.921.02-6.76-6.47-5.545.54N-35.37-25.1713.057.66-258.21-18.66-0.630.63M-37.31-28.7021.705.3642.75-6.70-10.7710.77V-12.74-9.806.921.02-6.76-6.471.52-1.52N-35.37-25.1713.057.662.47-3.03-0.630.63M-71.71-55.1633.0311.8024.50-24.17-6.686.68V-12.74-9.801.473.75-6.76-6.471.52-1.52N-32.72-25.1713.057.662.47-3.03-0.630.63B柱内力截面内力恒载活载左风右风在C柱在B柱向左作用向右作用M00-12.4212.42-18.920.5224.29-24.29V002.17-2.175.377.27-6.116.11N-78.95-57.6622.4122.41-12.85-256.72-0.060.06M00-0.930.939.5239.07-8.118.11V002.17-2.175.377.27-6.116.11N-76.30-57.6622.4122.41-12.85-256.72-0.060.06M00-0.930.936.34-39.13-13.0513.05V002.17-2.175.377.270.95-0.95N-76.30-57.6622.4122.41-2.223.96-0.060.06M004.92-4.9220.83-19.49-10.5010.50V002.17-2.175.377.270.95-0.95N-74.95-57.6622.4122.41-2.223.96-0.060.06A柱内力截面内力恒载活载左风右风在C柱在B柱向左作用向右作用M30.2023.2314.12-43.377.69-12.36-13.2013.20V12.749.804.33-17.631.39-0.31-2.462.46N-36.72-25.177.6613.05-0.24-0.930.69-0.69M-71.71-55.1611.8033.03-3.47-5.926.50-6.50V12.749.80-3.75-1.471.39-0.31-2.462.46N-32.72-25.177.6613.05-0.24-0.930.69-0.69C柱的内力组合 荷载组合内力组合1.2恒荷载+0.91.4(两个或两个以上的活荷载)1.2恒荷载+1.4任一活荷载组合项目MVN组合项目MVN-+Mmax1.2+0.91.4(+)143.73-48.23-90.431.2+1.470.41-24.35-7.19-Mmax1.2+0.91.4(+)-47.605.39-352.171.2+1.4-24.989.39-25.79Nmax1.2+0.91.4(+)95.66-43.13-401.921.2+1.436.77-24.75-405.56Nmin1.2+0.91.4(+)-17.325.75-50.341.2+1.4-24.489.39-25.79-+Mmax1.2+0.91.4(+)-23.1-7.74-48.721.2+1.4-14.39-5.6-24.17-Mmax1.2+0.91.4(+)-132.95-43.13-400.301.2+1.4-94.40-24.75-403.94Nmax1.2+0.91.4(+)-132.95-43.13-400.301.2+1.4-94.40-24.75-403.94Nmin1.2+0.91.4(+)-23.1-7.74-48.721.2+1.4-14.39-5.6-24.17-+Mmax1.2+0.91.4(+)49.94-17.00-22.101.2+1.415.08-24.75-38.99-Mmax1.2+0.91.4(+)-102.95-33.87-78.771.2+1.4-84.95-29.01-77.68Nmax1.2+0.91.4(+)-102.95-33.87-78.771.2+1.4-84.95-29.01-77.68Nmin1.2+0.91.4(+)49.94-17.00-22.101.2+1.415.08-24.75-38.99-+Mmax1.2+0.91.4(+)-5.15-23.89-18.921.2+1.4-39.81-13.23-20.99-Mmax1.2+0.91.4(+)-194.40-33.87-75.591.2+1.4-163.28-29.01-74.50Nmax1.2+0.91.4(+)-194.40-33.87-75.591.2+1.4-163.28-29.01-74.50Nmin1.2+0.91.4(+)-5.15-23.89-18.921.2+1.4-39.81-13.23-20.99B柱的内力组合 荷载组合内力组合1.2恒荷载+0.91.4(两个或两个以上的活荷载)1.2恒荷载+1.4任一活荷载组合项目MVN组合项目MVN-+Mmax1.2+0.91.4(+)46.91-1.27-462.701.2+1.417.39-3.04-63.37-Mmax1.2+0.91.4(+)-70.0917.20-155.271.2+1.4-26.498.02-112.73Nmax1.2+0.91.4(+)31.261.46-490.931.2+1.40.7310.18-454.15Nmin1.2+1.417.39-3.04-63.37-+Mmax1.2+0.91.4(+)60.6214.12-459.371.2+1.454.7010.18-450.97-Mmax1.2+0.91.4(+)-1.172.73-135.981.2+1.4-1.323.04-60.19Nmax1.2+0.91.4(+)39.011.46-487.751.2+1.454.7010.18-450.97Nmin1.2+1.4-1.323.04-60.19-+Mmax1.2+0.91.4(+)25.602.84-138.701.2+1.48.887.52-94.67-Mmax1.2+0.91.4(+)-66.9213.09-131.061.2+1.4-54.7810.18-86.02Nmax1.2+0.91.4(+)-8.457.96-167.081.2+1.400-172.28Nmin1.2+0.91.4(+)-34.0310.70-58.261.2+1.4-1.303.04-60.19-+Mmax1.2+0.91.4(+)45.688.30-137.081.2+1.429.167.52-93.05-Mmax1.2+0.91.4(+)-43.997.62-129.441.2+1.4-27.2910.18-84.40Nmax1.2+0.91.4(+)13.027.96-165.461.2+1.400-170.66Nmin1.2+0.91.4(+)-5.1310.70-56.641.2+1.46.863.04-58.57A柱的内力组合 荷载组合内力组合1.2恒荷载+0.91.4(两个或两个以上的活荷载)1.2恒荷载+1.4任一活荷载组合项目MVN组合项目MVN-+Mmax1.2+0.91.4(+)109.6237.94-67.301.2+1.468.7629.01-86.65-Mmax1.2+0.91.4(+)-50.61-10.42-27.921.2+1.4-24.48-9.39-25.79Nmax1.2+0.91.4(+)66.5730.35-77.821.2+1.468.7629.01-86.65Nmin1.2+0.91.4(+)-25.35-8.27-27.051.2+1.4-24.48-9.39-25.79-+Mmax1.2+0.91.4(+)-40.6212.09-22.251.2+1.4-39.8113.23-20.99-Mmax1.2+0.91.4(+)-171.2030.35-73.021.2+1.4-163.2829.01-74.50Nmax1.2+0.91.4(+)-171.2030.35-73.021.2+1.4-163.2829.01-74.50Nmin1.2+0.91.4(+)-40.6212.09-22.251.2+1.4-39.8113.23-20.99梁截面内力恒载活载左风右风在C柱在B柱向左作用向右作用D梁内力M-71.71-55.1633.0311.8024.50-24.17-6.686.68V32.0524.65-12.96-7.46-2.802.700.70-0.70N-14.38-11.042.124.13-6.63-6.611.48-1.48M59.9446.11-22.41-15