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田湾河公司招待所框架结构设计毕业论文目录第一章 结构选型与布置11.1 气象资料11.2水文地质资料11.3抗震设防烈度21.4荷载资料2第二章 计算简图和荷载计算42.1框架计算简图42.2梁柱截面初选42.3材料强度等级52.4竖向荷载计算52.5 风荷载82.6 水平地震作用计算9第三章 框架内力计算133.1恒荷载作用下的内力计算133.2活荷载作用下的内力计算193.3 风荷载作用下内力计算303.4 地震作用下的内力计算33第四章内力组合40第五章 杆件截面验算48第六章 楼梯结构计算设计566.1 梯段板计算566.3 梯段梁 TL1 计算586.4梯段梁 TL2计算58第七章 板的设计607.1 荷载计算607.2 计算简图607.3 弯矩设计值607.4 正截面受弯承载力计算61第八章 基础设计628.1荷载计算628.2 确定基础底面积638.3 地基变形验算658.4 地基变形验算67参考文献 70致谢 71第一章结构选型与布置题目：田湾河公司招待所（方案三）1.1 气象资料（1） 基本风压值：W0=0.3kN/m（2） 基本雪压值：So=0.2kN/m1.2水文地质资料1.2.1工程概况本设计为实际应用课题，工程位于四川雅安石棉县，为田湾河公司招待所（方案三）。建筑场地长宽约长47m 宽19m，建筑面积约3600 m2，底层层高4.2m，其余各层层高均为3.6m，室内外高差0.45m。本工程建筑层数为四层，建筑结构安全等级为二级，设计使用年限为50年，地基基础设计等级为丙级，框架抗震等级为三级，建筑抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为7度(基本地震加速度为0.10g) ，地震分组为第二组。底层平面柱网图见附件（可以局部改变柱网）。1.2.2工程地质资料（1）经勘察查明，根据地层的沉积特点和物理力学特性自上而下共可划分为3层，各土层描述如下：杂填土：杂色，松散。主要建筑垃圾、偶夹少量卵砾石及少量粘性土组成。系新近堆填，未经压实。该层在整个场地均有分布，主要呈层状分布于地表，揭露厚度0.50m左右。粉质粘土1（Q3fgl）：褐色、褐黄色，可塑状。含铁锰质斑点、结核及氧化物斑点，光泽反应稍有光滑，切面较光滑，无摇振反应，干强度、韧性中等，结构较致密，揭示厚度1 m左右。卵石：杂色，稍湿饱和。骨架颗粒主要由花岗岩、石英岩、砂岩、闪长岩等组成,中微风化,磨圆度较好,呈圆形亚圆形,粒径约为30180mm,卵石含量约5075%,充填细砂及砾石,含少量漂石。该层分布连续、稳定、厚度大。卵石层（Q3fgl）：褐黄色，饱和，骨架颗粒由花岗岩、砂岩等组成，呈强中风化，亚圆次菱角形，一般粒径30mm110mm，偶夹漂石，卵石含量约5070%,卵石风化强，呈砂状或土状，松散卵石空隙充填为可塑状粘性土和砂粒，稍密中密卵石空隙充填砾石及少量粘性土。该层分布连续、稳定、厚度大，密实度有从上而下增强的趋势，按卵石的含量和N120动力触探修正锤击数以及触探曲线特征，可将卵石划分成如下三个亚层。(2)基础型式及持力层：本工程采用柱下独立基础；基础持力层位于第3层卵石，地基承载力特征值 Fak=300KPa(3)本工程地下水埋深为10米左右，地下水对钢筋混凝土结构不具侵蚀性。(4) 建筑场地类别:类（特征周期0.40s）。1.3抗震设防烈度：7度1.4荷载资料（1） 招待所楼面活载，查建筑结构荷载规范（GB 50009-2012），确定房间活载为2.5，走道为3.5；（2） 不上人屋面：活载标准值为0.7kN/m2；（3） 屋面构造： 保护层：20MM 1:2.5水泥砂浆，表面抹平 隔离层：200G、M2聚酯无纺布 防水层：1.2厚合成高分子防水卷材两道 找平层：20MM厚 1:2.5 水泥砂浆 保温层：75厚挤塑板 找坡层：水泥砂浆找坡（4） 楼面构造：100厚1:2水泥砂浆面层压实抹光，15厚1:3水泥砂浆找平层，现浇钢筋混凝土楼面板，12厚石灰粉平顶。（5） 围护墙：采用240厚轻质砌块。图 1-1 柱网图74第二章 计算简图和荷载计算2.1框架计算简图本工程横向框架计算单元取四榀框架部分，框架的计算简图假定底层柱下端固定于基础，本工程基础采用柱下独立基础，挖去所有杂填土，基础置于第三层卵石上，基底标高为设计相对标高1.6m。柱子的高度底层为：h1=4.2+0.9=5.1m（初步假设基础高度0.5m），二五层柱高为h2h5=3.6 m。柱节点刚接，横梁的计算跨度取柱中心至中心间距离，三跨分别为：L =8000、3000、8000。计算简图见图2-1。图2-1计算简图2.2梁柱截面初选（1） 框架柱：全部采用450450mm（2） 梁：横向框架梁采用300650mm，纵向框架梁采用300650mm，次梁采用250550mm。（3） 板厚：均采用120mm。2.3材料强度等级混凝土：均采用C30级受力钢筋采用HRB400钢筋，箍筋采用HPB300钢筋。2.4竖向荷载计算本例题以轴线横向框架为计算分析对象2.4.1屋面横梁竖向线荷载标准值a)恒载作用下结构计算简图 b）活载作用下结构计算简图图2-2 荷载计算简图（1）恒载屋面恒载标准值35厚架空隔热板 0.03525=0.875KN/m2防水层 0.4KN/m220厚1:2.5 水泥砂浆 0.0220=0.4KN/m2120厚现浇板 0.1225=3KN/m212厚石灰层平顶 0.01216=0.192KN/m2屋面恒载标准值 4.87kN/m墙体重 2.362.95=6.96kN/m梁自重边跨AB,BC,CD跨 0.30.6525=4.875kN/m梁侧粉刷 2（0.65-0.120.0217=0.36kN/m 5.23kN/m作用在顶层框架梁上的线荷载标准值为：梁自重 g4AB1= g4CD1= g4BC1=5.23kN/m板传来荷载 g4AB2= g4CD2 = g4BC2 =4.873.9=19kN/m（2） 活载作用在顶层框架梁上的线荷载标准值为：q4AB= q4CD=0.73.9=2.73kN/m2.4.2楼面横梁竖向荷载标准值（1） 恒载 25厚水泥砂浆面层 0.02520=0.5KN/m2120厚现浇板 0.1225=3KN/m212厚石灰层平顶 0.01216=0.192KN/m2楼面恒载标准值 3.692KN/m2AB,BC,CD跨梁自重 5.23kN/m作用在楼面层框架梁上的线荷载标准值为：梁自重 gAB1= gCD1= gBC1=5.23kN/m板传来荷载 g4AB2= g4CD2 = g4BC2 =4.873.9=19kN/m（2）活载作用在顶层框架梁上的线荷载标准值为：q4AB= q4CD=2.53.9=9.75kN/m2.4.3屋面框架节点集中荷载标准值（1） 恒载边跨纵向框架梁自重 0.30.653.925=19.01KN粉刷 2（0.65-0.12）0.023.917=1.44KN1.2m女儿墙 23.92.36=11.04KN粉刷 1.220.023.917=3.18KN次梁部分荷载 149.44KN顶层边节点集中荷载 184.08KN中柱纵向框架梁自重 0.3 0.653.925=19.01KN粉刷 1.41KN纵向框架梁传来屋面自重 1.53.94.87=28.49KN次梁部分荷载 131.68KN 顶层边节点集中荷载 180.59KN（2） 活载Q4A=Q4D=0.73.980.5=10.92KNQ4B=Q4C=0.71.53.92+21.87/2=19.12KN2.4.4楼面框架节点集中荷载标准值（1） 恒载边柱纵向框架梁自重 19.01KN粉刷 1.41KN钢窗自重 2.41.50.4=1.44KN窗下墙体自重 （3.9-0.45）（3.6-1.5-0.9）2.36=9.77KN粉刷 23.451.20.0217=2.82KN窗边墙体自重 1.51.052.36=3.72KN粉刷 21.50.5250.0217=0.54KN38.71KN中间层边节点集中荷载：GA=GD=194.2KN框架柱自重：GA= GD=0.450.453.625=18.23KN中柱纵向框架自重 19.01KN粉刷 1.41KN内墙自重（忽略门窗） （3.9-0.45）（3.6-0.65）2.36=24.02KN粉刷 23.452.950.0217=6.92KN纵向框架梁传来楼面自重： 1.53.93.692=21.6次梁传来部分 189.74KN 262.7KN中间层中节点集中荷载： GB=GC=262.7KN柱传来集中荷载 GB= GC=18.23KN（2） 活载Q4A=Q4D=2.53.980.5=10.92KNQ4B=Q4C=1.53.93.52+39=79.95KN2.5 风荷载已知基本风压W0=0.3KN/m2，地面粗糙度为B类，按荷载规范，US：迎风面为0.8；背风面为-0.5，结构高度为16.230m。图 2-3 横向框架上的风荷载表2-1风荷载计算层Z(m)zszWO(KN/m2)A（m2）Pi（KN）4151.141.310.311.75.2311.41.041.310.314.045.6927.811.310.314.045.4814.211.310.315.215.932.6 水平地震作用计算2.6.1建筑物总重力荷载代表值GI的计算1. 集中在屋盖处的质点重力荷载代表值G450%雪载： 0.50.21946.8=88.92KN板上荷载 屋面荷载 24.8746.88+4.8746.83=4330.4KN梁自重 横向量 5.231913=1291.81KN 纵向梁 （19.01+1.41）212+（19.01+1.41）212=980.16KN柱自重 0.450.45251.828=255.15KN隔墙自重 横墙 2.362681.8+2.3622.41.80.8=899.9KN 纵墙 2.36243.91.8（1+0.8）=715.7KN 钢窗 242.41.50.50.4=17.28KN 女儿墙 21.22.36（19+46.8）=372.7KN 8965.74KN2. 集中于三，四层处的质点重力荷载代表值G3-G450%楼面活载： 0.5（46.833.5+23.983.5+46.882.5）=822.9KN板上荷载恒载 3.69246.819=3282.9KN梁自重 横向量 5.231913=1291.81KN 纵向梁 （19.01+1.41）212+（19.01+1.41）212=980.16KN柱自重 510.3KN隔墙自重 横墙 899.92=1799.8KN 纵墙 715.72=1431.4KN钢窗 17.282=34.56KN G2=G3=10153.82KN3. 集中在二层处的质点重力荷载代表值G150%楼面活载： 0.5（46.833.5+23.983.5+46.882.5）=822.9KN板上荷载恒载 3.69246.819=3282.9KN梁自重 横向量 5.231913=1291.81KN 纵向梁 （19.01+1.41）212+（19.01+1.41）212=980.16KN柱自重 0.450.45（1.8+2.55）2528=616.6KN隔墙自重 横墙 2174.8KN 纵墙 1729.6KN钢窗 17.282=34.56KN G1=10933.33KN2.6.2 地震作用计算1.框架柱的抗侧移刚度在现浇楼板中，对于边框架梁取1.5Io,对中框架梁取2Io，Io为钢梁的惯性矩。表2-2横梁、柱线刚度杆件截面EC(KN/mm)I0(mm4)I(mm4)L(mm)i(KN/mm)相对刚度中框架梁300650306.871091.03101080005.141071.332中框架梁300650306.871091.03101030001.371083.549边框架梁300650306.871091.37101080003.861071边框架梁300650306.871091.37101030001.031082.668底层柱450450303.421093.4210951002.011070.521中层柱450450303.421093.4210936002.011070.738表2-3框架柱横向侧移刚度D值项目KcD(KN/mm)根数层柱类型底层边框边柱4504501.360.410.564中框边柱4504501.80.4712.410边框中柱4504504.970.7118.744中框中柱4504506.610.7720.3210二-五层边框边柱4504501.920.628.484边框中柱4504507.040.8311.354中框边柱4504502.560.679.1610中框中柱4504509.370.8711.910底层：D=4（8.48+11.35）+10（9.16+11.9）=289.92KN/mm二四层：D=4（10.56+18.74）+10（18.74+20.32）=507.8KN/mm2.框架自振周期的计算表2-4框架顶层假想位移计算表层Gi(KN)Gi(KN)D(KN/mm)=Gi/D总位移(mm)48965.78965.7507.817.66251.64310153.819119.5507.837.65233.98210153.829273.3507.857.65196.33110933.340206.6507.8138.68138.68自振周期为：T1=1.700=1.70.6=0.511s3. 地震作用计算根据本工程设防烈度7，类场地土，设计地震分组为第二组，查表得：max=0.08， Tg=0.4s1=(0.4/0.511)0.920.08=0.0645结构等效总重力荷载：Geq=0.85GL=0.8540206.6=34175.6KN对于多质点体系，结构底部总纵向水平地震作用标准值： FEK=1Geq=0.0645534175.6=2187.24KN各楼层的地震作用和地震剪力标准值见表2-4：表2-5楼层地震作用和地震剪力标准值计算表层Hi(m)Gi(KN)GiHiFi(KN)楼层剪力Vi(KN)415.98965.7142554.63757.64+0757.64312.310153.8124891.74663.761421.428.710153.888338.06469.491890.8915.110933.355759.83296.352187.24GiHi=411544.26KNFn=nFEK=02187.24=0KN图2-4 横向框架上的地震作用本工程计算多遇地震作用下横向框架的层间弹性侧移计算见表2-6：表2-6层间弹性侧移验算层hi(m)Vi(KN)D(KN/mm)e=Vi/D(mm)ehi43.6757.64507.81.496.5533.61421.4507.82.796.5523.61890.89507.83.726.5515.12187.24289.927.549.27注：对于钢框架，e取1/550经验算，各层均满足规范要求。第三章框架内力计算3.1恒荷载作用下的内力计算3.1.1弯矩分配系数由于本框架为对称结构，取框架的一半进行简化计算，如图3-1.图3-1 横向框架承担的恒载及节点不平衡弯矩节点A1：A1A0=0.201 A1B1=0.514 A1A2=0.285节点B1：B1A1=0.305 B1B0=0.119 B1D1=0.406B1B2=0.169节点A2: A2A1=A2A3=0.263 A2B2=0.474节点B2：B2B1=B2B3=0.0.161 B2A2=0.291 B2D2=0.387节点A4：A4B4=0.643 A4A4=0.357节点B4：B4A4=0.346 B4B3=0.192 B4D4=0.462A3,B3与相应的A2B2一样。3.1.2杆件固端弯矩(注：以杆端弯矩的顺时针为正)1.横梁固端弯矩：（1）顶层横梁：1）自重作用MA4B4= -MB4A4=-1/128.2382= -27.89KNmMB4D4=-1/35.231.52= -3.92KNmMD4B4=1/2MB4D4=-1.96KNm2） 板传来的荷载MA4B4= -MB4A4=-1/121982= -101.33KNmMD4B4=MB4D4=0(2)二四层横梁：1）自重作用MA1B1= -MB1A1=-1/125.2382= -27.89KNmMB1D1=-1/35.231.52= -3.92KNmMD1B1=1/2MB1D1=-1.96KNm3） 板传来的荷载MA1B1= -MB1A1=-1/1222.982= -122.11KNmMD1B1=MB1D1=03.1.3节点不平衡弯矩：(1) A4节点：不平衡弯矩：-27.89-101.33=-129.22KNm(2) B4节点：不平衡弯矩：27.89-3.92+101.33=125.3KNm(3) 二到四层的边中不平衡弯矩：边：-27.89-122.11=-150KNm中：27.89-3.92+122.11=146.08KNm3.1.4内力计算根据对称原则，只计算AB,BC跨，恒载弯矩分配过程见3-2图，根据梁端弯矩，再通过平衡条件可求出梁端剪力，柱轴力。表3-1 AB跨梁端剪力(KN)层qgL(m)gl/2u=ql/2MABMBAMIK/LVAVB4195.23820.9276-66.57119.286.5990.33-103.51322.95.23820.9291.58-110.45137.13.33109.17-115.83222.95.23820.9291.58-109.26130.62.67109.83-115.17122.95.23820.9291.58-94.78136.525.22107.28-117.72表3-2 BC跨梁端剪力(KN)层qgL(m)gl/2u=ql/2VB= gl/2+ql/2VC=-(gl/2+ql/2)405.2337.8507.85-7.85305.2337.8507.85-7.85205.2337.8507.85-7.85105.2337.8507.85-7.85图3-2 恒载弯矩分配过程表3-3 AB跨跨中弯矩(KNm)层qgL(m)gl/2u=ql/2MABMIK/LVAM=gl/2*l/4+2u-MAB-VA*l/24195.23820.9276-66.576.5990.33-100.91322.95.23820.9291.58-110.453.33109.17-101.23222.95.23820.9291.58-109.262.67109.83-105.06122.95.23820.9291.58-94.785.22107.28-109.34层A,D轴B,C轴柱别横梁端部压 力纵梁端部压力柱重轴力横梁端部压力纵梁端部压力柱重轴力4顶90.33184.0818.23274.41111.36180.5918.23291.95底292.64310.183顶109.17194.218.23596.01123.68262.718.23696.56底614.24714.792顶109.83194.218.23918.27123.02262.718.231100.51底936.51118.741顶107.28194.218.231237.9125.57262.718.231507.01底1256.21525.24表3-4 柱轴力图3-3 恒载作用下弯矩图图3-4 恒载作用下梁剪力，柱轴力3.2活荷载作用下的内力计算注意：各不利荷载布置时计算简图不一定是对称形式，为方便计算，近似采用对称结构对称荷载形式简化计算。3.2.1梁固端弯矩1.顶层横梁：MA4B4= -MB4A4=-1/122.7382= -14.56KNmMD4B4=MB4D4=02.二四层横梁：MA4B4= -MB4A4=-1/129.7582= -52KNmMD4B4=MB4D4=0注：由于纵梁没有偏心，所以无柱端附加弯矩。3.2.2本工程考虑如下三种最不利组合：（1） 顶层边跨梁跨中弯矩最大；（2） 顶层边柱柱顶左侧及柱底右侧受拉最大弯矩；（3） 活跨满跨布置；3.2.3节点不平衡弯矩（1） 当AB跨布置活载时：MA4=A4B4+A4=-14.56MA1=MA2=MA3=A1B1+A1=-52MB4=B4A4+B4=14.56MB1=MB2=MB3=B1A1+B1=52（2） 当BC跨布置活载时：MB4=B4A4+B4=0MB1=MB2=MB3=B1A1+B1=0（3） 当AB跨和BC跨均布置活载时：MA4=A4B4+A4=-14.56+0=-14.56MA1=MA2=MA3=A1B1+A1=-52+0=-52MB4=B4A4+B4=14.56MB1=MB2=MB3=B1A1+B1=52 图3-5 活载不利布置a 图3-6 活载不利布置b图3-7 活载不利布置c3.2.4 内力计算采用“迭代法”计算，迭代计算次序同恒载图3-8 活载（a）迭代过程节点分配顺序：（A4，B3，A2，B1）;（B4，A3，B2，A1）表3-5 活载a作用下AB跨梁端剪力(KN)层qu=ql/2MAB（kN.m）MBA（kN.m）MIK/LVA=u-MIK/LVB=-（u+MIK/L）42.7310.92-5.5913.280.969.96-11.88300-4.870.46-0.550.550.5529.7539-31.2347.161.9937.01-40.99100-3.790.36-0.430.430.43活载a作用下BC跨梁端剪力1.2.3.4层q均为0，即1.2.3.4层VB,VC均为0表3-6 活载a作用下AB跨跨中弯矩层qlu=ql/2MAB（kN.m）MIK/LVA=u-MIK/LM=u*2-MAB-VA*l/242.73810.92-5.590.969.96-12.413080-4.87-0.550.552.6729.75839-31.231.9937.01-38.811080-3.79-0.430.432.07层边柱（A轴）中柱（B轴）横梁纵梁轴力横梁纵梁轴力端部剪力端部剪力端部剪力端部剪力49.9610.9220.8811.8819.123130.553960.43-0.5579.95110.4237.0139136.4440.9979.95231.3410.4339175.8779.9579.95310.86表3-7 活载a作用下柱轴力图3-9 活载（a）弯矩图图3-10 活载（a）剪力，轴力图3-11 活载（b）迭代过程节点分配顺序：（A4，B3，A2，B1）;（B4，A3，B2，A1）表3-8 活载b作用下AB跨梁端剪力(KN)层qu=ql/2MAB（kN.m）MBA（kN.m）MIK/LVA=u-MIK/LVB=-（u+MIK/L）42.7310.92-10.9513.360.310.62-11.2239.7539-32.0646.661.8337.07-40.83200-6.940.29-0.830.830.8319.7539-29.1646.632.1836.82-41.18活载a作用下BC跨梁端剪力1.2.3.4层q均为0，即1.2.3.4层VB,VC均为0表3-9 活载b作用下AB跨跨中弯矩层qlu=ql/2MAB（kN.m）MIK/LVA=u-MIK/LM=u*2-MAB-VA*l/242.73810.92-10.930.310.62-9.6939.75839-32.061.8337.07-38.222080-6.94-0.830.833.6219.75839-29.162.1836.82-40.12层边柱（A轴）中柱（B轴）横梁纵梁轴力横梁纵梁轴力端部剪力端部剪力端部剪力端部剪力410.6210.9221.5411.2219.1230.34337.073997.6140.8379.95151.1220.8339137.44-0.8379.95230.24136.8239213.2641.1879.95351.37表3-10 活载（b）作用下柱轴力图3-12 活载（b）弯矩图图3-13 活载（b）剪力，轴力图3-14 满跨活载迭代过程节点分配顺序：（A4，B3，A2，B1）;（B4，A3，B2，A1）表3-11 满跨活载作用下AB跨梁端剪力(KN)层qu=ql/2MAB（kN.m）MBA（kN.m）MIK/LVA=u-MIK/LVB=-（u+MIK/L）42.7310.92-10.3713.360.3710.55-22.2939.7539-35.5547.021.4337.57-40.4329.7539-38.3247.461.1437.86-40.1419.7539-32.91471.7637.24-40.76活载a作用下BC跨梁端剪力1.2.3.4层q均为0，即1.2.3.4层VB,VC均为0表3-12 满跨活载作用下AB跨跨中弯矩层qlu=ql/2MAB（kN.m）MIK/LVA=u-MIK/LM=u*2-MAB-VA*l/242.73810.92-10.370.3710.55-9.9939.75839-35.551.4337.57-36.7329.75839-38.321.1437.86-35.1219.75839-32.911.7637.24-38.05层边柱（A轴）中柱（B轴）横梁纵梁轴力横梁纵梁轴力端部剪力端部剪力端部剪力端部剪力410.5510.9221.4711.2919.1230.41337.573998.0440.4379.95150.79237.8639174.940.1479.95270.88137.2439251.1440.7679.95391.59表3-13 满跨活载作用下柱轴力图3-15 满跨活载弯矩图3-16 满跨活载剪力，轴力3.3 风荷载作用下内力计算3.3.1 水平风载作用下框架层间剪力图3-17 风荷载作用下层间剪力表3-14 各层柱反弯点位置层次柱别Ka2y2a3y3y0y4边柱1.8-0100.390.39中柱6.61-0100.450.453边柱1.810100.450.45中柱6.6110100.50.452边柱1.8101.200.490.49中柱6.61101.200.50.51边柱2.560.860-00.550.55中柱9.370.860-00.550.55表3-15 风荷载作用下框架柱剪力及柱端弯矩层次h(m)Vik(KN)D柱别DiVi(KN)yM下M上43.65.265.44边柱12.4-0.990.39-1.39-2.17中柱20.32-1.610.45-2.61-3.1933.610.8965.44边柱12.4-2.060.45-3.34-4.08中柱20.32-3.380.45-5.48-6.6923.616.3765.44边柱12.4-3.100.49-5.47-5.69中柱20.32-5.080.5-9.14-9.1414.222.342.12边柱9.16-4.850.55-11.2-9.17中柱11.9-6.30.55-14.55-11.91图3-18 风荷载作用框架弯矩图3-19 风荷载作用框架梁剪力，柱轴力表3-13 风荷载作用下梁端、跨中弯矩（KNm）和剪力（KN）层次柱别M下(KNm)M上(KNm)节点左右刚度比边跨梁端弯矩中跨梁端弯矩梁端剪力跨中弯矩左右VAVB左VB右4边柱-1.39-2.1702.17-0.38-0.65中柱-2.61-3.190.380.882.31-0.38-1.543边柱-3.34-4.0805.47-1.00-1.46中柱-5.48-6.690.382.566.74-1.00-4.492边柱-5.47-5.6909.03-1.63-2.5中柱-9.14-9.140.384.0310.59-1.63-7.061边柱-11.2-9.17014.64-2.56-4.42中柱-11.91-11.910.385.815.25-2.56-10.17表3-14风荷载作用下柱剪力、轴力层次柱别M下M上VAVB左VB右NANB4边柱-1.39-2.17-0.38-0.38中柱-2.61-3.19-0.38-1.54-1.163边柱-3.34-4.08-1.00-1.38中柱-5.48-6.69-1.00-4.49-4.652边柱-5.47-5.69-1.63-3.01中柱-9.14-9.14-1.63-7.06-10.081边柱-11.2-9.17-2.56-5.57中柱-11.91-11.91-2.56-10.17-17.693.4 地震作用下的内力计算3.4.1 0.5(雪+活)荷载作用下横向框架的内力计算按抗震规范，计算重力荷载代表值时，顶层取用雪荷载，其他各层取用活荷载。1.横梁荷载计算顶层横梁（雪载）：边跨： 0.20.53.9=0.39KN/m中间跨： 0KN/m二四层横梁（活载）：边跨： 0.59.75=4.875KN/m中跨： 0KN/m2.纵梁引起柱端附加弯矩MA4=MB4=MA1=MB1=03.固端弯矩（1）顶层横梁：MA4B4= -MB4A4=-1/120.3982= -2.08KNmMD4B4=MB4D4=0（2）二四层横梁：MA4B4= -MB4A4=-1/124.87582= -26KNmMD4B4=MB4D4=0注：由于纵梁没有偏心，所以无柱端附加弯矩。4.不平衡弯矩MA4=A4B4+A4=-2.08MA1=MA2=MA3