上海市某区商业批发楼建筑毕业设计.doc

上海市某区商业批发楼建筑毕业设计第一章 设计任务及要求1.1设计原始资料1.1.1工程概况拟建上海市某区商业批发楼：总建筑面积约3083.51。设计年限为50年。结构类型：框架结构5层，底层与顶层层高均为4.5m，第二至第四层层高均为3.6m，。基础选用条形基础。该商业批发楼主要用于堆放批发物品，各层楼都有一间接待办公室。楼内设有两个楼梯与两部电梯，楼梯宽3.3m。楼梯的布置均已符合消防、抗震的要求。1.1.2自然条件1、基本风荷载（由指导老师规定）：0.8KN/m2、基本雪荷载（由指导老师规定）：0.8KN/m3、地质、水文及气象资料：(1)土质属一类地区，地面粗糙度属B类。(2)海拔高度2.8m。(3)常年东南风。4、地震设计烈度（由指导老师规定）：按8度抗震防设，抗震等级为二级。1.2建筑设计任务及要求1、任务：根据施工概况进行建筑物的整体设计，将建筑物的各层平、立，剖，以及详图绘成电子图纸。2、要求：准确的描述设计的建筑物的功能，并结合所学过的知识进行设计、计算。1.3结构设计任务及要求1、任务：在完成建筑物的建筑设计之后，进行结构的承载力计算，进行建筑物各承重构件的正截面，斜截面等计算。2、要求：根据所学过的专业知识进行构件的计算，并且使建筑物可以满足所需要的功能，使用年限，经济指标，抗震要求等。第二章 建筑设计总说明2.1平面设计2.1.1平面布置1、总平面布置：根据所需要建设的批发楼所处的位置，将对所要建设的商业批发楼进行施工平面布置，详图见建施总平面布置图。2、建筑结构方案：对于建筑物的土质和所在地区的抗震等要求，选择框架结构，和桩基础，具体见结构施工图。3、平面组合：对于批发楼来说，首先要保证其用途，并且符合经济合理的要求，在平面布置上符合抗震和消防的要求，已经在批发楼适合的位置设置抗震缝。在消防方面，楼梯的布置和走廊的长度、宽度均已符合设计规范要求。4、交通组织及防火疏散设计：在垂直的交通方面，在适合的位置都已设置了楼梯，并加设了消防通道。考虑到防火疏散的要求，批发楼的走廊适当的放宽。并且已在大楼进口设置了残疾人坡道。5、采光通风：对于该建筑物的性质，所以将窗台安排到适当的高度，以保证有足够的采光，通风畅通。2.1.2柱网布置纵向选择6.0m的柱距，横向选择6.6m的柱距，走廊选择3.3m的柱距。2.2剖面设计2.2.1房间各部分高度详1、层高：底层至四层层高3.6m，顶层层高4.5m。2、室内外高差：0.45m。3、窗面及窗高: 窗面为5.5m，窗高为2.4m。2.2.2屋面构造说明图2.1 不上人屋面的做法2.2.3楼面构造说明图2.2 楼面的做法2.3墙体构造设计1、外墙面(1)外墙涂料两度刷面(2)20厚水泥砂浆找平(3)240厚双面粉刷多孔砖墙2、内墙面(1)内墙涂料三度刷面(2)20厚水泥砂浆找平(3)240厚多孔砖墙第三章 结构方案设计说明3.1结构方案的选择及结构布置3.1.1结构方案的确定考虑到钢筋混凝土框架结构建筑平面布置灵活，能够获得较大的使用空间，建筑立面容易处理，可以适应不同房屋造型，故本设计采用钢筋混凝土框架结构。3.1.2基础类型的确定因为框架跨度大，桩底荷载大，不易采用浅基础。根据施工场地，地基条件，以及场地周围的环境条件，选择条形基础，因钻孔灌注桩泥水排泄不便，为了减小周围环境的污染，采用静力压预制桩，这样可以较好地保证桩身质量并在较短施工期内完成任务，同时，当地施工技术力量、施工设备及材料供应也为采用静压桩提供了可能性。3.1.3结构布置图3.1 平面尺寸及柱网尺寸3.2主要结构基本尺寸确定及截面几何特征3.2.1主要结构的确定该批发楼为五层框架结构3.2.2框架1、框架梁截面尺寸的确定横向框架梁，考虑抗震，L=6600，选h=l/10=660，取h=650mm，b=250mm，此时h/b=2.6 纵向框架梁，考虑抗震，L=6000，选h=l/10=600，取h=600mm，b=250mm，此时h/b=2.4 走道梁，L=3300，选h=l/10=330，取h=500mm，b=250mm，此时h/b=2.0 次梁，h=450mm，b=200mm 梁截面尺寸及各层混凝土强度等级 表3.1层次混凝土强度等级横梁(b*h)纵梁(b*h)AB，CD跨BC跨2-5C30250*650250*500250*6001C30250*650250*500250*6002、框架柱截面尺寸确定 b*h=500mm*500mm，N=10.6*6*6.6*5=2098.8KN，扩大1.1倍，有N=2308.7KN NAfc=500*500*0.8*14.3=2860KN 2308.7KN 所以，符合要求。3、楼板材料及截面尺寸 双向板短向跨度l1=3.3mm，当取构造厚度h=100mm时，则h/l=100/3300=1/33，满足板的最小高跨比的要求，故可选h=100mm4、材料选择 除基础垫层混凝土选用C10外，基础及以上各层混凝土强度等级均选为C30图3.2 框架截面尺寸第四章 结构方案设计计算4.1荷载计算4.1.1屋面及楼面的永久荷载标准值1、屋面框架梁线荷载标准值SPS高分子防水层 0.25KN/20厚1:3水泥砂浆 0.02200.4KN/30厚细石混凝土找平 0.03240.72KN/膨胀珍珠岩砂浆（平均厚233mm） 2.33KN/200厚水泥珍珠岩制品保温 0.240.8KN/100厚现浇钢筋混凝土楼板 0.1252.5KN/V型轻钢龙骨吊顶 0.25KN/ 屋面恒荷载合计 7.25KN/边跨框架梁自重 0.250.65254.06KN/m梁侧粉刷 2（0.650.1）0.02170.37KN/m中跨框架梁自重 0.250.5253.13KN/m梁侧粉刷 2（0.50.1）0.02170.27KN/m因此，作用在屋面框架梁上线荷载为：g5AB1g5CD14.06+0.374.43KN/m ，g5BC13.13+0.273.4KN/mg5AB2g5CD27.253.323.93KN/m ，g5BC27.253.323.93KN/m2、边跨楼面框架梁线荷载标准值水磨石地面 0.65KN/100厚现浇钢筋混凝土楼板 0.1252.5KN/混合砂浆板底抹灰 0.35KN/边跨楼面恒荷载合计 3.50KN/ 边跨框架梁自重及梁侧粉刷 4.06+0.374.43KN/m边跨填充墙自重 0.24（3.60.65）1913.45KN/m墙面粉刷 20.02（3.60.65）172.01KN/m因此，作用在中间层边跨楼面框架梁上线荷载为：gAB1gCD14.43 +13.45+2.0119.89 KN/mgAB2gCD23.53.311.55 KN/m3、 中跨楼面框架梁线荷载标准值水磨石地面 0.65KN/100厚现浇钢筋混凝土楼板 0.1252.5KN/混合砂浆板底抹灰 0.35KN/中跨楼面恒荷载合计 3.50KN/中跨框架梁自重及梁侧粉刷：3.13+0.273.41KN/m因此，作用在中间层边跨楼面框架梁上线荷载为：gBC1=3.4KN/m gBC2=3.503.3=11.55KN/m4、 屋面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重 0.250.656.02524.38KN梁侧粉刷 20.02（0.650.1）6.0172.24KN0.9m高女儿墙自重 0.96.00.241924.62KN墙侧粉刷 20.020.656.0172.62KN连系梁传来屋面自重 1/26.06.0/27.2565.25KN顶层边节点集中荷载 G5AG5D119.14KN中柱连系梁自重 0.250.56.02518.75KN梁侧粉刷 20.02（0.50.1）6.0171.63KN连系梁传来中跨屋面自重 1/2（6.0+6.03.3）1.657.2552.04KN连系梁传来边跨屋面自重 65.25KN顶层中间节点集中荷载 G5BG5C137.67KN5、楼面节点集中荷载标准值边柱连系梁自重 24.38KN梁侧粉刷 2.24KN塑钢窗自重 5.52.40.455.94KN窗下墙体自重 0.241.25.51930.10KN粉刷 20.021.25.5174.50KN窗边墙体自重 0.5（3.60.651.2）0.24194.0KN粉刷 0.5（3.60.651.2）0.022170.60KN框架柱自重 0.50.53.62522.50KN粉刷 （0.5+20.1）0.023.4170.81KN连系梁传来楼面自重 1/26.06.0/23.531.50KN中间层边节点集中荷载 GAGD126.56KN中柱连系梁自重 18.75KN粉刷 1.63KN框架柱自重 22.50KN粉刷 0.81KN连系梁传来中跨楼面自重 1/2（6.0+6.03.3）1.653.5025.12KN 连系梁传来边跨楼面自重 31.50KN中间层中间节点集中荷载 GBGC100.31KN6、 边跨次梁节点集中荷载标准值屋面：25.856.0155.10KN楼面：13.556.081.30KN所以，恒荷载作用下的结构计算简图如图4.1（a）所示。将三角形分布荷载化为等效均布荷载q5AB4.43+17/3223.9317.14KN/mq5BC3.4+5/823.9318.36KN/m同理，算出qAB、qBC，计算结果标于图4.1（b）将集中荷载转化为均布荷载屋面：F=155.1+17.146.6=268.23KN Qe=3F/2L=3268.23/26.6=60.96KN/m楼面：F=81.3+26.036.6=253.1KN Qe=3F/2L=3253.1/26.6=57.52KN/m（a）三角形分布下的计算简图（b）等效荷载作用下的计算简图图4.1 恒载作用下的结构计算简图4.1.2屋面及楼面的可变荷载标准值1、 屋面屋面雪荷载（按50年考虑）：0.80KN/（由指导老师规定）屋面均布活荷载（按不上人考虑）：0.5KN/因为，屋面均布活荷载不应与雪荷载同时组合，所以按最不利情况进行荷载组合，屋面活荷载标准值为0.80KN/.2、 楼面按“商店”标准值取3.5KN/各荷载计算值计算过程如下：q5ABq5CD0.83.32.64KN/m, q5BC=0.83.32.64KN/mQ5AQ5D=1/26.06.0/20.87.2KNQ5BQ5C=1/2（6.0+6.0-3.3）1.650.8+1/26.06.0/20.812.94KNqABqCD3.53.311.55KN/m，qBC=3.53.311.55KN/mQAQD=1/26.06.0/23.531.50KNQBQC=1/2（6.0+6.0-3.3）1.653.5+31.556.62KN次梁传至集中荷载：Q=11.556.0=69.31KN Q5=2.646.0=15.84KN将图4.2（a）的三角形分布荷载等效成均布荷载，标于图4.2（b）中跨：q5AB5/82.64=1.65KN/m qBC5/811.55=7.22KN/m边跨 q5AB17/322.64=1.4KN/m qBC17/3211.55=6.14KN/m将集中荷载转化为均布荷载屋面：F=15.84+1.46.6=25.08KN Qe=3F/2L=325.08/26.6=5.7KN/m楼面：F=69.3+6.146.6=109.8KN Qe=3F/2L=3109.8/26.6=24.96KN/m活荷载作用下的结构计算简图如图4.2所示（a）三角形分布下的计算简图（b）等效荷载作用下的计算简图图4.2 活载作用下的结构计算简图4.1.3梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算顶层为：屋面恒载（包括楼板、纵、恒梁自重）、50屋面活荷载、屋面下半层柱自重及半层墙自重。其他楼面层：楼面恒载（包括楼板、纵、恒梁自重）、50楼面活荷载、楼面下半层柱自重及半层墙自重。G=G屋面板+G柱+G纵梁+G横梁+G次梁+G墙+G女儿墙+G门+G窗G5=6.0+16.74+7.25+0.50.54.5/2254+0.25（0.6-0.1）6254+0.25（0.65-0.1）（6.6+6.6）25+0.25（0.5-0.1）3.325+0.2（0.45-0.1）6.0252+5.24（4.5/262-5.52.4/22+0.962）+0.455.52.4=1222.4KNG4=G3=G2=6.016.743.5+0.50.53.6254+75+45.4+8.25+21+5.24（3.662-5.52.42）+0.455.52.42 =691.1KNG1=6.016.743.5+0.50.5（1.8+2.3）254+75+45.4+8.25+21+5.24（4.05/2+1.8）62 =844.2KNQ5=0.56.016.740.8=40.2KNQ4=Q3=Q2=Q1=0.51616.743.5=468.7KN4.2梁、柱线刚度计算4.2.1梁、柱的线刚度 梁、柱线刚度计算 表4.1横梁截面惯性矩I（）线刚度i=EI/L(KNm)相对线刚度i15层梁250650/12=5.7210925.72109/6600E=17.33105E1.000走道梁250500/12=2.6010922.6109/3300E=15.76105E0.90924层柱500500/12=5.211095.21109/3600E=14.47105E0.835顶层柱5.21109/4500E=11.58105E0.668底层柱5.21109/4600E=11.33105E0.6544.3水平荷载作用下的框架结构的内力和侧移计算4.3.1各层重力荷载值计算 重力荷载代表值的计算 表4.2位置5层4层3层2层1层Gk（KN）1222.4691.1691.1691.1844.2Qk（KN）40.2468.7468.7468.7468.7GE（KN）1262.61159.81159.81159.81312.94.3.2自震周期的计算结构自振周期按顶点位移法计算，将各楼面处的重力荷载代表值Gi作为水平荷载作用在各楼层标高处，按弹性方法求得结构顶点的假想侧移，计算结果见表4.3。 Xi计算值 表4.3位置G（KN）VGi=Gi(KN)Di(KNm-1)Xi=Xi (mm)GiXi(KNm)GiXi(KN)5层1262.61262.64183830.138.01.1444层1159.82422.47297933.138.391.2713层1159.83582.27297949.156.952.7962层1159.84742.07297965.075.394.901层1312.96054.949002123.6162.2720.06=371.0 =30.171T12(Giui/Giui)=2（30.171/371）=0.570s4.3.3水平地震作用及楼层地震剪力计算根据设计条件，设防烈度8度，类场地，近震，查得特征周期值Tg0.25s，水平地震影响系数最大值max0.16TTg 1max(Tg/T1)0.9=0.16 (0.25/0.57) 0.9 =0.07T10.57 s 1.40.25 s0.35 s应考虑顶部附加水平地震作用，故顶部附加地震作用系数n0.08T1+0.070.080.57+0.070.116Fi=(Gi*Hi)/( Gi*Hi)* FEK（1n）Fek1 Geq0.070.85（1262.61159.83+1312.9）360.3 KN Fnn Fek0.116360.341.8 KN 各层横向水平地震作用标准值及楼层地震剪力 表4.4位置Gi（m）Xi（m）GiHi（KNm）FEK（1n）Fi（KN）5层1262.619.925126318.5152.64层1159.815.417861318.578.83层1159.811.813686318.560.42层1159.88.29510318.541.91层1312.94.66039318.526.6GiHi=72222 KNmFi=360.3弹性位移验算：各层间弹性位移角均应满足位移角限值e=1/550的要求，计算结果见表4.5。 弹性层间位移验算表 表4.5位置Fhk（KN）Dji（KNmm-1）UeUe/hje5层152.641.8383.61/12501/5504层231.472.9793.21/11253层291.872.9794.01/9002层333.772.9794.61/8001层360.349.0027.41/6224.3.4水平地震作用下的框架内力计算1、以所取一榀框架KJ3为例，计算结果见表4.6。 各层柱剪力值 表4.6位置5层4层3层2层1层Fi（KN）152.6231.4291.8333.7360.3A柱剪力值32.147.860.268.981.5B柱剪力值44.267.985.798.098.62、 各柱反弯点高度见表4.7 各柱反弯点高度 表4.7位置5层4层3层2层1层A柱B柱A柱B柱A柱B柱A柱B柱A柱B柱00.370.440.410.450.460.500.500.500.600.55Y（m）1.671.981.481.621.661.801.801.802.762.533、梁端弯矩按节点平衡条件，按梁线刚度大小分配，地震作用下框架M图见图4.3。图4.3 地震作用下框架M及V图（KNm）4、由V图作N图，见图4.4图4.4 地震作用下框架V及N图（KN）4.3.5横向风荷载作用下的框架内力和侧移计算1、风荷载的计算 由于是现浇框架，且每榀横向框架的侧移刚度都相同，即每榀框架承受风载的范围在水平方向为：（3.32+65）/8=4.575m根据基本参数，基本风压o0.8 KN/m2，按B类粗糙度，可查得风压高度系数z在30、20、15、10和5m处分别为1.42，1.25，1.14，1.00和1.00，风荷载体型系数z由相关规定可知，迎风面为Us+0.8和背风面为Us=-0.5风荷载标准值计算（左风）k=szoAF5=0.8（0.8+0.5）1.254.575（2.25+0.9）=18.73KNF4=0.8（0.8+0.5）1.144.5753.6=19.53KNF3=0.8（0.8+0.5）1.144.5753.6=19.53KNF2=0.8（0.8+0.5）1.04.5753.6=17.13KNF1=0.8（0.8+0.5）1.04.575（1.80+4.05/2）=18.20KN图4.5 集中风荷载（KN）2、风荷载作用下的框架内力计算见表4.8 框架柱的剪力值计算 表4.8层数（F）柱号k=ib/2icc=k/（2+k）Di=cicVi=DF/Di5层（F=18.73KN）A51.4970.4280.2863.94B52.8580.5880.3935.424层（F=38.26KN）A41.1980.3750.3137.90B42.2860.5330.44511.233层（F=57.79KN）A31.1980.3750.31311.93B32.2860.5330.44516.962层（F=74.92KN）A21.1980.3750.31315.47B22.2860.5330.44521.991层（F=93.12KN）A11.5290.5750.37621.07B12.9190.6950.45525.49注：1层k=ib/ic，c=（0.5+k）/（2+k）3、 框架柱反弯点高度计算见表4.9框架柱反弯点高度计算 表4.9层数第五层（m=5，n=5，h=4.5m）柱号k0112233y（m）A51.4970.3701.001.25001.670B52.8580.4401.001.25001.980层数第四层（m=5，n=4，h=3.6m）A41.1980.4101.001.25001.001.480B42.8560.4501.001.25001.001.620层数第三层（m=5，n=3，h=3.6m）A31.1980.4601.001.001.001.660B32.2860.501.001.001.001.80层数第二层（m=5，n=2，h=3.6m）A21.1980.501.001.001.27001.80B22.2860.501.001.001.27001.80层数第一层（m=5，n=1，h=4.6m）A11.5290.600.78002.760B12.9190.5500.78002.5304、 风荷载标准值作用下的框架侧移验算见表4.10C30混凝土，E=3.0104 Nmm-2，相对线刚度为1.0时绝对值为17.33105E 风荷载标准值作用下的框架侧移验算 表4.10位置Fhk（KN）Dji（KNmm-1）Uj（mm）Uj/hje5层18.7341.8380.451/100001/4004层38.2672.9790.521/70003层57.7972.9790.791/46002层74.9272.9791.031/35001层93.1249.0021.901/2500顶点位移Uj=4.69mm1/5005、 由下面公式求出柱上下两端弯矩，上柱：M上V（1y）h，下柱：M下Vyh，再由节点平衡条件和梁的线刚度比求出各梁端弯矩，绘出框架弯矩图，见图4.6。图4.6风荷载作用下框架M及V图（KNm）6、由V图作N图，见图4.7图4.7 风荷载作用下框架V及N图（KN）4.4竖向荷载作用下的框架内力计算4.4.1计算单元的选取选取一榀框架KJ3作为计算单元，见图4.8。图4.8 框架计算单元4.4.2恒荷载的内力计算1、用弯矩分配法计算每一敞口框架的杆端弯矩，利用对称性取半跨，底层柱和各层梁弯矩系数按固端弯矩取1/2,其他各层柱按远端弹性支承取1/3,远端为滑动支座传递系数为1。荷载作用下内力计算简图见图4.9图4.9 恒载内力计算图2、 内力计算（a） 顶层弯矩图（b） 四层弯矩图（c）二、三层弯矩图（d）底层弯矩图图4.10 恒载分层法弯矩分配3、将各层弯矩图叠加，得恒载作用下框架M图，见图4.11。图4.11 恒载作用下框架M图（KNm）4、由M图作V及N图，见图4.12。图4.12 恒载作用下框架V及N图（KN）4.4.3活荷载的内力计算1、 活荷载计算简图，见图4.13。图4.13 活载计算简图2、分层法计算（a） 顶层弯矩图（b） 四层弯矩图（c） 二、三层弯矩图（d）底层弯矩图图4.14 活载作用下各层弯矩图3、 将各层弯矩图叠加，见图4.15。图4.15 活载作用下框架M图（KNm）图4.16 活载作用下框架V及N图（KN）4.5框架内力组合及截面设计4.5.1框架梁内力组合考虑四种内力组合：1.2SGK+1.4SQK，1.35SGK+1.40.7SQK，1.2（SGK +0.5 SQK）+1.3SEK，1.2SGK+0.91.4（SQK + SWK），在竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力重分布，梁端弯矩需考虑弯矩调幅，因而SGK、SQK的弯矩值乘以弯矩调幅系数0.8，对于活荷载的跨中弯矩系数乘以1.1。见表4.114.15 KJ3的屋面框架WKL3内力组合表（5层） 表4.11杆件号ABBC截面位置A跨中B左B右跨中内力种类MVMMVMVM荷载分类恒-98.7193.0145.2-142.0209.4-62.630.3-45.8活-12.818.314.6-15.519.3-4.72.7-5.9风左11.2-2.4-4.62.49.1-5.5风右-11.22.44.6-2.4-9.15.5地左90.8-19.4-37.119.474.3-45.0地右-90.819.437.1-19.4-74.345.0内力组合1.2+1.4-136.4257.2194.7-192.1278.3-81.740.1-63.21.35+1.40.7-145.8278.5210.3-206.9301.6-89.143.6-67.61.2+0.91.4（ + 或）-119.8-29.0251.6257.7192.6-195.7-184.1278.6272.6-69.6-92.532.846.7-62.41.2（+0.5 ）+1.3（或）-8.1-244.2217.4267.8183.0-227.9-131.5288.1237.632.8-160.3-20.596.5-58.5 KJ3的屋面框架WKL3内力组合表（4层） 表4.12杆件号ABBC截面位置A跨中B左B右跨中内力种类MVMMVMVM荷载分类恒-137.8187.1105.5-152.3192.6-34.017.5-29.0活-55.080.767.9-63.884.0-17.611.9-15.4风左23.3-5.2-11.05.221.9-13.3风右-23.35.211.0-5.2-21.913.3地左154.9-34.7-74.034.7147.9-89.6地右-154.934.774.0-34.7-147.989.6内力组合1.2+1.4-242.4337.5221.7-272.1348.7-65.437.7-56.41.35+1.40.7-239.9331.7209.0-268.1342.3-63.135.3-54.21.2+0.91.4（ + 或）-205.3-264.0319.7332.8212.2-277.0-249.3343.5330.4-35.4-90.619.252.8-54.21.2（+0.5 ）+1.3（或）3.01-399.7227.8318.1167.3-317.2-124.8326.6236.4140.9-243.6-88.3144.6-44.0 KJ3的屋面框架WKL3内力组合表（3层） 表4.13杆件号ABBC截面位置A跨中B左B右跨中内力种类MVMMVMVM荷载分类恒-137.0187.1106.2-151.6192.6-33.017.5-27.0活-59.081.063.5-66.283.7-16.011.9-14.2风左34.8-7.7-16.27.732.5-19.7风右-34.87.716.2-7.7-32.519.7地左187.5-41.8-188.141.8176.2-106.8地右-187.541.8188.1-41.8-176.2106.8内力组合1.2+1.4-247.0337.9216.3-274.6348.3-62.037.7-52.31.35+1.40.7-242.8332.0205.6-269.5342.0-60.235.3-50.41.2+0.91.4（ + 或）-194.9-282.6316.9336.3207.5-285.7-244.9346.3326.9-18.8-100.711.260.8-50.31.2（+0.5 ）+1.3（或）44.0-443.6218.8327.5165.5-466.222.9335.7227.0179.9-278.3-110.7167.0-40.9 KJ3的屋面框架WKL3内力组合表（2层） 表4.14杆件号ABBC截面位置A跨中B左B右跨中内力种类MVMMVMVM荷载分类恒-136.8187.1106.4-151.5192.6-33.117.5-27.0活-58.981.063.6-66.283.7-16.011.9-14.2风左47.6-10.8-23.410.846.7-28.3风右-47.810.823.4-10.8-46.728.3地左224.0-50.6-110.250.6220.5-133.6地右-224.050.6110.2-50.6-220.5133.6内力组合1.2+1.4-246.6337.9216.7-274.5348.3-62.137.7-52.31.35+1.40.7-242.4332.0206.0-269.4342.0-60.435.3-50.41.2+0.91.4（ + 或）-178.4-298.4313.0340.2207.8-294.7-235.7350.2323.0-1.0-118.70.371.7-50.31.2（+0.5 ）+1.3（或）91.7-490.7207.3338.9165.8-364.8-78.3347.1215.6237.3-336.0-145.5201.8-40.9 KJ3的屋面框架WKL3内力组合表（1层） 表4.15杆件号ABBC截面位置A跨中B左B右跨中内力种类MVMMVMVM荷载分类恒-126.4186.4115.0-144.6193.3-37.017.5-28.2活-54.380.768.6-63.484.1-17.811.9-15.1风左66.6-14.8-30.814.861.6-37.3风右-66.614.830.8-14.8-61.637.3地左274.0-60.7-126.860.7253.7-153.8地右-274.060.7126.8-60.7-253.7153.8内力组合1.2+1.4-227.7336.7234.0-262.3349.7-69.337.7-55.01.35+1.40.7-223.9330.7222.5-257.3343.4-67.435.3-52.91.2+0.91.4（ + 或）-136.2-304.0306.7344.0224.4-292.2-214.6356.6319.310.8-144.4-11.083.0-52.91.2（+0.5 ）+1