人防计算(doc 18页).doc

人防计算书人防计算书 荷荷 载载 一 静荷载 顶板自重 板厚 500mm 25 0 5 12 5 KPa 覆土自重 覆土厚度 800mm 20 0 8 16 0 KPa q静标 12 5 16 0 28 5 Kpa 侧墙土压力 二 活荷载 1 平时荷载 取 20T 汽车 查 简明设计手册 均布压力 P 41 1 KPa 动力系数 K 1 0 顶板荷载 q车标 1 0 41 1 41 1 Kpa 侧墙荷载 2 战时荷载 冲击波荷载 本工程为五级人防工程 地面超压峰值取 Pm 0 1Mpa 核爆当量取 15 万吨 1 压缩波峰值压力 Ph 1 h 1 c1t02 Pm 规范 式 5 4 3 1 查 规范 表 5 4 2 1 c0 200m s 粉质粘土 c 2 0 1 c1 c0 c 200 2 100m s h 0 8m 查 规范 表 5 4 1 t02 0 79 经计算得 Ph 0 099MPa 99KPa 2 结构动荷载 a 顶板 Pc1 k Ph 规范 式 5 5 2 1 查 规范 表 5 10 4 顶板允许延性比 3 0 查 规范 表 5 5 4 结构不利覆土厚度 hm 3 393m 查 规范 表 5 5 3 顶板综合反射系数 K 1 04 经计算得 Pc1 k Ph 1 04 99 103 KPa b 侧墙 Pc2 Pc 规范 式 5 5 2 2 查 规范 表 5 5 2 侧压系数 0 5 可塑粘性土 经计算得 Pc2 Pc 0 5 99 49 5 KPa c 底板 Pc3 Pc1 规范 式 5 5 2 3 查 规范 P43 0 7 经计算得 Pc3 Pc1 0 7 103 72 1 KPa 3 结构等效静荷载 a 顶板 q1 Kd1Pc1 规范 式 5 10 3 1 查 规范 表 5 10 6 Kd1 1 18 经计算得 q1 Kd1Pc1 1 18 103 121 8 KPa b 侧墙 q2 Kd2Pc2 规范 式 5 10 3 2 查 规范 表 5 10 6 Kd2 1 07 经计算得 q2 Kd2Pc2 1 07 39 6 42 4 KPa c 底板 q3 Kd3Pc3 规范 式 5 10 3 2 查 规范 表 5 10 6 Kd3 1 00 经计算得 q3 Kd3Pc3 1 00 72 1 72 1 KPa 三 荷载组合 1 顶板 1 平时 静荷载 汽车荷载 q平 q静 q车 1 2 28 5 1 4 41 1 91 75 KPa 2 战时 静荷载 战时等效静荷载 q战 0 G SGK Q SQK 1 0 1 2 28 5 1 0 121 8 156 KPa 2 侧墙 1 平时 汽车荷载产生的土压力远小于战时荷载 故省略计算 2 战时 静荷载 战时等效静荷载 等效均布静荷载 土压力 q静 1 2 69 5 3 472 0 98 43 9 1 392 3 06 12 4 454 39 7 KN m q战 q静 q2 39 7 42 4 82 1 KPa 3 临空墙 查 规范 表 5 9 1 q战 300 KPa 顶板计算顶板计算 战时 本工程采用板柱体系 顶板厚度取 h 500mm 柱距为 7 2m 7 2m 圆柱 直径为 D 600mm 材料选用 C30 混凝土 HRB335 级钢 ftd 1 43 1 5 2 145N mm2 fcd 14 3 1 5 21 45N mm2 fyd 1 35 300 405N mm2 一 柱帽尺寸设计 取 hn 500mm hk 1 5hn 1 5 500 750mm c 0 3l 2 0 3 7200 2 1080mm 取 c 1100mm a 0 35l 2 0 35 7200 2 1260mm 取 a 1300mm 板 柱帽的有效高度 hon 500 25 10 465mm hok 750 30 10 710mm 二 截面内力计算及配筋 1 抗冲切验算 Fl 0 65ftd Um h0 1 验算顶板处冲切 2 Fl Kq lxly 4 ax hon ay hon 1 1 156 7 22 4 1 30 0 465 2 6757 5 KN Um 4 ax ay hon 4 1300 1300 465 12260 mm 0 65ftd Um h0 0 65 2 145 12260 465 7948 5KN Fl 6757 5KN 满足要求 2 验算柱帽变截面处冲切 Fl Kq lxly 4 X hok Y hok 1 1 156 0 7 22 4 0 85 0 710 2 7225 3 KN Um 4 X Y hok 4 850 850 710 9640 mm 0 65ftd Um h0 0 65 2 145 9640 710 9542 8 KN Fl 7214 6 KN 满足要求 2 抗弯计算 设墙厚 b 400mm 墙高 H 4750mm 顶板厚 h 500mm l0 l 2c 3 6 33m i墙 I墙 H 7 2 0 43 12 4 75 0 00808 i板 I板 l0 7 2 0 53 12 6 33 0 01185 i墙 i板 0 682 查 人防手册 图 12 6 得 1 27 1 48 0 37 总弯距为 M0 0 125ql2xly 1 4c 3lx 2 4615 1 KN M 0 8M1 0 8 0 5 M0 0 8 0 5 4615 1 1846 0 KN M 0 8M2 0 8 0 2 M0 0 8 0 2 4615 1 738 4 KN M 0 8M3 0 8 0 15M0 0 8 0 15 4615 1 553 8 KN M 0 8M4 0 8 0 15 M0 0 8 0 15 4615 1 553 8 KN M M5 0 5 M0 0 5 1 27 4615 1 2930 6 KN M M6 0 22 M0 0 22 1 48 4615 1 1502 7 KN M M7 0 15 M0 0 15 1 27 4615 1 879 2 KN M M8 0 17 M0 0 17 1 48 4615 1 1161 2 KN M Mk1 0 5 M0 0 5 0 37 4615 1 853 8 KN M Mk3 0 15 M0 0 15 0 37 4615 1 256 1 KN M M 1 0 1M 0 0 1 4615 1 461 5 KN M M 2 0 05M 0 0 05 4615 1 230 8 KN M M 3 0 22M0 0 22 4615 1 1015 3 KN M M 4 0 12M0 0 12 4615 1 553 8 KN M M 6 0 38M 6 0 38 1502 7 571 0 KN M M 8 0 75M8 0 75 1161 2 870 9 KN M Mk9 0 75 Mk3 0 75 256 1 192 1 KN M Mk10 0 38 Mk 1 0 38 853 8 324 4 KN M 位 置 M KN M ho mm s M Bh20fcd AS Bh0fcd fyd mm2 配筋 配筋 率 M1 1846 00 0470 0491827 7 20 200 16 400 M5 2930 6 710 0 0750 0782946 4 20 200 20 200 M2738 40 0440 0451114 3 20 200 M3 553 80 0330 034830 9 20 200 M4553 80 0330 034830 9 20 200 M61502 7 465 0 0900 0942326 3 20 200 16 200 M7 879 20 0530 0541332 9 20 200 M81161 20 0700 0721773 2 20 200 16 400 Mk1 853 80 0510 0531293 3 20 200 Mk3 256 10 0150 015380 7 20 200 M 1 461 5 0 0550 0571403 8 20 200 M 2 230 8 0 0280 028690 5 20 200 M 3 1015 30 0610 0631546 1 20 200 M 4553 80 0330 034830 9 20 200 M 6 571 0 0 0680 0711746 4 20 200 16 400 M 8870 90 0520 0541319 9 20 200 Mk9 192 10 0120 012285 0 20 200 Mk10 324 4 0 0390 040976 3 20 200 配筋说明 1 构造配筋 As minbh 0 25 1000 500 1250 mm2 取 20 200 As 1570 mm2 2 带 者 B 1 8M 其余 B 3 6M 表中计算结果为每米配筋量 3 考虑穹顶效应的影响 中间区格的计算弯距 M1 M4均乘以系数 0 8 柱计算柱计算 战时 一 荷载 顶板 156 0 7 22 8087 0 KN 柱帽重 25 2 62 0 25 1 2 50 7 KN 柱自重 25 3 14 0 302 5 3 1 2 45 0 KN P 8182 7 KN 二 承载力计算 N Acfcd Asfyd 式中 1 0 Ac 1 4 d2 282743 mm2 fcd 14 3 1 5 0 8 17 16 N mm2 规范 5 11 6 规定 fyd 405 N mm2 As 8182 7 103 17 16 282743 405 8224 mm2 取 17 25 As 8347 mm2 且 As 8347 mm2 3 Ac 8482 mm2 柱箍筋采用 8 200 加密区为 8 100 柱计算柱计算 平时 一 荷载 顶板 91 75 7 22 4756 3 KN 柱帽重 25 2 62 0 25 1 2 50 7 KN 柱自重 25 3 14 0 302 5 3 1 2 45 0 KN P 4852 0 KN 二 承载力计算 N Acfc Asfy 式中 1 0 Ac 1 4 d2 282743 mm2 fc 14 3 N mm2 fy 300 N mm2 As 4852 0 103 14 3 282743 300 2659 9 故柱按战时配筋 墙体计算墙体计算 战时 一 荷载 1 竖向荷载 顶板荷载 156 3 6 561 6 KN M 加腋自重 0 4 1 2 0 3 2 25 1 2 7 2 KN M 墙体自重 0 4 4 45 25 1 2 53 4 KN M q竖 561 6 7 2 53 4 622 2 KN M 2 水平荷载 q战 q静 q2 39 7 42 4 82 1 Kpa 二 内力计算 截面尺寸 mm 1000 400 计算长度 m 4 45m 砼强度等级 C30 fcd 14 3 1 5 0 8 17 16N mm2 纵筋级别 HRB335 fyd 1 35 300 405N mm2 弯矩 Mx kN m 81 2 4 452 12 134 00 KN M 轴力 N kN 622 20 KN 剪力 V kN 180 67 KN 三 承载力计算 经计算 受拉边纵筋 As 636 mm2 minbh 0 2 1000 400 800 mm2 受压边纵筋 As 800 mm2 Fl 3639 KN 满足要求 4 配筋计算 M 1 24 b b 2 2l b F G A 1 24 5 0 0 6 2 2 5 0 0 6 4852 18 8 1 0 18 8 1 0 1 35 25 1657 3 KN M As M 0 9fy h0 1657 3 106 0 9 300 950 6461 mm2 采用 16 150 As 6700 mm2 柱下基础设计柱下基础设计 XJ 2 一 荷载 柱传荷载 F 4852 0 KN 二 确定基底面积及配筋 1 地基承载力 fa 224 0 KPa 2 确定基底面积 A F f 0 d 4852 224 18 8 1 0 23 6m2 取 B 4 0 6 0 24m2 3 抗冲切验算 Fl 0 7 hp ft am h0 基底净反力 q 4852 24 202 2 KPa 冲切破坏锥体有效高度 h0 h as 1000 50 950mm 冲切破坏锥体截面的短边长 bt 600mm 冲切破坏锥体截面的长边长 bb 950 300 2 2500mm 冲切破坏锥体斜截面的 h0 2 处周长 Um 4 600 950 6200mm hp 0 983 Fl F b2b q 4852 2 52 202 2 3588 KN 0 7 hp ft am h0 0 7 0 983 1 43 6200 950 5796 KN Fl 3588 KN 满足要求 4 配筋计算 M1 1 24 b b 2 2l a F G A 1 24 6 0 0 6 2 2 4 0 0 6 4852 18 8 1 0 18 8 1 0 1 35 24 2115 3 KN M As1 M1 0 9fy h0 2115 3 106 0 9 300 950 8247 mm2 采用 20 150 As 8373 mm2 M2 1 24 l a 2 2b b F G A 1 24 4 0 0 6 2 2 6 0 0 6 4852 18 8 1 0 18 8 1 0 1 35 24