长江公路大桥引桥A6联单箱双室截面混凝土梁桥桥梁与隧道工程毕业设计.doc

南京工业大学本科生毕业设计（论文）长江公路大桥引桥A6联单箱双室截面混凝土梁桥桥梁与隧道工程毕业设计目 录摘要IAbstractII第一章 桥梁方案设计11.1 工程概况与背景11.2 桥梁跨径选择与设计11.3 横桥向设计21.4 顺桥向设计4第二章 恒载计算62.1 阶段划分及截面几何要素计算62.3 二期恒载计算82.4 总恒载效应8第三章 活载计算113.1 汽车荷载113.2 最大最小弯矩及对应的剪力计算123.3 最大、最小剪力及其对应弯矩13第四章 次内力计算164.1 温度次内力计算164.2 支座沉降次内力计算22第五章 内力组合及内力包络图265.1 短期荷载组合265.2 长期组合275.3 基本组合285.4 包络图30第六章 预应力筋的计算与布置316.1 原理与方法316.3 钢束布置33第七章 净截面及换算截面几何特性计算447.1 概述447.2 净截面几何性质计算447.3 换算截面计算45第八章 预应力损失及有效预应力计算478.1 控制应力及有关参数计算478.2摩擦损失478.3锚具回缩损失498.4弹性压缩损失528.5应力松弛损失548.6收缩徐变损失578.7预应力损失组合及有效预应力计算60第九章 承载能力极限状态验算639.1正截面承载力验算639.2 斜截面抗剪承载力验算65第十章 正常使用极限状态验算6810.1正截面抗裂验算6810.2 斜截面抗裂性验算69第十一章 持久状况和短暂状况应力验算7111.1持久状况截面混凝土法向应力验算7111.2 短暂状态应力验算72第十二章 墩及桩基础设计与计算7512.1支座7512.2墩身设计与验算7712.3桩基础设计79总结与展望82参考文献83致 谢84第一章 桥梁方案设计1.1 工程概况与背景长江公路大桥引桥项目是江苏省高速公路干线网跨越长江的特大桥工程项目的重要组成部分。引桥设计标段范围为：桥梁起讫点桩号：K15+471.000K18+956.000，设计包括上下部结构及基础工程。桥上公路等级为双向六车道高速公路，设计车速为100km/h；桥梁结构的设计基准期为100年；荷载等级为公路I级。桥梁上部结构拟采用五联预应力混凝土连续箱梁结构体系，每联45跨，每联连续梁跨度由引桥的起始端向引桥与主跨桥的衔接端逐步加大。桥梁上部结构横断面拟采用分离式箱形截面。跨长江公路大桥引桥A6联2的跨径为7090m，根据所做方案进行设计。本次设计在参考上述初步设计的基础上，对长江公路大桥引桥A6联进行结构的方案调整设计和施工图设计，要求进一步考虑优化结构布置和截面尺寸，合理考虑结构配筋。1.2 桥梁跨径选择与设计长江公路大桥引桥A6联的实际桥长为715m，A6联的起讫桩号为：k18+241.000k18+956.000。根据设计任务书中的要求，本联设计要求采用变截面连续箱梁结构形式。布置时，通过与实际情况的比对以及计算调整，最终确定本联的跨径布置如下：70m+75m+85m5+75m +70m=715m设计标准跨径布置图（相邻墩身轴线距离）如下图1-1所示：图1-1 设计标准跨径布置（单位：m）由上图可知A6联为九跨连续梁，其中第三跨到第七跨跨度等同，可以认为该连续梁近似等同五跨连续梁由参考文献1第二章第一节(P69)可知，跨连续梁合理的跨径布置应该对称布置。该桥中选择的边跨与中跨之比为0.8:1。在实际情况中，设计标准跨径与实际跨径有些许差异，主要是由于设计标准跨径还要考虑支座尺寸的折减以及两边跨伸缩缝。为了减小伸缩缝的宽度，把固定支座放在6#墩上，让梁体向两边伸缩。由设计任务书可知长江公路大桥引桥的设计年平均温差为20，混凝土材料的温度膨胀系数为1.010-5/，则可计算得左右两边的伸缩缝宽度至少分别为：4cm，4cm；再考虑到支座尺寸的影响，计算跨径布置如下：0.56m+69.44m+75m+85m5+75m+69.44m+0.56m由此可以得出，在实际情况中，连续梁两端分别由0.56m的悬臂段，但是这些悬臂段相比于整桥各跨长度较小，可以忽略不计，并且位于支座的顶部，对桥梁设计中的内力计算的影响较小，故在内力计算中仍使用标准设计跨进进行计算。1.3 横桥向设计1.3.1 横桥向桥面设计桥梁单向标准宽度为18m，按照任务书要求以及参考文献1第二章第一节(P69)，采用分离式单箱双室截面，由于桥梁两侧是对称结构，本设计取桥梁单侧进行设计，单箱梁设计宽度为18m。参照近年来的连续梁桥设计，中间设置1m宽的中央分隔带，两边分别设置0.5m宽的防撞护栏，具体桥面设计如图1-2：图1-2 桥面铺装布置图（单位：cm）桥面铺装采用采用三层设计：上层是10cm的沥青混凝土铺装层，中间层为防水层(厚度忽略不计)，下层是6cm的混凝土找平层。根据设计任务书的要求，桥梁的横坡度为2%，本设计中横坡是由腹板高度变化形成的。采用这种由顶板倾斜产生横坡的方法，要比顶板水平而利用桥面铺装产生横坡的方法要好，前者桥面铺装等厚，桥面各处力学性质一样，汽车行驶安全舒适。由上图可知，桥面板宽度为18m，根据参考文献1(P83)，选用单箱双室截面。为了避免使用横向预应力筋，根据设计经验，悬臂取为2.8m。整个结构的底板宽取12.4m，具体截面尺寸如下：图1-3 箱形支点截面（单位：cm）图1-4 箱形跨中截面（单位：cm）支点截面处的腹板和底板为了满足承压和构造需要分别加厚，中间厚度线形变化，具体变化形式如下图。（本桥梁结构主要由70m、75m和85m跨度组成，所以计算时按五跨结构计算，具体计算只要考虑三种跨度）图1-5 70m跨底板（腹板）变化（单位：cm）图1-6 75m跨底板（腹板）变化（单位：cm）图1-7 85m跨底板（腹板）变化（单位：cm）为减小应力集中腹板和底板相接处设置50cm50cm的梗腋，腹板和顶板相接的内部设置50cm100cm的梗腋。悬臂板从内侧根部向外侧端部渐变，根部为80cm厚，端部30cm厚，这种截面变化形式基本符合内力分布形式，充分有效的利用了材料。1.4 顺桥向设计1.4.1 纵坡设计为了满足桥梁纵向排水的需要，根据设计任务书要求，本设计桥梁纵坡取为3%。但由于纵坡坡度很小，对桥梁跨径和梁高基本没有影响，故在具体计算中，计算模型按平坡设计。1.4.2 梁高设计由于本桥各跨跨度差异性不大，所以采用统一的支点截面与跨中截面梁高，根据参考文献1第二章第一节(P69)，支点处梁高为1/161/20Lm，跨中截面处梁高为1/301/50Lm，根据横桥向设计所得，支点截面高度Hs=4.5m，跨中截面高度Hc=3.0m。1.4.3 梁底曲线设计 梁底曲线采用对称的二次抛物线，本联共有3种抛物线（以跨中梁底为原点）：L1（70m跨）：y1=-0.0013774x2L2（75m跨）：y2=-0.0011902x2L3（85m跨）：y3=-0.0008305x2上面抛物线的计算考虑了支座处水平段长度（由于安放支座的需要，支座底部梁体结构底面要有一定的水平宽度，这一宽度一般要大于支座顶板顺桥向长度）的影响。本联支座处设置了2m的水平段。1.4.4 横隔板设计由参考文献1第二章第一节(P94)，在每跨的L/4、L/2、3L/4各设置20cm厚的横隔板，支座处的横隔板厚度与水平段长度相等，在隔板中要设置人孔，以方便维修。人孔构造随梁高而变，最大的200cm100 cm，最小的200cm40 cm。第二章 恒载计算2.1 阶段划分及截面几何要素计算2.1.1 节段划分原则为了计算比较准确，建立的计算模型就要更接近设计实体，本设计采用迈达斯桥梁设计软件建模。由于本联连续梁桥是变截面结构，在建模分段时就不能采用等分的方法。本设计依照支点处划分的比较密集（每隔2m划分一个单元）、其它地方相对支座处划分稀疏（每隔5m划分一个单元）的原则进行节段划分，同时考虑到求解计算截面内力效应的方便，在计算截面处要分开。2.1.2 节段划分原则上节段划分越细计算准确，但考虑到建模的复杂性和计算软件的计算能力，本联三跨共分66个单元，具体分段如图2-1。L1L2L3图2-1 节段划分图2.1.3 截面单元几何性质根据上图，整联共有37个不同的截面，利用迈达斯自带的截面计算器可以对这些截面的几何性质进行计算，下面主要列出了L1的11个不同的截面性质，其他截面性质计算类似。图2-2 箱形截面构造图示表2-1 截面几何性质汇总表截面号高（m）顶板宽（m）顶板厚（m）底板宽（m）底板厚（m）腹板厚（m）A(m2)I(m4)14.5180.312.40.70.825.3873.0839524.5180.312.40.640.7424.7870.940534.32180.312.40.580.6822.5162.051744.16180.312.40.520.6221.4754.4577354180.312.40.460.5619.4547.3474563.86180.312.40.40.51841.1925673.55180.312.40.40.517.5433.6666783.31180.312.40.40.517.1828.4135593.14180.312.40.40.516.9224.98885103.03180.312.40.40.516.7622.90171113180.312.40.40.516.7122.349892.2 一期恒载计算2.2.1 恒载集度及刚度计算实际的桥梁截面是变截面的，应用迈达斯软件进行电算，手算公式：q=Ac (2-1)其中c=26kNm2；刚度计算公式为EI，弹性模量E为3.55104MPa2.2.2横隔板计算支座处横隔板在上面求梁体荷载极度时已经考虑在内了，现在只要计算每跨L/4、L/2、3L/4处的横隔板，计算中当作集中力加在梁上，计算结果如下表：表2-2 横隔板自重计算截面L/4L/23L/4L1跨面积（m2）20.80819.0220.808厚度（m）0.20.20.2自重（kN）108.201698.904108.2016L2跨面积（m2）20.80819.0220.808厚度（m）0.20.20.2自重（kN）108.201698.904108.2016L3跨面积（m2）20.29519.0220.295厚度（m）0.20.20.2自重（kN）105.53498.904105.534由于横隔板形状复杂，手算较繁，采用CAD画图做面域，查得上表中的面积值。将所得的横隔板自重值作为集中荷载在迈达斯桥梁建模中予以加载。2.3 二期恒载计算2.3.1 二期恒载集度q的计算二期恒载主要是桥面铺装、中央分隔带和防撞护栏,如图2-3。图2-3 铺装、中央分隔带以及护栏构造（单位：cm）桥面铺装：q1=180.0625+16.5570.123=65.081(kN/m)分隔带及护栏通过CAD计算面积求得：q2=0.65925=16.48(kN/m)q=q1+q2=81.561(kN/m)考虑到防水层及其它附属设施最后取二期恒载极度q=85kN/m在迈达斯建模中，二期横载作为均布荷载施加在结构上。2.4 总恒载效应2.4.1 总恒载效应计算利用迈达斯软件建模，在模型上布置所有的横载，可得总的恒载效应，内力图如下图图2-4 总横载弯矩图图2-5 总横载剪力图表2-3 总横载内力汇总表截面0L/4L/23L/4LL1跨弯矩（kN.m）01.77E+051.69E+053.70E+033.61E+05剪力（kN）1.61E+044.57E+035.21E+031.48E+042.64E+04L2跨弯矩（kN.m）3.61E+054.72E+045.55E+043.20E+043.31E+05剪力（kN）2.64E+041.08E+044.53E+029.90E+032.23E+04L3跨弯矩（kN.m）3.31E+053.80E+041.36E+051.02E+044.27E+05剪力（kN）2.23E+041.06E+041.08E+031.28E+042.69E+042.4.2弯矩折减参见参考文献24.2.4，考虑到支座对根部负弯矩的影响，对中间支座负弯矩进行折减，折减图示如图2-6。图2-6 中间支座负弯矩折减计算公式为：Me=M-M (2-2)M=qa2/8 (2-3)式中 Me折减后的支点负弯矩；M按理论方法计算的支点负弯矩；M折减弯矩；q梁的支点反力R在支点两侧向上按45度分布于梁截面重心轴的荷载强度，q=R/a；a支点反力在支座两侧向上按45度扩散交于重心轴的长度。按上述折减方法对中间支座处负弯矩进行折减计算，可得到表2-4。表2-4 折减后的总恒载效应截面0L/4L/23L/4LL1跨弯矩（kN.m）01.77E+051.69E+053.70E+033.61E+05剪力（kN）1.61E+044.37E+035.21E+031.48E+042.64E+04L2跨弯矩（kN.m）3.21E+054.32E+045.15E+042.92E+042.81E+05剪力（kN）2.14E+041.08E+044.13E+029.10E+031.83E+04L3跨弯矩（kN.m）2.91E+053.20E+041.16E+051.02E+044.17E+05剪力（kN）2.13E+041.06E+041.08E+031.18E+042.19E+04第三章 活载计算3.1 汽车荷载3.1.1计算荷载由任务书可知，本设计采用的计算荷载为公路-I级，无人行道，不用考虑人群荷载。公路I级汽车荷载的均布荷载标准值为qK=10.5kN/m，由于本设计中的桥梁跨径分别为70m、75m和80m，故集中荷载标准值PK=360kN,计算剪力效应时集中荷载乘以1.2的系数。3.1.2 冲击系数根据参考资料中的规定，冲击系数按下式计算：当f14Hz时， =0.45式中 f结构基频(Hz)。计算连续梁桥的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时采用的基频为f1，算式如下： (3-2)计算连续梁桥的冲击力引起的负弯矩效应采用的基频为f2，算式如下： (3-3)式中 l结构的计算跨径(m)；E结构材料的弹性模量(N/m2)；Ic结构跨中截面的截面惯矩(m4)；mc结构跨中处的单位长度质量(kg/m)；本联结构采用迈达斯软件加载，移动荷载的冲击与折减，软件自动计算，具体如下图所示3.1.3 车道折减系数由于本设计为双向六车道，单向为三车道，在计算时要对计算荷载进行折减，根据参考文献3表4.3.1-4，三车道的横向折减系数为0.78，但折减后的荷载效应不得小于两设计车道的荷载效应。本联采用迈达斯软件程序对结构模型进行加载。3.2 最大最小弯矩及对应的剪力计算3.2.1 弯矩影响线本设计采用迈达斯桥梁设计软件计算影响线，由于本联桥跨较多，计算截面较多，下面给出部分典型影响线图示。如图3-1L1 （70m跨）支点处Fz影响线3L1/4 弯矩影响线L1 弯矩影响线L2/2（75m跨）弯矩影响线L2 弯矩影响线L3/2 弯矩影响线L3 弯矩影响线L6/2弯矩影响线图3-1 部分截面弯矩影响线3.2.2 内力计算根据上面求得的弯矩影响线，在影响线为正值处满布均布荷载，在正的最大值处加载集中荷载，计算出该截面的弯矩及为最大弯矩，反之即可得到最小弯矩，本联设计通过迈达斯软件完成内力的计算。表3-1 控制截面最大最小弯矩及对应剪力截面0L/4L/23L/4L第一跨Mmax（kN.m）0202590.94199610.2713712.32352868.95对应V（kN）15768.87057.326575.116967.5629184.67Mmin（kN.m）0171752.17159290.8511968.16296154.25对应V（kN）18413.095891.944462.8414578.0126259.21第二跨Mmax（kN.m）352868.9532419.4881491.214579.17318763.53对应V（kN）22642.210095.55777.0711971.625153.15Mmin（kN.m）296154.2522725.3141599.2310132.17262269.14对应V（kN）26259.2112672.292017.069484.7921904.4第三跨Mmax（kN.m）318763.5356500.99165507.7339664.77415472.52对应V（kN）24181.399926.772352.0413317.9429868.16Mmin（kN.m）262269.1427137.95124070.8922422.91362635.43对应V（kN）21904.412194.6390.7912245.5126539.173.3 最大、最小剪力及其对应弯矩3.3.1 剪力影响线与3.2同样，利用迈达斯设计软件计算各截面的剪力影响线，截面较多，下面只列出典型的截面，如图3-2。L1 左边支点Fz影响线L1/2 剪力影响线L1右边支点剪力影响线L2/2 剪力影响线L2 右支点剪力影响线L3 左边支点剪力影响线L3/2 剪力影响线L3 右边支点剪力影响线L6左边支点剪力影响线图3-2 计算截面部分影响线3.3.2 内力计算根据上面求得的剪力影响线，在影响线正值处满布均布荷载，在正影响线最大值处布置集中力，计算出该截面的最大剪力，反之即可得到最小剪力。本联使用迈达斯软件进行计算，计算如下表。表3-2 控制界面最大最小剪力及对应弯矩截面左隔板边L/4L/23L/4右隔板边第一跨Qmax18578.934181.388199.082064635282.37对应M0236046.21226118.422739.46448534.99Qmin15386.734608.174046.3112493.1422661.16对应M0139391.14122493.5832439.62355922.84第二跨Qmax27302.2512245.21781.121419029979.69对应M448534.9962142.337624336686.71399459.5Qmin22194.5710740.02570.597698.2818524.46对应M355922.8472796.6216430.458177.77324975.98第三跨Qmax28990.1611890.162822.3417950.1935784.46对应M399459.549749179290.0410701.51519081.59Qmin23400.3510453.6925.8510370.3222660.7对应M324975.985992.9288093.3538704.43415618.84第四章 次内力计算4.1 温度次内力计算计算温度效应时，结构材料的温度线膨胀系数为1.010-5/。按照任务书的要求，体系升温20，体系降温-20，主梁上下缘温差按BS5400取值，本桥计算温度次内力的温度梯度如图4-1所示。h1=0.15m T1=13.5 h1=0.25m T1=-8.4h2=0.25m T2=3.0 h2=0.2m T2=-0.53h3=0.18m T3=2.5 h3=0.2m T3=-1.0 h4=0.25m T4=-6.5图4-1 计算温度梯度4.1.2 计算原理本设计计算温度次内力采用的是力法原理，为了简化计算而采用了单元等曲率的假设，即划分的每个小单元的自由温度变形都可以看作一个圆弧。本桥在前面已经对结构体系进行了节段划分，在此基础上进行温度次内力计算(计算只考虑温度自身的影响，不考虑自重)。计算方法有二：第一种方法是先求出两端简支时(去掉中间四个支座)梁体在温度作用下，自由变形时中间支座的竖向位移，然后把这种位移在原来的计算模型中强加给中间支座而算得温度次内力；第二种方法是把连续梁化成简支梁，利用位移协调条件建立平衡方程，直接求出了温度作用下的中间支座处的弯矩效应，进而求得剪力效应。本联采用迈达斯桥梁建模，所以温度梯度由程序自动计算，下面首先将第一种方法的原理写出。4.1.3 升温计算计算参见参考文献2附录B关于温差作用效应的计算公式。图4-2 温差计算如上图所示，某杆件截面上的温度梯度分布已知，则根据结构变形的平行截面假设，其截面的变形曲率为： (4-1) (4-2)则单元两端相对转角为： (4-3)式中 i第i个单元的自由变形曲率；Ii第i个单元截面的惯性矩；ty单元面积Ay内温度梯度平均值，均以正值代入；c混凝土温度线膨胀系数，采用1.010-5/；Ec结构材料弹性模量；ey计算应力点至截面重心轴的距离；li第i个单元的长度。下面由软件输出升温和降温的位移计算表表4-1 位移计算表（升温）杆件号荷载Dx（m）Dz（m）Ry（rad）1桥面板升温-0.0050500.0002612桥面板升温-0.00507-0.00050.0002443桥面板升温-0.00508-0.000960.0002264桥面板升温-0.00509-0.001390.0002085桥面板升温-0.00511-0.001780.0001896桥面板升温-0.00512-0.002130.0001697桥面板升温-0.00514-0.002830.0001198桥面板升温-0.00514-0.003280.0000699桥面板升温-0.00514-0.003470.00002110桥面板升温-0.00511-0.00345-0.0000211桥面板升温-0.00508-0.00323-0.00005312桥面板升温-0.00502-0.00287-0.00007613桥面板升温-0.00496-0.00242-0.0000914桥面板升温-0.0049-0.00194-0.00009515桥面板升温-0.00482-0.00143-0.00009616桥面板升温-0.00475-0.00094-0.00009417桥面板升温-0.00473-0.00075-0.00009318桥面板升温-0.0047-0.00056-0.00009219桥面板升温-0.00467-0.00037-0.00009120桥面板升温-0.00465-0.00018-0.0000921桥面板升温-0.004620-0.00008922桥面板升温-0.00460.000176-0.00008723桥面板升温-0.004570.000348-0.00008624桥面板升温-0.004540.000517-0.00008425桥面板升温-0.004510.00068-0.00008126桥面板升温-0.004480.000838-0.00007827桥面板升温-0.00440.001195-0.00006728桥面板升温-0.00430.001487-0.00005229桥面板升温-0.00420.001695-0.00003330桥面板升温-0.004090.001801-0.00001231桥面板升温-0.003980.0018010.00000932桥面板升温-0.003930.001760.00001933桥面板升温-0.003870.0016950.00002934桥面板升温-0.003770.0015030.00004435桥面板升温-0.003680.0012480.00005436桥面板升温-0.00360.000960.00005737桥面板升温-0.003530.000670.00005538桥面板升温-0.003480.0004020.00004939桥面板升温-0.003460.0003050.00004540桥面板升温-0.003440.0002160.00004141桥面板升温-0.003430.0001350.00003742桥面板升温-0.003410.0000630.00003243桥面板升温-0.003400.00002844桥面板升温-0.00339-4.9E-050.00002345桥面板升温-0.00338-8.9E-050.00001846桥面板升温-0.00336-0.000120.00001447桥面板升温-0.00335-0.000140.00000948桥面板升温-0.00333-0.000150.00000549桥面板升温-0.00328-0.00015-0.00000550桥面板升温-0.00323-0.0001-0.00001251桥面板升温-0.00316-2.4E-05-0.00001752桥面板升温-0.003090.000069-0.00001853桥面板升温-0.003010.000161-0.00001754桥面板升温-0.002920.000239-0.00001255桥面板升温-0.002870.000269-0.0000156桥面板升温-0.002830.00029-0.00000657桥面板升温-0.002740.000309058桥面板升温-0.002650.0002950.00000659桥面板升温-0.002570.0002540.00001160桥面板升温-0.002490.0001960.00001361桥面板升温-0.002420.000130.00001362桥面板升温-0.002360.000070.00001163桥面板升温-0.002340.000050.0000164桥面板升温-0.002320.0000320.00000865桥面板升温-0.00230.0000170.00000666桥面板升温-0.002280.0000060.00000467桥面板升温-0.0022600.00000268桥面板升温-0.0017-0.00001-0.00000169桥面板升温-0.001130070桥面板升温-0.00056-2.2E-050.00000171桥面板升温00-0.00000372桥面板升温0.0005680.000151-0.00000273桥面板升温0.00115400.00000874桥面板升温0.001719-0.000420.00000575桥面板升温0.0022320-0.00002676桥面板升温0.0027440.001129-0.00001477桥面板升温0.00340200.00007478桥面板升温0.003838-0.003060.00004179桥面板升温0.0038390-0.00022根据上图数据，按照温度次内力的计算原理算得了中间支座的竖向位移后，在原来的计算模型的基础上，把位移反向强加在相应的支座上而算得升温时的温度次内力，内力图如图4-3和图4-4，计算结果如表4-2。表4-2 升温次内力汇总表截面0L/4L/23L/4L第一跨M（kN.M）0.00E+005.54E+031.11E+041.66E+042.22E+04V（kN）3.16E+023.16E+023.17E+023.16E+023.16E+02第二跨M（kN.M）2.22E+042.03E+041.84E+041.66E+041.48E+04V（kN）3.16E+029.85E+019.85E+019.85E+019.84E+01第三跨M（kN.M）1.48E+041.56E+041.64E+041.72E+041.80E+04V（kN）8.84E+013.76E+013.76E+013.76E+013.76E+01图4-3 升温弯矩图图4-4 升温剪力图降温计算同升温，具体数据如下：表4-3 位移计算表（降温）杆件号荷载Dx（m）Dz（m）Ry（rad）1桥面板降温0.0068580-0.0003492桥面板降温0.0068790.000667-0.0003263桥面板降温0.0068970.001287-0.0003024桥面板降温0.0069150.001858-0.0002785桥面板降温0.006930.002379-0.0002526桥面板降温0.0069440.002847-0.0002267桥面板降温0.0069690.003785-0.0001598桥面板降温0.0069770.004382-0.0000929桥面板降温0.0069670.004645-0.00002810桥面板降温0.0069350.0046060.00002811桥面板降温0.0068830.0043130.00007112桥面板降温0.0068120.0038350.00010213桥面板降温0.0067280.003240.0001214桥面板降温0.0066350.0025870.00012715桥面板降温0.0065390.0019170.00012816桥面板降温0.0064430.0012560.00012617桥面板降温0.0064050.0009980.00012518桥面板降温0.0063690.0007430.00012319桥面板降温0.0063330.0004920.00012220桥面板降温0.0062980.0002440.0001221桥面板降温0.00626500.00011922桥面板降温0.006231-0.000240.00011723桥面板降温0.006196-0.000470.00011524桥面板降温0.006158-0.000690.00011225桥面板降温0.006117-0.000910.00010826桥面板降温0.006075-0.001120.00010427桥面板降温0.00596-0.00160.0000928桥面板降温0.005832-0.0020.0000729桥面板降温0.005694-0.002270.00004530桥面板降温0.005548-0.002420.00001731桥面板降温0.005399-0.00242-0.00001232桥面板降温0.005325-0.00236-0.00002633桥面板降温0.005252-0.00228-0.00003834桥面板降温0.005115-0.00202-0.00005935桥面板降温0.004991-0.00168-0.00007236桥面板降温0.004882-0.00129-0.00007737桥面板降温0.004791-0.0009-0.00007438桥面板降温0.004717-0.00054-0.00006539桥面板降温0.004691-0.00041-0.00006140桥面板降温0.004669-0.00029-0.00005541桥面板降温0.004648-0.00018-0.0000542桥面板降温0.00463-8.4E-05-0.00004343桥面板降温0.0046140-0.00003744桥面板降温0.0045990.000065-0.0000345桥面板降温0.0045810.000118-0.00002446桥面板降温0.0045620.000158-0.00001847桥面板降温0.0045420.000186-0.00001248桥面板降温0.0045190.000201-0.00000649桥面板降温0.0044540.0001940.00000750桥面板降温0.0043770.000130.00001751桥面板降温0.0042880.0000240.00002352桥面板降温0.004188-0.00010.00002553桥面板降温0.004077-0.000230.00002354桥面板降温0.003959-0.000330.00001755桥面板降温0.003898-0.000370.00001356桥面板降温0.003836-0.00040.00000957桥面板降温0.003714-0.00043-0.00000158桥面板降温0.003595-0.00041-0.00000959桥面板降温0.003483-0.00035-0.00001560桥面板降温0.003379-0.00027-0.00001861桥面板降温0.003286-0.00018-0.00001862桥面板降温0.003203-9.7E-05-0.00001563桥面板降温0.003172-6.9E-05-0.00001364桥面板降温0.003144-4.4E-05-0.00001165桥面板降温0.003117-2.4E-05-0.00000966桥面板降温0.003092-9E-06-0.00000667桥面板降温0.0030690-0.00000368桥面板降温0.0023060.0000170.00000169桥面板降温0.0015340070桥面板降温0.0007620.000028-0.00000171桥面板降温000.00000372桥面板降温-0.00077-0.00020.00000273桥面板降温-0.001560-0.00001174桥面板降温-0.002330.00056-0.00000775桥面板降温-0.0030300.00003476桥面板降温-0.00372-0.001510.00001977桥面板降温-0.004610-0.00009978桥面板降温-0.00520.004101-0.00005579桥面板降温-0.0052100.000295表4-4 降温次内力总表截面0L/4L/23L/4L第一跨M（kN.M）0.00E+006.89E+031.48E+042.23E+042.97E+04V（kN）4.23E+024.24E+024.24E+024.24E+024.23E+02第二跨M（kN.M）2.97E+042.72E+042.47E+042.19E+041.98E+04V（kN）4.23E+021.32E+021.32E+021.32E+021.32E+02第三跨M（kN.M）1.9